JPH03128482A - 沸騰水型原子炉用燃料集合体 - Google Patents
沸騰水型原子炉用燃料集合体Info
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- JPH03128482A JPH03128482A JP1177020A JP17702089A JPH03128482A JP H03128482 A JPH03128482 A JP H03128482A JP 1177020 A JP1177020 A JP 1177020A JP 17702089 A JP17702089 A JP 17702089A JP H03128482 A JPH03128482 A JP H03128482A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）に用いる燃料集合体
のうち、特にプルトニウムを富化した燃料棒を有する燃
料集合体に関する。
のうち、特にプルトニウムを富化した燃料棒を有する燃
料集合体に関する。
（従来の技術）
資源の有効利用やエネルギーセキュリティなどの観点か
ら、使用済燃料の再処理により回収されたプルトニウム
を軽水炉で燃料として用いるプルサーマルが行われる予
定である。
ら、使用済燃料の再処理により回収されたプルトニウム
を軽水炉で燃料として用いるプルサーマルが行われる予
定である。
プルトニウムはα線の放出強度が強く、人体への内部被
曝を防止する必要がある。また崩壊や自発核分裂によっ
て中性子やγ線を放出する。このためプルトニウムを含
む燃料の製造や加工は、ウラン燃料の場合に比べて密閉
された状態で行なわれなければならない。また遮蔽設備
がより多く必要であること、除染や保守管理に厳重な注
意が必要なことなど、設備や工程に関して多くの配慮を
しなければならない。したがってプルトニウムを含む燃
料ペレットおよび燃料棒の製作に関しては、富化度など
の異なるものを多種類製造することば経済的に著しく不
利となる。
曝を防止する必要がある。また崩壊や自発核分裂によっ
て中性子やγ線を放出する。このためプルトニウムを含
む燃料の製造や加工は、ウラン燃料の場合に比べて密閉
された状態で行なわれなければならない。また遮蔽設備
がより多く必要であること、除染や保守管理に厳重な注
意が必要なことなど、設備や工程に関して多くの配慮を
しなければならない。したがってプルトニウムを含む燃
料ペレットおよび燃料棒の製作に関しては、富化度など
の異なるものを多種類製造することば経済的に著しく不
利となる。
また、プルトニウムを含む燃料集合体は輸送、計量管理
、臨界管理に厳しい条件が課せられるので、燃料集合体
一体当りに含まれるプルトニウムの割合をできるだけ大
きくしてプルトニウムを含む燃料集合体の数を減らすこ
とが望まれる。
、臨界管理に厳しい条件が課せられるので、燃料集合体
一体当りに含まれるプルトニウムの割合をできるだけ大
きくしてプルトニウムを含む燃料集合体の数を減らすこ
とが望まれる。
以上の観点からプルサーマルとして利用される燃料集合
体では、すべての燃料棒にプルトニウムを富化したいわ
ゆる「ディスクリート型ＭＯＸ燃料」が有利であり、こ
の型の燃料集合体を用いる計画が考えられている。この
例を第６図および第７図に示す。これらの図はディスク
リート型ＭＯＸ燃料の燃料棒ごとのプルトニウム富化度
分布（径方向）を示したもので、図中１はチャンネルボ
ックス、２は燃料棒である。Ｐｉ （ｉ＝１〜６゜ｉ
＝１〜９）はプルトニウム入り燃料棒であり、これらの
核分裂性プルトニウム富化度は次のようになっている。
体では、すべての燃料棒にプルトニウムを富化したいわ
ゆる「ディスクリート型ＭＯＸ燃料」が有利であり、こ
の型の燃料集合体を用いる計画が考えられている。この
例を第６図および第７図に示す。これらの図はディスク
リート型ＭＯＸ燃料の燃料棒ごとのプルトニウム富化度
分布（径方向）を示したもので、図中１はチャンネルボ
ックス、２は燃料棒である。Ｐｉ （ｉ＝１〜６゜ｉ
＝１〜９）はプルトニウム入り燃料棒であり、これらの
核分裂性プルトニウム富化度は次のようになっている。
またＧは可燃性毒物入り燃料棒であり、そのウラン濃縮
度およびポイズン濃度は次のようになっている。
度およびポイズン濃度は次のようになっている。
第６図の場合
Ｐ：５，５％、Ｐ：５．０％。
２
Ｐ：３．６％、Ｐ：３．３％。
４
Ｐ：２．４％、Ｐ：１．３％。
６
．２３５
Ｇ、 Ｕ濃縮度４．９％。
ポイズン濃度２．０％
第７図の場合
Ｐ：５．５％、Ｐ：４．８％。
２
Ｐ：４．５％、Ｐ：３．８％。
４
Ｐ：３，３％、Ｐ：２．２％。
６
Ｐ：ｌ、３％、Ｐ：１．２％。
８
Ｐ９： ０．７％。
Ｇ ： ２３５Ｕａ縮度４．９％。
ポイズン濃度１８５％
ＢＷＲでは、燃料集合体を第８図に示すように多数配置
して炉心を構成する。第８図において３は燃料集合体、
４はＬＰＲＭ（出力領域検出器）。
して炉心を構成する。第８図において３は燃料集合体、
４はＬＰＲＭ（出力領域検出器）。
５はＬＲＭ（中間領域検出器）、６はＳＲＭ（中性子源
領域検出器）、７は制御棒である。
領域検出器）、７は制御棒である。
燃料集合体の間には十字型制御棒あるいは計装管を配置
するために一定の幅を持つ水ギヤツプ領域がある。現在
のＢＷＲでは、制御棒の挿入される水ギャップの幅と計
装管の配備される水ギャップの幅とが同一であるプラン
ト（Ｃ格子型と呼ぶ）と水ギャップの幅が異なるプラン
ト（Ｄ格子型と呼ぶ）の二種類がある。第６図に示すデ
ィスクリートＭＯＸ燃料集合体はＣ格子型のプラントに
用いるものであり、第７図に示す燃料集合体はＤ格子型
のプラントに用いるものである。
するために一定の幅を持つ水ギヤツプ領域がある。現在
のＢＷＲでは、制御棒の挿入される水ギャップの幅と計
装管の配備される水ギャップの幅とが同一であるプラン
ト（Ｃ格子型と呼ぶ）と水ギャップの幅が異なるプラン
ト（Ｄ格子型と呼ぶ）の二種類がある。第６図に示すデ
ィスクリートＭＯＸ燃料集合体はＣ格子型のプラントに
用いるものであり、第７図に示す燃料集合体はＤ格子型
のプラントに用いるものである。
チャンネルボックス内の冷却材は運転時には蒸気を含ん
だ二層流となるが、水ギヤツプ領域では冷却材は燃料棒
に直接加熱されないため蒸気は発生しない。このため、
水ギヤツプ領域における水素の原子数密度が大きく、こ
れによりＢＷＲの燃料集合体の水平断面における径方向
の熱中性子束分布は、第９図に示されるように集合体の
周辺部で大きくなる。ＢＷＲの燃料集合体では集合体内
径方向の出力ビーキングを係数を小さくするために、第
６図及び第７図にも示される様に集合体の周辺には濃縮
度あるいは富化度の低い燃料棒を配置する設計が採用さ
れている。このため、ディスクリート型ＭＯＸ燃料集合
体ではＰｕ富化度が低い燃料棒を数種類用いる必要があ
り、これらの燃料棒は使用する本数も少なく、製造上経
済的ではない。
だ二層流となるが、水ギヤツプ領域では冷却材は燃料棒
に直接加熱されないため蒸気は発生しない。このため、
水ギヤツプ領域における水素の原子数密度が大きく、こ
れによりＢＷＲの燃料集合体の水平断面における径方向
の熱中性子束分布は、第９図に示されるように集合体の
周辺部で大きくなる。ＢＷＲの燃料集合体では集合体内
径方向の出力ビーキングを係数を小さくするために、第
６図及び第７図にも示される様に集合体の周辺には濃縮
度あるいは富化度の低い燃料棒を配置する設計が採用さ
れている。このため、ディスクリート型ＭＯＸ燃料集合
体ではＰｕ富化度が低い燃料棒を数種類用いる必要があ
り、これらの燃料棒は使用する本数も少なく、製造上経
済的ではない。
また、ＢＷＲでは燃焼初期の余剰反応度を小さくするた
めに、可燃性毒物として燃料にガドリニア（Ｇｄ２０３
）を混入させた燃料棒を集合体内に装荷している。ガド
リニアは少量で反応度に対する影響が極めて大きいので
、ガドリニアを混入させた燃料棒は通常の燃料棒とは別
なラインで製造し、検査などを含めて厳重に区別する必
要がある。このため、プルトニウムを含む燃料にガドリ
ニアを混入させる場合には、別なプルトニウム燃料製造
ラインを設ける必要があり、経済的に不利である。
めに、可燃性毒物として燃料にガドリニア（Ｇｄ２０３
）を混入させた燃料棒を集合体内に装荷している。ガド
リニアは少量で反応度に対する影響が極めて大きいので
、ガドリニアを混入させた燃料棒は通常の燃料棒とは別
なラインで製造し、検査などを含めて厳重に区別する必
要がある。このため、プルトニウムを含む燃料にガドリ
ニアを混入させる場合には、別なプルトニウム燃料製造
ラインを設ける必要があり、経済的に不利である。
また、ＢＷＲに用いる燃料集合体は軸方向の出力分布を
平坦化するために、燃料濃縮度あるいは可燃性毒物の量
を軸方向に変えた設計を採用している。軸方向に燃料濃
縮度あるいはバーナブルボイズンの量を変えた燃料集合
体を製造する場合には燃料ペレットの種類が多くなる。
平坦化するために、燃料濃縮度あるいは可燃性毒物の量
を軸方向に変えた設計を採用している。軸方向に燃料濃
縮度あるいはバーナブルボイズンの量を変えた燃料集合
体を製造する場合には燃料ペレットの種類が多くなる。
したがって、十分な軸方向変化を持つディスクリート型
ＭＯＸ燃料集合体を製造する場合にはＭＯＸ燃料ペレッ
トの種類がさらに多くなり、製造上経済的ではない。
ＭＯＸ燃料集合体を製造する場合にはＭＯＸ燃料ペレッ
トの種類がさらに多くなり、製造上経済的ではない。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は上記情況に対拠してなされたもので、ディスク
リート型ＭＯＸ燃料集合体において、プルトニウムを含
む燃料ペレットの種類数を少なくすることによって製造
上での経済性を高め且つ取扱上も有利なものとすること
を目的とするものである。
リート型ＭＯＸ燃料集合体において、プルトニウムを含
む燃料ペレットの種類数を少なくすることによって製造
上での経済性を高め且つ取扱上も有利なものとすること
を目的とするものである。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段および作用）すなわち本発
明はプルトニウムを富化した燃料棒を正方格子状に束ね
た沸騰水型原子炉用燃料集合体において、正方格子状の
燃料棒配置の最外周位置および２周目のコーナー位置か
らなる領域の燃料棒の一部をプルトニウムを含まない燃
料棒に替え、そのうち最外周のコーナー位置の燃料棒は
必ずプルトニウムを含まないことを特徴とする沸騰水型
原子炉用燃料集合体に関する。
明はプルトニウムを富化した燃料棒を正方格子状に束ね
た沸騰水型原子炉用燃料集合体において、正方格子状の
燃料棒配置の最外周位置および２周目のコーナー位置か
らなる領域の燃料棒の一部をプルトニウムを含まない燃
料棒に替え、そのうち最外周のコーナー位置の燃料棒は
必ずプルトニウムを含まないことを特徴とする沸騰水型
原子炉用燃料集合体に関する。
正方格子状の燃料棒配置の最外周位置および２周目のコ
ーナー位置は、第６図および第７図からも明らかなよう
に、従来プルトニウム富化度の低い燃料棒が多数種使わ
れている。したがってこの領域のうちの一部をプルトニ
ウムを含まないウラン燃料棒とすることによって、燃料
集合体当りのプルトニウム装荷量の低下を最小限にとど
めながらＭＯＸ燃料の種類を減らすことができる。
ーナー位置は、第６図および第７図からも明らかなよう
に、従来プルトニウム富化度の低い燃料棒が多数種使わ
れている。したがってこの領域のうちの一部をプルトニ
ウムを含まないウラン燃料棒とすることによって、燃料
集合体当りのプルトニウム装荷量の低下を最小限にとど
めながらＭＯＸ燃料の種類を減らすことができる。
なお、上記の燃料集合体において、可燃性毒物を混入す
る燃料棒にはプルトニウムを含まないウラン燃料を用い
ることにより、ＭＯＸ燃料の製造ラインを少なくして製
造コストを低減することができ、さらにプルトニウムを
含む燃料棒には軸方向の濃縮度分布を生じさせないよう
にすることによって、ＭＯＸ燃料ペレットの種類数の増
加を防ぐことができる。
る燃料棒にはプルトニウムを含まないウラン燃料を用い
ることにより、ＭＯＸ燃料の製造ラインを少なくして製
造コストを低減することができ、さらにプルトニウムを
含む燃料棒には軸方向の濃縮度分布を生じさせないよう
にすることによって、ＭＯＸ燃料ペレットの種類数の増
加を防ぐことができる。
（実施例）
本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図はＢＷＲのＣ格子プラントに用いる本発明による
プルサーマル用燃料集合体の一例である。
プルサーマル用燃料集合体の一例である。
この実施例では、第６図に示す従来のディスクリート型
ＭＯＸ燃料集合体に比べて、集合体コーナー近傍にある
２０本の燃料棒をウラン燃料棒としている。
ＭＯＸ燃料集合体に比べて、集合体コーナー近傍にある
２０本の燃料棒をウラン燃料棒としている。
（ｉ＝１〜３）はプルトニウムを含んだ燃料である。プ
ルトニウムの富化度およびウラン濃縮度は次のとおりで
ある。
ルトニウムの富化度およびウラン濃縮度は次のとおりで
ある。
核分裂性プルトニウム富化度
Ｐ＋：８．２％
Ｐ２ ： ５．０％
Ｐ３ ： ３．６％
２３５Ｕ濃縮度
ＵＩ ： ３．５％
Ｕ２ ： ２．８％
Ｕ３ ： ２．０％
またＧは可燃性毒物入り燃料棒で、２’３５Ｕ濃縮度４
．５％、ポイズン濃度２．０％である。
．５％、ポイズン濃度２．０％である。
この２０本の燃料棒は、従来のディスクリート型ＭＯＸ
燃料集合体においては富化度の最も低いものであり、中
央部にある燃料棒に比べて半分以下の富化度となってい
る。このため、これらの位置の燃料棒をウラン燃料棒と
することは、燃料集合体当りのプルトニウム装荷量の低
下を最も小さくすることができる。
燃料集合体においては富化度の最も低いものであり、中
央部にある燃料棒に比べて半分以下の富化度となってい
る。このため、これらの位置の燃料棒をウラン燃料棒と
することは、燃料集合体当りのプルトニウム装荷量の低
下を最も小さくすることができる。
第２図（ａ）および（ｂ’ｌ はそれぞれＢＷＲのＤ格
子プラントに用いる本発明によるプルサーマル用燃料集
合体の一例である。（ａ）の実施例では、第７図に示す
ディスクリート型ＭＯＸ燃料集合体に比べて、集合体コ
ーナー近傍にある１０本の燃料棒をウラン燃料棒として
おり、（ｂ）の実施例では２周目のコーナー位置にさら
に１本ウラン燃料棒を増やしている。これらの場合には
制御棒の入る側の水ギャップの幅と計装管が入る側の水
ギャップの幅が異なるため、ウラン燃料棒の配置も制御
棒側と計装管側で非対称としている。
子プラントに用いる本発明によるプルサーマル用燃料集
合体の一例である。（ａ）の実施例では、第７図に示す
ディスクリート型ＭＯＸ燃料集合体に比べて、集合体コ
ーナー近傍にある１０本の燃料棒をウラン燃料棒として
おり、（ｂ）の実施例では２周目のコーナー位置にさら
に１本ウラン燃料棒を増やしている。これらの場合には
制御棒の入る側の水ギャップの幅と計装管が入る側の水
ギャップの幅が異なるため、ウラン燃料棒の配置も制御
棒側と計装管側で非対称としている。
第２図（ａ）および（ｂ）における核分裂性プルトニウ
ム富化度およびウラン濃縮度は次のとおりである。
ム富化度およびウラン濃縮度は次のとおりである。
Ｐ、 ： ５．５％
Ｐ２ ： ４．８％
ｐ３ ： ４．５％
Ｐ４ ： ３．４％
Ｐ５ ： ２．７％
Ｐ６ ： １．９％
Ｕ、 ： ３．８％
Ｕ２ ： ２．８％
Ｕ３ ： ２．０％
また可燃性毒物入り燃料棒はウラン濃縮度４．５％、ポ
イズン濃度２．０％である。
イズン濃度２．０％である。
第１図および第２図（ａ）および（ｂ）に示す本発明の
実施例では、可燃性毒物を混入した燃料棒として、プル
トニウムを含む燃料を用いることとプルトニウムを含ま
ないウラン燃料を用いることができる。プルトニウム燃
料の製造のコストを低下させる上では、ウラン燃料をベ
ースとして用いることが有利である。これによって燃料
集合体当りのプルトニウム装荷量が低下するので、プル
トニウム装荷量の大きいことが重視される場合には、プ
ルトニウムを含む燃料にバーナプルポイズンを混入させ
ることも考えられる。
実施例では、可燃性毒物を混入した燃料棒として、プル
トニウムを含む燃料を用いることとプルトニウムを含ま
ないウラン燃料を用いることができる。プルトニウム燃
料の製造のコストを低下させる上では、ウラン燃料をベ
ースとして用いることが有利である。これによって燃料
集合体当りのプルトニウム装荷量が低下するので、プル
トニウム装荷量の大きいことが重視される場合には、プ
ルトニウムを含む燃料にバーナプルポイズンを混入させ
ることも考えられる。
第３図は本発明の別な実施例であり、燃料棒を９行９列
に束ねた燃料集合体（９×９燃料）について本発明の工
夫を加えたものである。そのプルトニウム富化度および
ウラン濃縮度は次のとおりである。
に束ねた燃料集合体（９×９燃料）について本発明の工
夫を加えたものである。そのプルトニウム富化度および
ウラン濃縮度は次のとおりである。
核分裂性プルトニウム富化度
Ｐ、＋ ６．２％
Ｐ２ ： ５．０％
Ｐ３ ・ ３．６％
２３５Ｕ濃縮度
Ｕ、：３．５％
Ｕ２ ： ２．８％
Ｕ３ ： ２，０％
可燃性毒物入り燃料棒の２３５Ｕ濃縮度４．５％。
ポイズン濃度２．０％である。
第４図（ａ） （ｂ）および第５図（ａ） （ｂ）に示
す燃料集合体の構成は、軸方向の組成に関しての本発明
の実施例である。第４図および第５図のいずれも、（ａ
）は径方向の燃料配置、（ｂ）は軸方向の燃料配置を示
している。
す燃料集合体の構成は、軸方向の組成に関しての本発明
の実施例である。第４図および第５図のいずれも、（ａ
）は径方向の燃料配置、（ｂ）は軸方向の燃料配置を示
している。
これらの実施例は、ＢＷＲ燃料に適切な軸方向の核分裂
性物質（濃縮度及び富化度）あるいは可燃性毒物量の分
布を、本発明によって導入されたウラン燃料棒および可
燃性毒物を含むウラン燃料棒によって構成したものであ
る。第４図に示す実施例は軸方向に三領域で濃縮度およ
び可燃性毒物量を変化させたもので、第１Ｏ図に示すウ
ラン燃料集合体の設計に対応するものである。第１０図
に示すウラン燃料集合体の設計と比べて、軸方向の組成
を分布させた燃料棒の本数が十分なものであり、ＢＷＲ
燃料に適切な軸方向分布が達成できる。第５図に示す実
施例は軸方向に三領域で濃縮度および可燃性毒物量を変
化させ、さらに上下端に天然ウランブランケットを配置
したものである。
性物質（濃縮度及び富化度）あるいは可燃性毒物量の分
布を、本発明によって導入されたウラン燃料棒および可
燃性毒物を含むウラン燃料棒によって構成したものであ
る。第４図に示す実施例は軸方向に三領域で濃縮度およ
び可燃性毒物量を変化させたもので、第１Ｏ図に示すウ
ラン燃料集合体の設計に対応するものである。第１０図
に示すウラン燃料集合体の設計と比べて、軸方向の組成
を分布させた燃料棒の本数が十分なものであり、ＢＷＲ
燃料に適切な軸方向分布が達成できる。第５図に示す実
施例は軸方向に三領域で濃縮度および可燃性毒物量を変
化させ、さらに上下端に天然ウランブランケットを配置
したものである。
第４図および第５図の各Ｐｕ富化度およびＵ濃縮度は次
のとおりである。
のとおりである。
第４図
核分裂性Ｐｕ富化度
Ｐ、： ６．２％
Ｐ２ ： ５．０％
ｐ、： ３．６％
２３５Ｕ濃縮度
ｅ＋ ： ４．０％
ｅ２ ： ３．０％
ｅ３ ： ３．５％
ｅ４ ： ２．３％
ｅ５ ： ２．６％
ｅｂ ： １．８％
可燃性毒物入り燃料棒の２３５Ｕ濃縮度ｅｇ１：４，１
％ ｅ、２： ４．９％ 可燃性毒物入り燃料棒のポイズン濃度 ｇ、 ： ３．５％ ｇ２ ： ４．５％ 第５図 核分裂性Ｐυ富化度 Ｐｌ：６．２％ Ｐ２：５．０％ Ｐ３ ： ３．６％ ２３５Ｕ濃縮度 ｅ＋ ： ４．２％ ｅ２ ： ３．９％ ｅ３ ： ３．４％ ｅ４ ： ３．９％ ｅ、＋ ３．４％ ｅ６ ： ２．５％ ｅ７： ３．４％ 可燃性毒物入り燃料棒の２３５Ｕ濃縮度ｅ、、：２．８
％ ｅ −２： ３．０％ ｅ 、３： ２．８％ 可燃性毒物入り燃料棒のポイズン濃度 ｇ＋ ： ３．５％ ｇ２ ： ４．５％ ｇ３ ・ ２．５％ ［発明の効果］ 上記から明らかなように、本発明によれば、従来のすべ
ての燃料棒にプルトニウムを富化したいわゆるディスク
リート型ＭＯＸ燃料において、本来Ｐｕ富化度の低かっ
た外側の所定の領域の燃料棒をプルトニウムを含まない
ウラン燃料棒に替えることによって、燃料集合体当りの
プルトニウムの装荷量の低減割合をできるだけ小さくし
てプルトニウム燃料棒の種類と本数を減らし、プルトニ
ウム燃料棒製造の経済的な負担および工程上の負担を減
少させることができる。
％ ｅ、２： ４．９％ 可燃性毒物入り燃料棒のポイズン濃度 ｇ、 ： ３．５％ ｇ２ ： ４．５％ 第５図 核分裂性Ｐυ富化度 Ｐｌ：６．２％ Ｐ２：５．０％ Ｐ３ ： ３．６％ ２３５Ｕ濃縮度 ｅ＋ ： ４．２％ ｅ２ ： ３．９％ ｅ３ ： ３．４％ ｅ４ ： ３．９％ ｅ、＋ ３．４％ ｅ６ ： ２．５％ ｅ７： ３．４％ 可燃性毒物入り燃料棒の２３５Ｕ濃縮度ｅ、、：２．８
％ ｅ −２： ３．０％ ｅ 、３： ２．８％ 可燃性毒物入り燃料棒のポイズン濃度 ｇ＋ ： ３．５％ ｇ２ ： ４．５％ ｇ３ ・ ２．５％ ［発明の効果］ 上記から明らかなように、本発明によれば、従来のすべ
ての燃料棒にプルトニウムを富化したいわゆるディスク
リート型ＭＯＸ燃料において、本来Ｐｕ富化度の低かっ
た外側の所定の領域の燃料棒をプルトニウムを含まない
ウラン燃料棒に替えることによって、燃料集合体当りの
プルトニウムの装荷量の低減割合をできるだけ小さくし
てプルトニウム燃料棒の種類と本数を減らし、プルトニ
ウム燃料棒製造の経済的な負担および工程上の負担を減
少させることができる。
第１図ないし第３図は本発明の実施例を示す燃料棒配置
図、第４図（ｍｌ （ｂ）および第５図（ａ） （ｂ）
は本発明において軸方向分布した場合の実施例を示す燃
料棒配置図、第６図および第７図は従来のディスクリー
ト型ＭＯＸ燃料の燃料配置図、第８図は従来のＢＷＲ炉
心内の燃料集合体および制御棒の配置図、第９図は従来
の燃料集合体の水平断面における熱中性子束分布を示す
図である。 １・・・チャンネルボックス ２・・・燃料棒 ３・・・燃料集合体 ４・・・ＬＰＲＭ（出力領域検出器） ５・・・ＬＲＭ（中間領域検出器） ６・・・ＳＲＭ（中性子源領域検出器）７・・・制御棒 （８７３３）
図、第４図（ｍｌ （ｂ）および第５図（ａ） （ｂ）
は本発明において軸方向分布した場合の実施例を示す燃
料棒配置図、第６図および第７図は従来のディスクリー
ト型ＭＯＸ燃料の燃料配置図、第８図は従来のＢＷＲ炉
心内の燃料集合体および制御棒の配置図、第９図は従来
の燃料集合体の水平断面における熱中性子束分布を示す
図である。 １・・・チャンネルボックス ２・・・燃料棒 ３・・・燃料集合体 ４・・・ＬＰＲＭ（出力領域検出器） ５・・・ＬＲＭ（中間領域検出器） ６・・・ＳＲＭ（中性子源領域検出器）７・・・制御棒 （８７３３）
Claims (3)
- （１）プルトニウムを富化した燃料棒を正方格子状に束
ねた沸騰水型原子炉用燃料集合体において、正方格子状
の燃料棒配置の最外周位置および２周目のコーナー位置
からなる領域の燃料棒の一部をプルトニウムを含まない
燃料棒に替え、そのうち最外周のコーナー位置の燃料棒
は必ずプルトニウムを含まないことを特徴とする沸騰水
型原子炉用燃料集合体。 - （２）可燃性毒物を含む燃料棒にはプルトニウムを含ま
せない請求項１記載の沸騰水型原子炉用燃料集合体。 - （３）軸方向反応度分布を可燃性毒物の量あるいはウラ
ン濃縮度によって与えた請求項１または２記載の沸騰水
型原子炉用燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1177020A JP2886555B2 (ja) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1177020A JP2886555B2 (ja) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03128482A true JPH03128482A (ja) | 1991-05-31 |
| JP2886555B2 JP2886555B2 (ja) | 1999-04-26 |
Family
ID=16023753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1177020A Expired - Fee Related JP2886555B2 (ja) | 1989-07-11 | 1989-07-11 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2886555B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0740309A1 (fr) * | 1995-04-28 | 1996-10-30 | Framatome | Procédé de reconstitution d'assemblage de combustible nucléaire partiellement épuisé |
| JPH1068789A (ja) * | 1996-08-28 | 1998-03-10 | Hitachi Ltd | Ｍｏｘ燃料集合体及び炉心 |
| JP2010234725A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Tdk Corp | グリーンシートの製造方法、グリーンシート積層体の製造方法およびグリーンシートの製造装置 |
| JP2021117125A (ja) * | 2020-01-27 | 2021-08-10 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | Ｍｏｘ燃料集合体 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5972088A (ja) * | 1982-10-18 | 1984-04-23 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
-
1989
- 1989-07-11 JP JP1177020A patent/JP2886555B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5972088A (ja) * | 1982-10-18 | 1984-04-23 | 株式会社東芝 | 燃料集合体 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0740309A1 (fr) * | 1995-04-28 | 1996-10-30 | Framatome | Procédé de reconstitution d'assemblage de combustible nucléaire partiellement épuisé |
| FR2733623A1 (fr) * | 1995-04-28 | 1996-10-31 | Framatome Sa | Procede de reconstitution d'assemblage de combustible nucleaire partiellement epuise |
| JPH1068789A (ja) * | 1996-08-28 | 1998-03-10 | Hitachi Ltd | Ｍｏｘ燃料集合体及び炉心 |
| JP2010234725A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Tdk Corp | グリーンシートの製造方法、グリーンシート積層体の製造方法およびグリーンシートの製造装置 |
| JP2021117125A (ja) * | 2020-01-27 | 2021-08-10 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | Ｍｏｘ燃料集合体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2886555B2 (ja) | 1999-04-26 |
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