JPH0312624A - リヤーフォーカス式のズームレンズ - Google Patents
リヤーフォーカス式のズームレンズInfo
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- JPH0312624A JPH0312624A JP1147598A JP14759889A JPH0312624A JP H0312624 A JPH0312624 A JP H0312624A JP 1147598 A JP1147598 A JP 1147598A JP 14759889 A JP14759889 A JP 14759889A JP H0312624 A JPH0312624 A JP H0312624A
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- lens
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- 230000004075 alteration Effects 0.000 abstract description 31
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 abstract description 17
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 5
- 206010010071 Coma Diseases 0.000 description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はリヤーフォーカス式のズームレンズに関し、特
に写真用カメラやビデオカメラそして放送用カメラ等に
用いられる変倍比６、Ｆナンバー１．８程度の大口径比
で高変倍比のズームレンズに好適なリヤーフォーカス式
のズームレンズに関するものである。
に写真用カメラやビデオカメラそして放送用カメラ等に
用いられる変倍比６、Ｆナンバー１．８程度の大口径比
で高変倍比のズームレンズに好適なリヤーフォーカス式
のズームレンズに関するものである。
（従来の技術）
従来より写真用カメラやビデオカメラ等のズームレンズ
においては物体側の第１群以外のレンズ群を移動させて
フォーカスを行う、所謂リヤーフォーカス式を採用した
ものが種々と提案されている。
においては物体側の第１群以外のレンズ群を移動させて
フォーカスを行う、所謂リヤーフォーカス式を採用した
ものが種々と提案されている。
一般にリヤーフォーカス式のズームレンズは第１群を移
動させてフォーカスを行うズームレンズに比べて第１群
の有効径が小さくなり、レンズ系全体の小型化が容易に
なり、又近接撮影、特に極近接撮影が容易となり、更に
比較的小型軽ｌのレンズ群を移動させて行っているので
、レンズ群の駆動力が小さくてすみ迅速な焦点合わせが
出来る等の特長がある。
動させてフォーカスを行うズームレンズに比べて第１群
の有効径が小さくなり、レンズ系全体の小型化が容易に
なり、又近接撮影、特に極近接撮影が容易となり、更に
比較的小型軽ｌのレンズ群を移動させて行っているので
、レンズ群の駆動力が小さくてすみ迅速な焦点合わせが
出来る等の特長がある。
このようなリヤーフォーカス式のズームレンズとして例
えば特開昭６３−４４６１４号公報では物体側より順に
正の屈折力の第１群、変倍用の負の屈折力の第２群、変
倍に伴う像面変動を補正する為の負の屈折力の第３群、
そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群より成る所
謂４群ズームレンズにおいて、第３群を移動させてフォ
ーカスを行っている。しかしながらこのズームレンズは
第３群の移動空間を確保しなければならずレンズ全長が
増大する傾向があった。
えば特開昭６３−４４６１４号公報では物体側より順に
正の屈折力の第１群、変倍用の負の屈折力の第２群、変
倍に伴う像面変動を補正する為の負の屈折力の第３群、
そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群より成る所
謂４群ズームレンズにおいて、第３群を移動させてフォ
ーカスを行っている。しかしながらこのズームレンズは
第３群の移動空間を確保しなければならずレンズ全長が
増大する傾向があった。
特開昭５８−１３６０１２号公報では変倍部を３つ以上
のレンズ群で構成し、このうち一部の、レンズ群を移動
させてフォーカスを行っている。
のレンズ群で構成し、このうち一部の、レンズ群を移動
させてフォーカスを行っている。
特開昭６３−２４７４１１６号公報では物体側より順に
正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の屈折力
の第３群、そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群
を有し、第２群を移動させて変倍を行い、第４群を移動
させて変倍に伴う像面変動とフォーカスを行っている。
正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の屈折力
の第３群、そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群
を有し、第２群を移動させて変倍を行い、第４群を移動
させて変倍に伴う像面変動とフォーカスを行っている。
特開昭５８−１６０９１３号公報では物体側より順に正
の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の屈折力の
第３群、そ１ノて正の屈折力の第４群の４つのレンズ群
を有し、第１群と第２群を移動させて変倍を行い、変倍
に伴う像面変動を第４群を移動させて行っている。そし
てこれらのレンズ群のうちの１つ又は２つ以上のレンズ
群を移動させてフォーカスを行っている。
の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の屈折力の
第３群、そ１ノて正の屈折力の第４群の４つのレンズ群
を有し、第１群と第２群を移動させて変倍を行い、変倍
に伴う像面変動を第４群を移動させて行っている。そし
てこれらのレンズ群のうちの１つ又は２つ以上のレンズ
群を移動させてフォーカスを行っている。
（発明が解決しようとする問題点）
一般にズームレンズにおいてリヤーフォーカス方式を採
用すると前述の如くレンズ系全体が小型化され又迅速な
るフォーカスが可能となり、更に近接撮影が容易となる
等の特長が得られる。
用すると前述の如くレンズ系全体が小型化され又迅速な
るフォーカスが可能となり、更に近接撮影が容易となる
等の特長が得られる。
しかしながら反面、フォーカスの際の収差変動か大きく
なり、無限遠物体から近距離物体に至る物体距離全般に
わたりレンズ系全体の小型化を図りつつ高い光学性能を
１ｊＪるのが大変難しくなってくるという問題点が生じ
てくる。
なり、無限遠物体から近距離物体に至る物体距離全般に
わたりレンズ系全体の小型化を図りつつ高い光学性能を
１ｊＪるのが大変難しくなってくるという問題点が生じ
てくる。
特に大口径比で高変倍のズームレンズでは全変倍範囲に
わたり、又物体距離全般にわたり高い光学性能を得るの
が大変難しくなってくるという問題点が生じてくる。
わたり、又物体距離全般にわたり高い光学性能を得るの
が大変難しくなってくるという問題点が生じてくる。
従来よりズームレンズに限らず多くの撮影系では球面の
他に非球面を用いてレンズ枚数を減少させると共に諸収
差を良好に補正することが種々と行なわれている。しか
しながら単に球面の代わりに非球面を用いても光学系は
何ら簡素化されず、又諸収差を良好に補正し高い光学性
能を得ることは難しい。
他に非球面を用いてレンズ枚数を減少させると共に諸収
差を良好に補正することが種々と行なわれている。しか
しながら単に球面の代わりに非球面を用いても光学系は
何ら簡素化されず、又諸収差を良好に補正し高い光学性
能を得ることは難しい。
本発明はリヤーフォーカス方式を採用しつつ、大口径比
化及び高変倍化を図る際、非球面を施すレンズ群及び非
球面形状を適切に設定することにより、レンズ枚数を減
少させレンズ系全体の大型化を防止しつつ、広角端から
望遠端に至る全変倍範囲にわたり、又無限遠物体から近
距離物体に至る物体距離全般にわたり、良好なる光学性
能を有した簡易な構成のリヤーフォーカス式のズームレ
ンズの提供を目的とする。
化及び高変倍化を図る際、非球面を施すレンズ群及び非
球面形状を適切に設定することにより、レンズ枚数を減
少させレンズ系全体の大型化を防止しつつ、広角端から
望遠端に至る全変倍範囲にわたり、又無限遠物体から近
距離物体に至る物体距離全般にわたり、良好なる光学性
能を有した簡易な構成のリヤーフォーカス式のズームレ
ンズの提供を目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明のリヤーフォーカス式のズームレンズは、物体側
より順に正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正
の屈折力の第３群、そして正の屈折力の第４群の４つの
レンズ群を有し、該第１群を物体側へ、該第２群を像面
側へ移動させて広角端から望遠端への変倍を行い、変倍
に伴う像面変動を該第４群を移動させて補正すると共に
該第４群を移動させてフォーカスを行い、該第１群はレ
ンズ有効径の７割までの範囲内でレンズ中心から周辺部
にいくに従い正の屈折力が弱くなる形状の少なくとも１
つの非球面を有しており、該第３群はレンズ中心から周
辺部にいくに従い正の屈折力が弱くなる形状の少なくと
も１つの非球面を有しており、該第４群はレンズ有効径
の５割までの範囲内でレンズ中心から周辺部にいくに従
い正の屈折力が弱くなる形状の少な、くとも１つの非球
面を有していることを特徴としている。
より順に正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正
の屈折力の第３群、そして正の屈折力の第４群の４つの
レンズ群を有し、該第１群を物体側へ、該第２群を像面
側へ移動させて広角端から望遠端への変倍を行い、変倍
に伴う像面変動を該第４群を移動させて補正すると共に
該第４群を移動させてフォーカスを行い、該第１群はレ
ンズ有効径の７割までの範囲内でレンズ中心から周辺部
にいくに従い正の屈折力が弱くなる形状の少なくとも１
つの非球面を有しており、該第３群はレンズ中心から周
辺部にいくに従い正の屈折力が弱くなる形状の少なくと
も１つの非球面を有しており、該第４群はレンズ有効径
の５割までの範囲内でレンズ中心から周辺部にいくに従
い正の屈折力が弱くなる形状の少な、くとも１つの非球
面を有していることを特徴としている。
特に本発明では全変倍範囲及び物体距離全般にわたり高
い光学性能を得る為に、航記第ｉ群の焦点距離なｆｉ、
全系の広角端における焦点距離をｆｗとしたとき ０．９＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．３５ ・・・（１）２
．０＜ ｆ４／ｆｗ ＜３．１ ”−（２）な
る条件を満足することを特徴としている。
い光学性能を得る為に、航記第ｉ群の焦点距離なｆｉ、
全系の広角端における焦点距離をｆｗとしたとき ０．９＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．３５ ・・・（１）２
．０＜ ｆ４／ｆｗ ＜３．１ ”−（２）な
る条件を満足することを特徴としている。
（実施例）
第１図は本発明のリヤーフォーカス式のズームレンズの
近軸屈折力配置を示す一実施例の概略図である。
近軸屈折力配置を示す一実施例の概略図である。
図中、■は正の屈折力の第１群、■は負の屈折力の第２
群、■は正の屈折力の第３群、■は正の屈折力の第４群
である。ｓｐは開口絞りであり、第３群ｍの前方に配置
されている。
群、■は正の屈折力の第３群、■は正の屈折力の第４群
である。ｓｐは開口絞りであり、第３群ｍの前方に配置
されている。
広角端から望遠端への変倍に際して矢印のように第１群
を物体側へ第２群を像面側へ移動させると共に、変倍に
伴う像面変動を第４群を移動させて補正している。
を物体側へ第２群を像面側へ移動させると共に、変倍に
伴う像面変動を第４群を移動させて補正している。
又、第４群を光軸上移動させてフォーカスを行うリヤ・
−フォーカス式を採用している。同図に示す第４群の実
線の曲線４ａと点線の曲線４ｂは各々無限遠物体と近距
離物体にフォーカスしているときの広角端から望遠端へ
の変倍に伴う際の像面変動を補正する為の移動軌跡を示
している。
−フォーカス式を採用している。同図に示す第４群の実
線の曲線４ａと点線の曲線４ｂは各々無限遠物体と近距
離物体にフォーカスしているときの広角端から望遠端へ
の変倍に伴う際の像面変動を補正する為の移動軌跡を示
している。
尚、第３群は変倍及びフォーカスの際固定である。
本実施例においては第４群を移動させて変倍に伴う像面
変動の補正を行うと共に第４群を移動させてフォーカス
を行うようにしている。特に同図の曲線４ａ、４ｂに示
すように広角端から望遠端への変倍に際して物体側へ凸
状の軌跡を有するように移動させている。これにより第
３群と第４群との空間の有効利用を図りレンズ全長の短
縮化を効果的に達成している。
変動の補正を行うと共に第４群を移動させてフォーカス
を行うようにしている。特に同図の曲線４ａ、４ｂに示
すように広角端から望遠端への変倍に際して物体側へ凸
状の軌跡を有するように移動させている。これにより第
３群と第４群との空間の有効利用を図りレンズ全長の短
縮化を効果的に達成している。
本実施例において、例えば望遠端において無限遠物体か
ら近距離物体へフォーカスを行う場合は同図の直線４ｃ
に示すように第４群を前方へ繰りすことにより行ってい
る。
ら近距離物体へフォーカスを行う場合は同図の直線４ｃ
に示すように第４群を前方へ繰りすことにより行ってい
る。
本実施例では従来の４群ズームレンズにおいて第１群を
繰り出してフォーカスを行う場合に比べて前述のような
リヤーフォーカス方式を採ることにより第１群のレンズ
有効径の増大化を効果的に防止している。
繰り出してフォーカスを行う場合に比べて前述のような
リヤーフォーカス方式を採ることにより第１群のレンズ
有効径の増大化を効果的に防止している。
そして開口絞りを第３群の直前に配置することにより可
動レンズ群による収差変動を少なくし、開口絞りより前
方のレンズ群の間隔を短くすることにより前玉レンズ径
の縮少化を容易に達成している。
動レンズ群による収差変動を少なくし、開口絞りより前
方のレンズ群の間隔を短くすることにより前玉レンズ径
の縮少化を容易に達成している。
又、本実施例では第１群中と第３群中と第４群中に各々
前述した形状の非球面を施すことによりレンズ系全体の
簡素化を図りつつ全変倍範囲にわたり更に物体距離全般
にわたり良好なる光学性能を得ている。
前述した形状の非球面を施すことによりレンズ系全体の
簡素化を図りつつ全変倍範囲にわたり更に物体距離全般
にわたり良好なる光学性能を得ている。
本実施例では第１群中の少なくとも１つのレンズ面に有
効径の７割までの範囲内でレンズ中心から周辺部にいく
に従い正の屈折力が弱くなる形状の非球面を施すことに
より、第１群のレンズ枚数を減らしつつ、主に望遠端に
右ける球面収差やコマ収差等を良好に補正している。
効径の７割までの範囲内でレンズ中心から周辺部にいく
に従い正の屈折力が弱くなる形状の非球面を施すことに
より、第１群のレンズ枚数を減らしつつ、主に望遠端に
右ける球面収差やコマ収差等を良好に補正している。
又、本実施例では第３群中の少なくとも１つのレンズ面
にレンズ面中心から周辺部にいくに従い正の屈折力が弱
くなる形状の非球面を施すことにより、変倍に伴う収差
変動、特に広角端から中間のズーム位置における球面収
差、コマ収差を良好に補正している。又第３群に前述し
たような所定形状の非球面を施すことにより第３群を１
枚のレンズより構成し、レンズ系全体のレンズ枚数を減
少させている。
にレンズ面中心から周辺部にいくに従い正の屈折力が弱
くなる形状の非球面を施すことにより、変倍に伴う収差
変動、特に広角端から中間のズーム位置における球面収
差、コマ収差を良好に補正している。又第３群に前述し
たような所定形状の非球面を施すことにより第３群を１
枚のレンズより構成し、レンズ系全体のレンズ枚数を減
少させている。
即ち、後述する数値実施例では第３群を両レンズ面が凸
面の単一の正レンズより構成しつつ良好なる光学性能を
得ている。
面の単一の正レンズより構成しつつ良好なる光学性能を
得ている。
尚、第３群の正レンズは材質のアツベ数が５８以上の材
質を選ぶのが軸上色収差を良好に補正するのに好ましい
。
質を選ぶのが軸上色収差を良好に補正するのに好ましい
。
又、本実施例では第４群中の少なくとも１つのレンズ面
に有効径の５割までの範囲内でレンズ面中心から周辺部
にいくに従い正の屈折力が減少する形状の非球面を施す
ことにより変倍及びフォーカスの際の収差変動、特に球
面収差や軸外にあけるコマ収差等を良好に補正している
。
に有効径の５割までの範囲内でレンズ面中心から周辺部
にいくに従い正の屈折力が減少する形状の非球面を施す
ことにより変倍及びフォーカスの際の収差変動、特に球
面収差や軸外にあけるコマ収差等を良好に補正している
。
特に本実施例では第４群を少なくとも１枚の物体側に凸
面を向けたメニスカス状の負レンズを有するように構成
し、これにより主に軸外収差と倍率色収差を良好に補正
している。
面を向けたメニスカス状の負レンズを有するように構成
し、これにより主に軸外収差と倍率色収差を良好に補正
している。
そして前述の条件式（１） 、 （２）の如く各レンズ
群の光学的諸定数を特定することによりレンズ系全体の
小型化を図りつつ全変倍範囲にわたり更に物体距離全般
にわたり良好なる光学性能を有した高変倍比のズームレ
ンズを得ている。
群の光学的諸定数を特定することによりレンズ系全体の
小型化を図りつつ全変倍範囲にわたり更に物体距離全般
にわたり良好なる光学性能を有した高変倍比のズームレ
ンズを得ている。
次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。
条件式（１）は第２群の屈折力に関し、変倍に伴う収差
変動を少なくしつつ所定の変倍比を効果的に得る為のも
のである。下限値を越えて第２群の屈折力が強くなりす
ぎるとレンズ系全体の小型化は容易となるが、ペッツバ
ール和が負の方向に増大し像面湾曲が大きくなると共に
変倍に伴う収差変動が大きくなってくる。又上限値を越
えて第２群の屈折力が弱くなりすぎると変倍に伴う収差
変動は少なくなるが所定の変倍比を得る為の第２群の移
動量が増大し、レンズ全長が長くなってくるので良くな
い。
変動を少なくしつつ所定の変倍比を効果的に得る為のも
のである。下限値を越えて第２群の屈折力が強くなりす
ぎるとレンズ系全体の小型化は容易となるが、ペッツバ
ール和が負の方向に増大し像面湾曲が大きくなると共に
変倍に伴う収差変動が大きくなってくる。又上限値を越
えて第２群の屈折力が弱くなりすぎると変倍に伴う収差
変動は少なくなるが所定の変倍比を得る為の第２群の移
動量が増大し、レンズ全長が長くなってくるので良くな
い。
条件式（２）は第４群の正の屈折力に関し、主に変倍及
びフォーカスの際の収差変動を良好に補正する為のもの
である。下限値を越えて第４群の正の屈折力が強くなり
すぎると球面収差が補正不足となると共に変倍に伴う収
差変動、特に倍率色収差の変動が大きくなり、これを良
好に補正するのが難しくなってくる。又上限値を越えて
第４群の正の屈折力が弱くなりすぎると変倍及びフォー
カスの際の第４群の移動量が大きくなりすぎレンズ全長
が増大してくるので良くない。
びフォーカスの際の収差変動を良好に補正する為のもの
である。下限値を越えて第４群の正の屈折力が強くなり
すぎると球面収差が補正不足となると共に変倍に伴う収
差変動、特に倍率色収差の変動が大きくなり、これを良
好に補正するのが難しくなってくる。又上限値を越えて
第４群の正の屈折力が弱くなりすぎると変倍及びフォー
カスの際の第４群の移動量が大きくなりすぎレンズ全長
が増大してくるので良くない。
尚、本実施例において第１群と第３群と第４群中に設け
る非球面は各々有効径の７割における参照球面からのず
れ量を各々Δ１．Δ３．Δ４、近軸参照球面の曲率半径
を各々ＲＡＩ、ＲＡ３゜ＲＡ４としたとき ｔｘｔｏ−’＜ｌ Δ１／ＲＡＩ ｜＜３ｘｌＯ−３
ＩＸＩＯ−’＜ｌ Δ３／ＲＡ３１＜４ｘ １０−’７
Ｘ１０−５＜ｌΔ４／ＲＡ４１＜３Ｘ１０−’なる条件
を満足する形状より構成している。これにより第１群を
負レンズと正レンズの２枚、第３群を１枚の正レンズよ
り、第４群を負レンズと正レンズの２枚のレンズより構
成し、レンズ系全体の簡素化を図りつつ変倍及びフォー
カスの際の球面収差やコマ収差等の諸収差を良好に補正
している。
る非球面は各々有効径の７割における参照球面からのず
れ量を各々Δ１．Δ３．Δ４、近軸参照球面の曲率半径
を各々ＲＡＩ、ＲＡ３゜ＲＡ４としたとき ｔｘｔｏ−’＜ｌ Δ１／ＲＡＩ ｜＜３ｘｌＯ−３
ＩＸＩＯ−’＜ｌ Δ３／ＲＡ３１＜４ｘ １０−’７
Ｘ１０−５＜ｌΔ４／ＲＡ４１＜３Ｘ１０−’なる条件
を満足する形状より構成している。これにより第１群を
負レンズと正レンズの２枚、第３群を１枚の正レンズよ
り、第４群を負レンズと正レンズの２枚のレンズより構
成し、レンズ系全体の簡素化を図りつつ変倍及びフォー
カスの際の球面収差やコマ収差等の諸収差を良好に補正
している。
特に本実施例では後述する数値実施例において示すよう
に全体として８枚のレンズ枚数より構成し、レンズ系の
小型化を図りつつ変倍比６、Ｆナンバー１．８程度の良
好なる光学性能を有した４群より成るリヤーフォーカス
式のズームレンズを達成している。
に全体として８枚のレンズ枚数より構成し、レンズ系の
小型化を図りつつ変倍比６、Ｆナンバー１．８程度の良
好なる光学性能を有した４群より成るリヤーフォーカス
式のズームレンズを達成している。
次に本発明の数値実施例を示す。数値実施例においてＲ
ｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄ
ｉは物体側より第ｉ番目のレンズ厚及び空気間隔、Ｎｉ
とνｉは各々物体側より順に第ｉ番目のレンズのガラス
の屈折率とアツベ数である。
ｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄ
ｉは物体側より第ｉ番目のレンズ厚及び空気間隔、Ｎｉ
とνｉは各々物体側より順に第ｉ番目のレンズのガラス
の屈折率とアツベ数である。
非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、
光の進行方向を正としＲを近軸曲率半径、Ａ、Ｂ、Ｃ，
Ｄ、Ｅを各々非球面係数としたとき ＋ ＤＨ８＋ＥＨ” なる式で表わしている。
光の進行方向を正としＲを近軸曲率半径、Ａ、Ｂ、Ｃ，
Ｄ、Ｅを各々非球面係数としたとき ＋ ＤＨ８＋ＥＨ” なる式で表わしている。
又表−１に各数値実施例における各条件式との関係を示
す。尚、Ｒ１７，Ｒ１８はフェースプレート等のガラス
材である。
す。尚、Ｒ１７，Ｒ１８はフェースプレート等のガラス
材である。
数値実施例 １
Ｆ−１，０〜５．５６
ＲＩ−５，５１７
Ｒ２車 ２．９２１
Ｒ３・ 非球面
Ｒ４・ 非球面
Ｒ５−−５７，５９６
Ｒ６−０，８３３
Ｒ７−−１，４３９
ｎ ８− １．０７３
Ｒ９−−７，８２５
ＲＩＯ−絞り
Ｒ１１・ 非球面
Ｒ１２請−２８，４９１
８Ｉ３繍 ２．０９０
Ｒ１４−１，０４７
１１１５ｓ１．１０６
ＲＩ６・ 非球面
ＲＩ７− ■
８１８糎 の
第３前非球面
ｎ、−２，３６０
ＦＮｏ−に１．８〜２．４２ω−４９，１°〜９．４０
Ｄ １− ０．１３９ Ｎ １−１．７８４７
２ ν １−２５．７０ ２− ０．１０７ Ｄ ３− ０．７３１ Ｎ ２−１．８０３１
１ ν ２−６０．７０４・可変 Ｄ ５−０．０８６ Ｎ ３−１．７４９５０ ｖ
３−３５．３０ ６− ０．２７０ Ｄ ７−０．０８６ ８４−１．５３１７２ ν ４−
４８．９０８−０．２４７ Ｎ Ｓ−１，８０５１８
ν ６−２５．４Ｄ９−可変 ０１０−０．１ Ｄ１１＝ ０．３０１ ８６−１．５１６３３ ｖ
６−６４．１０１２−可変 ０１３−０．０８６ Ｎ ７−１．８４６６６ ν
７−２３．９０１４−０．０１６ ０１５−０．４６２ Ｎ ８−１．６０３１１シ８−
６０．７０１６−０．５３７ ０１７−０．６４５ Ｎ ９−１．５１６３３ν ９
−６４．１８−３．６７６ Ｘ １Ｏ−３ Ｃ−−６，３１４Ｘ １０−’ 第４前非球面 Ｒｏ−−８，１６５ Ｇ−４，３９９Ｘ １０−’ Ｄ自−９，４９３ ０−５ Ｂ−３，２３２Ｘ １０−’ Ｄ−２，３３３Ｘ １０−’ 第１１前非球面 Ｒｏ−１，６５５ Ｃ−１，５５２Ｘ １Ｏ−２ Ｂ−４，５８７Ｘ １Ｏ−２ Ｄ−２，３３５Ｘ １０−３ 第１６面非球面 Ｒ，−２，４５０ Ｃ−８，００２Ｘ １Ｏ−３ Ｂ−２，４８０Ｘ １０−” Ｄ−７，７４９Ｘ １０−” 数値実施例 ２ Ｆ＝１．０〜５．５６ ＦＮｏ−１：１．８〜２．４
Ｒｌ−５，７４１Ｄ Ｉ−０，１３９ＮＲ２−３，０２
５０２−０，１０７ ２ω−４９，１°〜９．４０ ト弓、８０５１８ ν ｌ−２５，４Ｒ３・ 非球面 Ｒ４−非球面 Ｒ５−−１８，４１９ Ｒ６−０，８７３ Ｒ７−−１，８０５ Ｒ８−１，１１５ Ｒ９−−２２，３５３ 旧ト 絞り Ｒ１１−非球面 Ｒ１２−−５８，４８２ ８Ｉ３− ２．０９６ Ｒ１４−１，０３２ ｒ１１５− １．０９０ 旧６・ 非球面 Ｒ１７−ａ。
Ｄ １− ０．１３９ Ｎ １−１．７８４７
２ ν １−２５．７０ ２− ０．１０７ Ｄ ３− ０．７３１ Ｎ ２−１．８０３１
１ ν ２−６０．７０４・可変 Ｄ ５−０．０８６ Ｎ ３−１．７４９５０ ｖ
３−３５．３０ ６− ０．２７０ Ｄ ７−０．０８６ ８４−１．５３１７２ ν ４−
４８．９０８−０．２４７ Ｎ Ｓ−１，８０５１８
ν ６−２５．４Ｄ９−可変 ０１０−０．１ Ｄ１１＝ ０．３０１ ８６−１．５１６３３ ｖ
６−６４．１０１２−可変 ０１３−０．０８６ Ｎ ７−１．８４６６６ ν
７−２３．９０１４−０．０１６ ０１５−０．４６２ Ｎ ８−１．６０３１１シ８−
６０．７０１６−０．５３７ ０１７−０．６４５ Ｎ ９−１．５１６３３ν ９
−６４．１８−３．６７６ Ｘ １Ｏ−３ Ｃ−−６，３１４Ｘ １０−’ 第４前非球面 Ｒｏ−−８，１６５ Ｇ−４，３９９Ｘ １０−’ Ｄ自−９，４９３ ０−５ Ｂ−３，２３２Ｘ １０−’ Ｄ−２，３３３Ｘ １０−’ 第１１前非球面 Ｒｏ−１，６５５ Ｃ−１，５５２Ｘ １Ｏ−２ Ｂ−４，５８７Ｘ １Ｏ−２ Ｄ−２，３３５Ｘ １０−３ 第１６面非球面 Ｒ，−２，４５０ Ｃ−８，００２Ｘ １Ｏ−３ Ｂ−２，４８０Ｘ １０−” Ｄ−７，７４９Ｘ １０−” 数値実施例 ２ Ｆ＝１．０〜５．５６ ＦＮｏ−１：１．８〜２．４
Ｒｌ−５，７４１Ｄ Ｉ−０，１３９ＮＲ２−３，０２
５０２−０，１０７ ２ω−４９，１°〜９．４０ ト弓、８０５１８ ν ｌ−２５，４Ｒ３・ 非球面 Ｒ４−非球面 Ｒ５−−１８，４１９ Ｒ６−０，８７３ Ｒ７−−１，８０５ Ｒ８−１，１１５ Ｒ９−−２２，３５３ 旧ト 絞り Ｒ１１−非球面 Ｒ１２−−５８，４８２ ８Ｉ３− ２．０９６ Ｒ１４−１，０３２ ｒ１１５− １．０９０ 旧６・ 非球面 Ｒ１７−ａ。
１１１８− ＣＩ）
第３前非球面
Ｄ ３− ０．７３１ Ｎ ２−１．６０３１
１０４−可変 Ｄ ５−０．０８６ Ｎ ３−１．７４９５００ ６
− ０．２６２ Ｄ ７−０．０８６ Ｎ ４−１．５３１７２Ｄ ８
− 〇、２４７ Ｎ ５−１．８４６６６Ｄ９−
可変 ＤＩＧ諺 ０．１Ｏ Ｄ１１自０．３０１ ８６−１．５１６３３０１２＝可
変 ０１３−０．０８６ Ｎ ７−１．８４６６６［１１
４−０，０１８ Ｄ１５−０．４６２ Ｎ ８−１．６０３１１０１６
−０．５３７ Ｄ１７−０．６４５ Ｎ ９−１．５１６３３Ｒｏ−
２，４２１ Ｃ−４，５９０Ｘ １０−’ Ｂ−−２．９８３ Ｘ １０−３ ０−１．０２３ Ｘ １０”’ 第４前非球面 Ｒｏ−７，５３７ （ニー５．９０９ Ｘ １０−’ Ｂ−４，２６３Ｘ １Ｏ−３ Ｄ−２，８０４Ｘ ＩＱ−’ ２−６０．７ ３〜３５．３ ４−４８．９ ５−２３．９ 第１１前非球面 Ｒｏ−１，５５８ （ニー１．２４９ Ｘ 第１６前非球面 １セ。−２，４６０ Ｇ −７，７８１Ｘ ６−６４．１ ７−２３．９ ８−６０．７ ９−６４．１ 数値実施例 ３ Ｆ鴫１．０〜５．５６ ＲＩ−５，４３９ Ｒ２−２，９１９ Ｒ３−非球面 Ｒ４・ 非球面 Ｒ５晦 −１１，７７４ Ｒ６諺 ０．９７９ Ｏ−２ ０−５ Ｂ−５，＋５１ Ｘ １Ｏ−２ Ｄ−６，０１７Ｘ １０−３ １１−２．５：１９ Ｘ １０−］］Ｄ−９．７９
５ Ｘ １０−” ＦＮｏ−１＋１．８〜２．４ Ｄ Ｉ−０，１３９Ｎ Ｄ ２− ０．１０７ ０ ３− ０．７３１ Ｎ Ｄ４−可変 Ｄ ５＠０．０８６ Ｄ Ｂ−０，２４２ Ｎ ３−１．８３４００ ２ω−４９，１°〜９．４゜ １虐１．８０５１８ ν １−２５．４２−１．６０
３１１ ２−６０．７ ３纏３７．２ Ｒ７−−１，６４７ Ｒ８−１，１９６ Ｉｔ ９− −１３．０７２ ＲＩＯ−絞り Ｒ１１・ 非球面 ＲＩ２− ９．６９７ ８Ｉ３− ２．０５４ Ｒ１４−１，０２８ ０１５−１，０８７ 旧６・ 非球面 １１７− ■ １１８Ｍ−■ 第３前非球面 ＋（０−２，４２８ Ｃ−−４，０７１Ｘ Ｉｎ−’ 第４而非球面 Ｒｏ−７，３２９ Ｃ−１，７９９Ｘ １０−’ 第１１前非球面 Ｒｏ” １．３６９ Ｃ−１，７６９Ｘ １０−’ Ｎ ４−１．５３１７２ ν ４−４８．９７−
０．０８６ ８− ０．２４７ ９・可変 ０− ０．１４ １− ０．３０１ ２・可変 ３− ０．０８６ ４−０．０１６ ５−０゜４６２ ６− ０．５３７ ７−０．６４５ Ｎ ９−１．５１８３３ ｖ ９
＝６４．１Ｎ ７−１．８４６６６ ν ７−２３
．９Ｎ ５−１．８４５６６ ν ５−２３．９Ｎ
６−１．５１６３３ ν ６−６４．１Ｎ ８
−１．６０３１１ ν ８−６０．７Ｂ−２，５０８
Ｘ １Ｏ−３ Ｄ−６，８２９Ｘ １Ｏ−５ Ｂ−４，４３３Ｘ Ｉｎ−’ Ｄ−２．６４１０ Ｘ １０−’ 第１６前非球面 Ｒｏ−２，４７５ Ｃ−１，１０８Ｘ １０−’ ロー ３．３７０ Ｘ １Ｏ−２ ０＝−９，７５０Ｘ １Ｏ−２ Ｂ−６，１１０Ｘ １０−２ ０−８．４９０ Ｘ Ｉロー” 表−１ （発明の効果） 本発明によれば前述の如く４つのレンズ群の屈折力及び
変倍における第１群と第２群と第４群の移動条件を設定
すると共にフォーカスの際に第４群を移動させるレンズ
構成を採ることにより、更に第１群中と第３群中と第４
群中の少なくとも１つのレンズ面に所定形状の非球面を
用いることにより、全体として８枚程度とレンズ枚数の
減少化及びレンズ系全体の小型化を図りつつ変倍比６程
と全変倍範囲にわたり良好なる収差補正を達成しつつ、
かつフォーカスの際の収差変動の少ない高い光学性能を
有したＦナンバー１．８と大口径比のリヤーフォーカス
式のズームレンズを達成することができる。
１０４−可変 Ｄ ５−０．０８６ Ｎ ３−１．７４９５００ ６
− ０．２６２ Ｄ ７−０．０８６ Ｎ ４−１．５３１７２Ｄ ８
− 〇、２４７ Ｎ ５−１．８４６６６Ｄ９−
可変 ＤＩＧ諺 ０．１Ｏ Ｄ１１自０．３０１ ８６−１．５１６３３０１２＝可
変 ０１３−０．０８６ Ｎ ７−１．８４６６６［１１
４−０，０１８ Ｄ１５−０．４６２ Ｎ ８−１．６０３１１０１６
−０．５３７ Ｄ１７−０．６４５ Ｎ ９−１．５１６３３Ｒｏ−
２，４２１ Ｃ−４，５９０Ｘ １０−’ Ｂ−−２．９８３ Ｘ １０−３ ０−１．０２３ Ｘ １０”’ 第４前非球面 Ｒｏ−７，５３７ （ニー５．９０９ Ｘ １０−’ Ｂ−４，２６３Ｘ １Ｏ−３ Ｄ−２，８０４Ｘ ＩＱ−’ ２−６０．７ ３〜３５．３ ４−４８．９ ５−２３．９ 第１１前非球面 Ｒｏ−１，５５８ （ニー１．２４９ Ｘ 第１６前非球面 １セ。−２，４６０ Ｇ −７，７８１Ｘ ６−６４．１ ７−２３．９ ８−６０．７ ９−６４．１ 数値実施例 ３ Ｆ鴫１．０〜５．５６ ＲＩ−５，４３９ Ｒ２−２，９１９ Ｒ３−非球面 Ｒ４・ 非球面 Ｒ５晦 −１１，７７４ Ｒ６諺 ０．９７９ Ｏ−２ ０−５ Ｂ−５，＋５１ Ｘ １Ｏ−２ Ｄ−６，０１７Ｘ １０−３ １１−２．５：１９ Ｘ １０−］］Ｄ−９．７９
５ Ｘ １０−” ＦＮｏ−１＋１．８〜２．４ Ｄ Ｉ−０，１３９Ｎ Ｄ ２− ０．１０７ ０ ３− ０．７３１ Ｎ Ｄ４−可変 Ｄ ５＠０．０８６ Ｄ Ｂ−０，２４２ Ｎ ３−１．８３４００ ２ω−４９，１°〜９．４゜ １虐１．８０５１８ ν １−２５．４２−１．６０
３１１ ２−６０．７ ３纏３７．２ Ｒ７−−１，６４７ Ｒ８−１，１９６ Ｉｔ ９− −１３．０７２ ＲＩＯ−絞り Ｒ１１・ 非球面 ＲＩ２− ９．６９７ ８Ｉ３− ２．０５４ Ｒ１４−１，０２８ ０１５−１，０８７ 旧６・ 非球面 １１７− ■ １１８Ｍ−■ 第３前非球面 ＋（０−２，４２８ Ｃ−−４，０７１Ｘ Ｉｎ−’ 第４而非球面 Ｒｏ−７，３２９ Ｃ−１，７９９Ｘ １０−’ 第１１前非球面 Ｒｏ” １．３６９ Ｃ−１，７６９Ｘ １０−’ Ｎ ４−１．５３１７２ ν ４−４８．９７−
０．０８６ ８− ０．２４７ ９・可変 ０− ０．１４ １− ０．３０１ ２・可変 ３− ０．０８６ ４−０．０１６ ５−０゜４６２ ６− ０．５３７ ７−０．６４５ Ｎ ９−１．５１８３３ ｖ ９
＝６４．１Ｎ ７−１．８４６６６ ν ７−２３
．９Ｎ ５−１．８４５６６ ν ５−２３．９Ｎ
６−１．５１６３３ ν ６−６４．１Ｎ ８
−１．６０３１１ ν ８−６０．７Ｂ−２，５０８
Ｘ １Ｏ−３ Ｄ−６，８２９Ｘ １Ｏ−５ Ｂ−４，４３３Ｘ Ｉｎ−’ Ｄ−２．６４１０ Ｘ １０−’ 第１６前非球面 Ｒｏ−２，４７５ Ｃ−１，１０８Ｘ １０−’ ロー ３．３７０ Ｘ １Ｏ−２ ０＝−９，７５０Ｘ １Ｏ−２ Ｂ−６，１１０Ｘ １０−２ ０−８．４９０ Ｘ Ｉロー” 表−１ （発明の効果） 本発明によれば前述の如く４つのレンズ群の屈折力及び
変倍における第１群と第２群と第４群の移動条件を設定
すると共にフォーカスの際に第４群を移動させるレンズ
構成を採ることにより、更に第１群中と第３群中と第４
群中の少なくとも１つのレンズ面に所定形状の非球面を
用いることにより、全体として８枚程度とレンズ枚数の
減少化及びレンズ系全体の小型化を図りつつ変倍比６程
と全変倍範囲にわたり良好なる収差補正を達成しつつ、
かつフォーカスの際の収差変動の少ない高い光学性能を
有したＦナンバー１．８と大口径比のリヤーフォーカス
式のズームレンズを達成することができる。
第１図は本発明の近軸屈折力配置を示す一実施例の概略
図、第２図は本発明の数値実施例１のレンズ断面図、第
３図〜第５図は本発明の数値実施例１〜３の諸収差図で
ある。収差図において（Ａ）は広角端、（Ｂ）は中間、
（Ｃ）は望遠端のズーム位置での収差図である。 第１．第２図においてＩ、ＩＩ、ＩＩＩ、ＩＶは順に第
１．第２．第３．第４群、ｄはｄ線、ｇはｇ線、ΔＭは
メリディオナル像面、ΔＳはサジタル像面、ｓｐは開１
−１絞りである。
図、第２図は本発明の数値実施例１のレンズ断面図、第
３図〜第５図は本発明の数値実施例１〜３の諸収差図で
ある。収差図において（Ａ）は広角端、（Ｂ）は中間、
（Ｃ）は望遠端のズーム位置での収差図である。 第１．第２図においてＩ、ＩＩ、ＩＩＩ、ＩＶは順に第
１．第２．第３．第４群、ｄはｄ線、ｇはｇ線、ΔＭは
メリディオナル像面、ΔＳはサジタル像面、ｓｐは開１
−１絞りである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）物体側より順に正の屈折力の第１群、負の屈折力
の第２群、正の屈折力の第３群、そして正の屈折力の第
４群の４つのレンズ群を有し、該第１群を物体側へ、該
第２群を像面側へ移動させて広角端から望遠端への変倍
を行い、変倍に伴う像面変動を該第４群を移動させて補
正すると共に該第４群を移動させてフォーカスを行い、
該第１群はレンズ有効径の７割までの範囲内でレンズ中
心から周辺部にいくに従い正の屈折力が弱くなる形状の
少なくとも１つの非球面を有しており、該第３群はレン
ズ中心から周辺部にいくに従い正の屈折力が弱くなる形
状の少なくとも１つの非球面を有しており、該第４群は
レンズ有効径の５割までの範囲内でレンズ中心から周辺
部にいくに従い正の屈折力が弱くなる形状の少なくとも
１つの非球面を有していることを特徴とするリヤーフォ
ーカス式のズームレンズ。 （２）前記第ｉ群の焦点距離をｆｉ、全系の広角端にお
ける焦点距離をｆｗとしたとき ０．９＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．３５ ２．０＜ｆ４／ｆｗ＜３．１ なる条件を満足することを特徴とする請求項１記載のリ
ヤーフォーカス式のズームレンズ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1147598A JPH0312624A (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | リヤーフォーカス式のズームレンズ |
| US07/534,241 US5134524A (en) | 1989-06-09 | 1990-06-07 | Rear focus type zoom lens |
| DE69023815T DE69023815T2 (de) | 1989-06-09 | 1990-06-08 | Zoomlinse vom Hinterfokus-Typ. |
| EP90110914A EP0401862B1 (en) | 1989-06-09 | 1990-06-08 | Zoom lens of rear focus type |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1147598A JPH0312624A (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | リヤーフォーカス式のズームレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0312624A true JPH0312624A (ja) | 1991-01-21 |
Family
ID=15433964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1147598A Pending JPH0312624A (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | リヤーフォーカス式のズームレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0312624A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5231540A (en) * | 1991-07-16 | 1993-07-27 | Olympus Optical Co., Ltd. | Compact zoom lens system |
| US5296969A (en) * | 1991-09-02 | 1994-03-22 | Olympus Optical Co., Ltd. | Zoom lens system having a short total length |
| JP2001066500A (ja) * | 1999-08-27 | 2001-03-16 | Canon Inc | 防振機能を有した変倍光学系 |
| JP2002244040A (ja) * | 2001-02-13 | 2002-08-28 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを用いた光学機器 |
| JP2008122879A (ja) * | 2006-11-15 | 2008-05-29 | Olympus Imaging Corp | ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置 |
-
1989
- 1989-06-09 JP JP1147598A patent/JPH0312624A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5231540A (en) * | 1991-07-16 | 1993-07-27 | Olympus Optical Co., Ltd. | Compact zoom lens system |
| US5296969A (en) * | 1991-09-02 | 1994-03-22 | Olympus Optical Co., Ltd. | Zoom lens system having a short total length |
| JP2001066500A (ja) * | 1999-08-27 | 2001-03-16 | Canon Inc | 防振機能を有した変倍光学系 |
| JP4545849B2 (ja) * | 1999-08-27 | 2010-09-15 | キヤノン株式会社 | 変倍光学系 |
| JP2002244040A (ja) * | 2001-02-13 | 2002-08-28 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを用いた光学機器 |
| JP2008122879A (ja) * | 2006-11-15 | 2008-05-29 | Olympus Imaging Corp | ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置 |
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