JPH03101813A - 触媒コンバータ装置 - Google Patents
触媒コンバータ装置Info
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- JPH03101813A JPH03101813A JP1236860A JP23686089A JPH03101813A JP H03101813 A JPH03101813 A JP H03101813A JP 1236860 A JP1236860 A JP 1236860A JP 23686089 A JP23686089 A JP 23686089A JP H03101813 A JPH03101813 A JP H03101813A
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- exhaust gas
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- rhodium
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Links
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、自動車の排気ガス浄化を行うた〈従来の技術
〉 自動車の排気ガス浄化において用いられる触媒は、通常
、炭化水素く目C〉、一酸化炭素(Co)および窒素酸
化物(NOx )を同時に除去する(以下「三元性能」
という)三元触媒が用いられている。
〉 自動車の排気ガス浄化において用いられる触媒は、通常
、炭化水素く目C〉、一酸化炭素(Co)および窒素酸
化物(NOx )を同時に除去する(以下「三元性能」
という)三元触媒が用いられている。
近年、省燃費化等により排気ガス温度が低下する状況下
において、浄化性能にすぐれた触媒が強く求められてい
る。また、現行よりさらに強化された排気ガス規制、特
に臼C規制が施行ざれつつある。このような状況下にお
いて従来の三元触媒では性能而で十分とは言い難い。従
っ・て、排気温度低下に対応して触媒の低温着火性が必
要とされている。
において、浄化性能にすぐれた触媒が強く求められてい
る。また、現行よりさらに強化された排気ガス規制、特
に臼C規制が施行ざれつつある。このような状況下にお
いて従来の三元触媒では性能而で十分とは言い難い。従
っ・て、排気温度低下に対応して触媒の低温着火性が必
要とされている。
通常、自動車は理論空燃比近傍で運転されるが、加減速
時には、燃料リッチな雰囲気(以下「リッチ側」又は「
リッチ時」という)となり、多量の口Cが排出される問
題がある。そのため低温着火性に加え、リッチ側の空燃
比で目C浄化能を向上させることが必要となる。
時には、燃料リッチな雰囲気(以下「リッチ側」又は「
リッチ時」という)となり、多量の口Cが排出される問
題がある。そのため低温着火性に加え、リッチ側の空燃
比で目C浄化能を向上させることが必要となる。
口CSCOをより完全に燃焼させる触媒として、流入側
に酸化用触媒、流出側に還元用触媒を設け、さらにこの
流出側の前部に白金(Pt)、後部にロジウム(Rh)
を分けて用いた触媒コンバータ装置が示されているが(
特開昭55−164715号)、前段の触媒にはRhを
含まず、後段のみに含むものであり、かつ前後段の触媒
間に拡敗室を有するもので、本発明とは範ちゅうが異な
るものである。
に酸化用触媒、流出側に還元用触媒を設け、さらにこの
流出側の前部に白金(Pt)、後部にロジウム(Rh)
を分けて用いた触媒コンバータ装置が示されているが(
特開昭55−164715号)、前段の触媒にはRhを
含まず、後段のみに含むものであり、かつ前後段の触媒
間に拡敗室を有するもので、本発明とは範ちゅうが異な
るものである。
その他、触媒を前後段に分割したものとして、高温活性
型触媒(チタン、クロム等〉を流入側に、低温活性型触
媒(貴金属)を流出側に担持した触媒コンバータ装置(
特開昭49−41 772号)、三元触媒において前段
後段の触媒のウオツシュコート邑、貴金属量、セリウム
含有量、セル密度を規定した触媒コンバータ装置(特開
昭647935号)が示されているが、これらの触媒に
は具体的記載が少なく実施するには、さらに検討を必要
とするものである。また、熱容量の異なる複数の触媒を
用いた触媒コンバータ装置(実開昭56−50716号
)が示されているが、具体的な値がなく、またその目的
は単にスタートアップ用に小さな触媒を設けたものであ
るために、HC,Goの燃焼に対しての効果は不十分で
ある。
型触媒(チタン、クロム等〉を流入側に、低温活性型触
媒(貴金属)を流出側に担持した触媒コンバータ装置(
特開昭49−41 772号)、三元触媒において前段
後段の触媒のウオツシュコート邑、貴金属量、セリウム
含有量、セル密度を規定した触媒コンバータ装置(特開
昭647935号)が示されているが、これらの触媒に
は具体的記載が少なく実施するには、さらに検討を必要
とするものである。また、熱容量の異なる複数の触媒を
用いた触媒コンバータ装置(実開昭56−50716号
)が示されているが、具体的な値がなく、またその目的
は単にスタートアップ用に小さな触媒を設けたものであ
るために、HC,Goの燃焼に対しての効果は不十分で
ある。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明の目的は、排気ガス温度が低下する状況下におい
て、低温着火性を有し、さらに排気ガス規制が高まるな
かで燃料リッチな雰囲気において排出される口Cの多い
排気ガスを浄化する性能が高く、かつ安価な触媒コンバ
ータ装置を提供することにある。
て、低温着火性を有し、さらに排気ガス規制が高まるな
かで燃料リッチな雰囲気において排出される口Cの多い
排気ガスを浄化する性能が高く、かつ安価な触媒コンバ
ータ装置を提供することにある。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は1つの触媒コンバータ装置内に複数涸の排気ガ
ス浄化用触媒を収納してなる触媒コンバータ装圓におい
て、排気ガス流入側の触媒(A)がパラジウムのみを含
有してなり、排気ガス流出測の触fi (B)が(a)
ロジウムおよび白金、若しくは(bJロジウム、白金お
よびパラジウムを含有してなり、かつ排気ガス流入側の
触媒(A)と排ガス流出側の触媒(B)の体積比(
(A): (B) )が1二8〜3:1であることを特
徴とする触媒コンバータ装置である。
ス浄化用触媒を収納してなる触媒コンバータ装圓におい
て、排気ガス流入側の触媒(A)がパラジウムのみを含
有してなり、排気ガス流出測の触fi (B)が(a)
ロジウムおよび白金、若しくは(bJロジウム、白金お
よびパラジウムを含有してなり、かつ排気ガス流入側の
触媒(A)と排ガス流出側の触媒(B)の体積比(
(A): (B) )が1二8〜3:1であることを特
徴とする触媒コンバータ装置である。
本発明者らの知見によると、パラジウム(Pd)のCO
、口C浄化能は、ptより低温着火性がすぐれているが
、着火後の到達浄化能は、PdよりPtの方がすぐれて
いることがわかった。また、口C酸化能においてPdは
不飽相目c,ptは飽和日Cの浄化能がすぐれている。
、口C浄化能は、ptより低温着火性がすぐれているが
、着火後の到達浄化能は、PdよりPtの方がすぐれて
いることがわかった。また、口C酸化能においてPdは
不飽相目c,ptは飽和日Cの浄化能がすぐれている。
これらの特性を最高に発揮させるため、上記触媒の組み
合せを行った結果、触媒体積比が排気ガス流入側と流出
側で1=8〜3:1の範囲の場合、低温着火性及び空燃
比がリッチ側時の浄化能の著しい向上化が可能となった
。低温着火能の向上化は、流入側のPdを含有する触媒
の低温着火性により生成する反応熱で流出側の触媒層温
度が高くなるため流出側の触媒浄化能が向上するもので
ある。
合せを行った結果、触媒体積比が排気ガス流入側と流出
側で1=8〜3:1の範囲の場合、低温着火性及び空燃
比がリッチ側時の浄化能の著しい向上化が可能となった
。低温着火能の向上化は、流入側のPdを含有する触媒
の低温着火性により生成する反応熱で流出側の触媒層温
度が高くなるため流出側の触媒浄化能が向上するもので
ある。
また、目C浄化能の向上は上記組み合せにより、排ガス
流入部で不飽和口Cを流出部で飽和臼Cを選択的に浄化
することによるものと考えられる。
流入部で不飽和口Cを流出部で飽和臼Cを選択的に浄化
することによるものと考えられる。
本発明の他の効果として、従来のPtおよびRhを含有
する触tjX1個を触媒コンバータに収納する場合に比
べ、その流入部のPt,RhをPdに置換しうるちので
ある。PdはPt,Rhより非常に安価であるため大幅
なコスト低下につながる。さらに、排気流出側の触媒の
Ptの一部をPdに置換したトリメタル(Pt,Pd,
Rh)触媒でも上記性能向上が示され、さらにコスト低
下となる。
する触tjX1個を触媒コンバータに収納する場合に比
べ、その流入部のPt,RhをPdに置換しうるちので
ある。PdはPt,Rhより非常に安価であるため大幅
なコスト低下につながる。さらに、排気流出側の触媒の
Ptの一部をPdに置換したトリメタル(Pt,Pd,
Rh)触媒でも上記性能向上が示され、さらにコスト低
下となる。
また、この排気流入側の触媒と排気流出側の触媒の体積
比が1:8〜3:1である。
比が1:8〜3:1である。
この体積比が3:1より流入側が大になると低温着火性
には優れるが、高温下での浄化性能に劣り、また、体積
比が1二8より流入側が小になると低温着火性が劣り、
複数の触媒を装着する効果が少なくなるものである。
には優れるが、高温下での浄化性能に劣り、また、体積
比が1二8より流入側が小になると低温着火性が劣り、
複数の触媒を装着する効果が少なくなるものである。
上記、パラジウム、ロジウムまたは白金は金属酸化物に
担持されてなりこの金属酸化物には、活性アルミナ、α
一Zルミナ、シリカ、チタニア、シリカーアルミナ、酸
化鉄、酸化ニッケル、アルカリ金属酸化物、アルカリ土
類金属酸化物、希土類酸化物等があげられる。
担持されてなりこの金属酸化物には、活性アルミナ、α
一Zルミナ、シリカ、チタニア、シリカーアルミナ、酸
化鉄、酸化ニッケル、アルカリ金属酸化物、アルカリ土
類金属酸化物、希土類酸化物等があげられる。
〈実 施 例〉
以下、実施例により、本発明をさらに詳細に説明するが
、本発明の趣旨に反しない限り、これらのものに限定さ
れることはないことはいうまでもない。
、本発明の趣旨に反しない限り、これらのものに限定さ
れることはないことはいうまでもない。
実施例 1
硝酸パラジウム水溶液(Pd含量:・IOOCI/リッ
トル)50dを純水で500一に希釈した水溶液に活性
アルミナ500gを入れ、混合した後、150℃で3時
間乾燥し、400℃で2時間焼成を行ないパラジウム担
持アルミナを得た。ついでパラジウム担持アルミナ50
0Qとセリア250Qを湿式粉砕しスラリーを得た。
トル)50dを純水で500一に希釈した水溶液に活性
アルミナ500gを入れ、混合した後、150℃で3時
間乾燥し、400℃で2時間焼成を行ないパラジウム担
持アルミナを得た。ついでパラジウム担持アルミナ50
0Qとセリア250Qを湿式粉砕しスラリーを得た。
このスラリーに0. 8 5 Jのモノリス担休(コー
ジエライト質のハニカムモノリス担体(日本碍子株式会
社製)、横断面が1インチ平方当り約400個のガス流
通セルを有する。)を浸し、余分のスラリーを吹き飛ば
した後、150℃で3時間乾燥し、400℃で2時間焼
成し、流入側用の完成触媒を得た。
ジエライト質のハニカムモノリス担体(日本碍子株式会
社製)、横断面が1インチ平方当り約400個のガス流
通セルを有する。)を浸し、余分のスラリーを吹き飛ば
した後、150℃で3時間乾燥し、400℃で2時間焼
成し、流入側用の完成触媒を得た。
この得られた触媒には1リットル当りPdが1.00(
]担持されていたく以下、触媒1リットル当りの重量を
rg/IJと記述する)。
]担持されていたく以下、触媒1リットル当りの重量を
rg/IJと記述する)。
次いで、ジニトロジアンミン白金の硝酸水溶液(Pt含
量:100Q/リットル)41.7mと硝酸ロジウム水
溶液(Rh含m:5cl/リットル〉16.7−を純水
で50C)+j!に希釈した水溶液に活性アルミナ50
0Qを入れ、混合した後、150℃で3時間乾燥し、4
00℃で2時間焼成を行い、白金、ロジウム担持アルミ
ナを得た。ついで白金、ロジウム担持アルミナ500Q
とセリア250Qを湿式粉砕しスラリーを得た。このス
ラリーに前記同様0. 8 5 j!のモノリス担体を
浸し、余分のスラリーを吹き飛ばした後150℃で3時
間乾燥し、400℃で2時間焼成し、流出側用の完或触
媒を得た。
量:100Q/リットル)41.7mと硝酸ロジウム水
溶液(Rh含m:5cl/リットル〉16.7−を純水
で50C)+j!に希釈した水溶液に活性アルミナ50
0Qを入れ、混合した後、150℃で3時間乾燥し、4
00℃で2時間焼成を行い、白金、ロジウム担持アルミ
ナを得た。ついで白金、ロジウム担持アルミナ500Q
とセリア250Qを湿式粉砕しスラリーを得た。このス
ラリーに前記同様0. 8 5 j!のモノリス担体を
浸し、余分のスラリーを吹き飛ばした後150℃で3時
間乾燥し、400℃で2時間焼成し、流出側用の完或触
媒を得た。
この得られた触媒には、Ptが0. 8 3 CI /
1、Rhが0.17Cl/j!担持されていた。
1、Rhが0.17Cl/j!担持されていた。
実施例 2
実施例1において排気ガス流出側の触媒の白金およびロ
ジウムに替え、白金、パラジウムおよびロジウムを各々
0.4 2 Q/i、0.4 2 Q/1および0.1
7c+/j!にした以外は実施例1と同様にして排気ガ
ス流出側の触媒を得た。
ジウムに替え、白金、パラジウムおよびロジウムを各々
0.4 2 Q/i、0.4 2 Q/1および0.1
7c+/j!にした以外は実施例1と同様にして排気ガ
ス流出側の触媒を得た。
また、排気ガス流入側の触媒は、実施例1と同様にして
得た。
得た。
実施例 3〜5
実施例1において排気ガス流入側および流出側の触媒体
積を種々変えた以外は、実施例1と同様にして触媒を得
た。結果を表1に示した。
積を種々変えた以外は、実施例1と同様にして触媒を得
た。結果を表1に示した。
但し、触媒1リットル当りのパラジウム、ロジウムおよ
び白金の量は実施例1と同一量である。
び白金の量は実施例1と同一量である。
比較例 1
実施例1において、排気ガス流入側の触媒のパラジウム
を白金およびロジウムに替え、各々0.83 (J/1
、0.1 7 (]/.f!担持した以外は実施例1
と同様にして触媒を得た。
を白金およびロジウムに替え、各々0.83 (J/1
、0.1 7 (]/.f!担持した以外は実施例1
と同様にして触媒を得た。
また、排気ガス流入側の触媒は、実施例1と同様にして
得た。
得た。
比較例 2
実施例1において、排気ガス流出側の白金およびロジウ
ムをパラジウムおよびロジウムに替え、各々0.8 3
CI/j! 、0.1 7 Q/1担持した以外は実
施例1と同様にして触媒を得た。
ムをパラジウムおよびロジウムに替え、各々0.8 3
CI/j! 、0.1 7 Q/1担持した以外は実
施例1と同様にして触媒を得た。
また、排気ガス流入側の触媒は、実施例1と同様にして
得た。
得た。
比較例3および4
実施例1において、排気ガス流入側および流出側の触媒
体積を種々変えた以外は、実施例1と同様にして触媒を
得た。結果は表1に示した。
体積を種々変えた以外は、実施例1と同様にして触媒を
得た。結果は表1に示した。
但し、触媒1リットル当りのパラジウム、ロジウムおよ
び白金の堡は実施例1と同一里である。
び白金の堡は実施例1と同一里である。
実施例 6
実施例1〜5および比較例1〜4で得られた触媒につい
て、エンジン耐久走行後の低滝における触媒性能ならび
に高温下で空燃比がリッチ側時の触媒性能を調べた。
て、エンジン耐久走行後の低滝における触媒性能ならび
に高温下で空燃比がリッチ側時の触媒性能を調べた。
(耐久条件〉
耐久走行は、市販の電子制御方式のエンジンを使用し、
各触媒コンバータを装着し行った。
各触媒コンバータを装着し行った。
入口温度が850℃、耐久時間は1oo口「で行った。
(低温着火性能)
耐久走行後の低温における触媒性能は平均空燃比(Ai
r/Fuel又はA/Fl14.6−r触媒入口排気温
度を200℃から450℃まで連続的に昇濡させ、その
時の触媒入口ガス組成と出口ガス組成を各々の触媒につ
いて分析し}−10,GOおよびNOxの浄化率を求め
た。浄化率50%および80%を示す触媒入口温度の結
果を表2に示した。
r/Fuel又はA/Fl14.6−r触媒入口排気温
度を200℃から450℃まで連続的に昇濡させ、その
時の触媒入口ガス組成と出口ガス組成を各々の触媒につ
いて分析し}−10,GOおよびNOxの浄化率を求め
た。浄化率50%および80%を示す触媒入口温度の結
果を表2に示した。
(高温下での空燃比がリッチ時の性能)次に高温で空燃
比がリッチ時の触媒性能は触媒入口温度を400℃にて
以下の条件で行った。
比がリッチ時の触媒性能は触媒入口温度を400℃にて
以下の条件で行った。
エンジンの空燃比を15から14まで連続的に変化させ
たく外部発振機でIHzのサイン波型シグナルをエンジ
ンのコントロール部に導入し、空燃比を±1.OA/F
、1}IZで振動させた)。そして、空燃比がリッチ時
であるA/Fが14.4の浄化率を表3に示した。
たく外部発振機でIHzのサイン波型シグナルをエンジ
ンのコントロール部に導入し、空燃比を±1.OA/F
、1}IZで振動させた)。そして、空燃比がリッチ時
であるA/Fが14.4の浄化率を表3に示した。
〈発明の効果〉
表2および3より本発明の実施例1〜5の触媒は、比較
例1〜4に比べて低温着火能の向上化および高温での空
燃比がリッチ時の浄化能、特に}IC浄化能に顕著な効
果がある。
例1〜4に比べて低温着火能の向上化および高温での空
燃比がリッチ時の浄化能、特に}IC浄化能に顕著な効
果がある。
また高価なPt,Rhを安価なPdに代替しても性能向
上が示され、大幅なコスト低減を図ることができる。
上が示され、大幅なコスト低減を図ることができる。
表
2
耐久走行後の低温着火性能
表
3
耐久走行後の空燃比リッチの性能
(A/F=14.4’)
Claims (1)
- (1)1つの触媒コンバータ装置内に複数個の排気ガス
浄化用触媒を収納してなる触媒コンバータ装置において
、排気ガス流入側の触媒(A)がパラジウムのみを含有
してなり、排気ガス流出側の触媒(B)が、(a)ロジ
ウムおよび白金、若しくは(b)ロジウム、白金および
パラジウムを含有してなり、かつ排気ガス流入側の触媒
(A)と排気ガス流出側の触媒(B)の体積比((A)
:(B))が1:8〜3:1であることを特徴とする触
媒コンバータ装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1236860A JPH03101813A (ja) | 1989-09-14 | 1989-09-14 | 触媒コンバータ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1236860A JPH03101813A (ja) | 1989-09-14 | 1989-09-14 | 触媒コンバータ装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03101813A true JPH03101813A (ja) | 1991-04-26 |
Family
ID=17006873
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1236860A Pending JPH03101813A (ja) | 1989-09-14 | 1989-09-14 | 触媒コンバータ装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03101813A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5376610A (en) * | 1992-04-15 | 1994-12-27 | Nissan Motor Co., Ltd. | Catalyst for exhaust gas purification and method for exhaust gas purification |
JP2010121473A (ja) * | 2008-11-17 | 2010-06-03 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
JP2012177324A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-09-13 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の排気浄化装置 |
-
1989
- 1989-09-14 JP JP1236860A patent/JPH03101813A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5376610A (en) * | 1992-04-15 | 1994-12-27 | Nissan Motor Co., Ltd. | Catalyst for exhaust gas purification and method for exhaust gas purification |
JP2010121473A (ja) * | 2008-11-17 | 2010-06-03 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
JP2012177324A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-09-13 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の排気浄化装置 |
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