JPH0310016A - 溶鋼の精錬方法 - Google Patents
溶鋼の精錬方法Info
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、アルミナ等の介在物を低減した清浄鋼を溶製
するための溶鋼の精錬方法に関する。
するための溶鋼の精錬方法に関する。
[従来の技術]
転炉出鋼された溶鋼は、多量の[0]を含むため、出鋼
時またはそれ以降の二次精錬時に、溶鋼に金属アルミニ
ウム等の脱酸剤を添加して、脱酸処理される。脱酸処理
された溶鋼は、その後、種々の処理工程を経て、鋳造さ
れる。
時またはそれ以降の二次精錬時に、溶鋼に金属アルミニ
ウム等の脱酸剤を添加して、脱酸処理される。脱酸処理
された溶鋼は、その後、種々の処理工程を経て、鋳造さ
れる。
一般に、鋳造溶鋼中の介在物量が増えると、これを鋳造
した場合に鋳片に表面疵が生じ、品質お、よび製品歩留
りの低下を招く。このため、転炉出鋼された溶鋼は、製
鋼工場から鋳造工場に至るまでの間に、種々の精錬工程
を経て、介在物が除去される。
した場合に鋳片に表面疵が生じ、品質お、よび製品歩留
りの低下を招く。このため、転炉出鋼された溶鋼は、製
鋼工場から鋳造工場に至るまでの間に、種々の精錬工程
を経て、介在物が除去される。
ところで、鍋内には出鋼溶鋼と共に転炉スラグが多量に
流出するが、転炉スラグが存在すると溶鋼が再酸化され
るため、出鋼直後に鍋内の転炉スラグを除去している。
流出するが、転炉スラグが存在すると溶鋼が再酸化され
るため、出鋼直後に鍋内の転炉スラグを除去している。
しかしながら、従来の精錬方法においては、除滓作業の
安全を図る必要があること等の制約から、鍋内の転炉ス
ラグを完全に除去することができず、若干量の転炉スラ
グが鍋内に残留する。この残留転炉スラグは、(Fed
)、(Fe203)(MnO)を高濃度(通常転炉吹錬
の場合は24〜30重量%)に含む。このため、溶鋼を
脱酸処理すると、脱酸剤であるアルミニウムが残留転炉
スラグの成分と反応して、アルミナが多量に生じ、溶鋼
中のアルミナ量が飽和状態に達する。アルミすが飽和量
になると、溶鋼中の[0]が低下せず、溶鋼中の総酸素
量[01が高いレベルとなる。このような溶鋼をそのま
ま鋳造すると、鋳片に多数の表面疵が発生し、製品の品
質および歩留りが低−ドする原因となっていた。
安全を図る必要があること等の制約から、鍋内の転炉ス
ラグを完全に除去することができず、若干量の転炉スラ
グが鍋内に残留する。この残留転炉スラグは、(Fed
)、(Fe203)(MnO)を高濃度(通常転炉吹錬
の場合は24〜30重量%)に含む。このため、溶鋼を
脱酸処理すると、脱酸剤であるアルミニウムが残留転炉
スラグの成分と反応して、アルミナが多量に生じ、溶鋼
中のアルミナ量が飽和状態に達する。アルミすが飽和量
になると、溶鋼中の[0]が低下せず、溶鋼中の総酸素
量[01が高いレベルとなる。このような溶鋼をそのま
ま鋳造すると、鋳片に多数の表面疵が発生し、製品の品
質および歩留りが低−ドする原因となっていた。
この発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、
溶鋼中の介在物を低減して、清浄な溶鋼を得ることがで
きる溶鋼の精錬方法を提供することを目的とする。
溶鋼中の介在物を低減して、清浄な溶鋼を得ることがで
きる溶鋼の精錬方法を提供することを目的とする。
[課題を解決するための手段]
この発明に係る溶鋼の精錬方法は、酸化鉄および酸化マ
ンガン以外の成分を含む組成の希釈スラグを転炉出鋼さ
れた溶鋼に添加して、転炉スラグに含まれる酸化鉄およ
び酸化マンガンを希釈し、溶鋼を脱酸することを特徴と
する。
ンガン以外の成分を含む組成の希釈スラグを転炉出鋼さ
れた溶鋼に添加して、転炉スラグに含まれる酸化鉄およ
び酸化マンガンを希釈し、溶鋼を脱酸することを特徴と
する。
希釈スラグは、石灰およびシリカをほぼ1:1の割合で
含む塩基度が工程度のスラグであることが好ましい。こ
の場合に、CaOおよびSiO2が、それぞれ50±5
重量%の範囲内にあることが望ましい。
含む塩基度が工程度のスラグであることが好ましい。こ
の場合に、CaOおよびSiO2が、それぞれ50±5
重量%の範囲内にあることが望ましい。
また、希釈スラグを溶鋼に添加する時期としては、転炉
出鋼時又はその後の二次精錬時であることが好ましい。
出鋼時又はその後の二次精錬時であることが好ましい。
[作用]
溶鋼中のアルミナ量および[0]量は相互に密接な相関
関係があり、[O]ffiが高いレベルにあると、溶鋼
中のアルミナ量が増え、鋳片品質に重大な影響を及ぼす
。
関係があり、[O]ffiが高いレベルにあると、溶鋼
中のアルミナ量が増え、鋳片品質に重大な影響を及ぼす
。
また、スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンの合計濃度
(以下、l (T−F e) + (MnO) 1とい
う)は、溶鋼中の[0]量と密接な相関関係を有し、1
(T−Fe) +(MnO)lが高濃度レベルにあると
、溶鋼中の[0]ffiが増える。
(以下、l (T−F e) + (MnO) 1とい
う)は、溶鋼中の[0]量と密接な相関関係を有し、1
(T−Fe) +(MnO)lが高濃度レベルにあると
、溶鋼中の[0]ffiが増える。
この発明に係る溶鋼の精錬方法においては、除滓後の鍋
内溶鋼に所定成分のスラグを添加して、鍋内に残留する
転炉スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンを希釈する。
内溶鋼に所定成分のスラグを添加して、鍋内に残留する
転炉スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンを希釈する。
このため、脱酸後のスラグ中(Feo)、(Fe7 o
3 )、(Mno)と脱酸成分の反応、即ち溶鋼の再酸
化が抑制される。
3 )、(Mno)と脱酸成分の反応、即ち溶鋼の再酸
化が抑制される。
この結果、鋳造溶鋼の[0]量が低下し、鋳片等の表面
欠陥の発生が防止される。
欠陥の発生が防止される。
この場合に、塩基度1程度のCaO−SiO2二元系ス
ラグを用いると、アルミナを吸収して更にスラブの融点
が低下するので、新たな熱源を必要とすることなく、ス
ラグは固化しない。溶鋼中アルミナの飽和状態が解消す
ることにより、溶鋼の[0]量が更に低下し、鋳造溶鋼
の介在物量が減少する。
ラグを用いると、アルミナを吸収して更にスラブの融点
が低下するので、新たな熱源を必要とすることなく、ス
ラグは固化しない。溶鋼中アルミナの飽和状態が解消す
ることにより、溶鋼の[0]量が更に低下し、鋳造溶鋼
の介在物量が減少する。
[実施例]
以下、添付の図面を参照して、この発明の実施例につい
て具体的に説明する。
て具体的に説明する。
第1図は、この発明の実施例に係る溶鋼の精錬方法を示
す工程図である。この実施例では、第1図を参照しなが
ら、低窒素鋼を溶製する場合について説明する。
す工程図である。この実施例では、第1図を参照しなが
ら、低窒素鋼を溶製する場合について説明する。
吹錬終了後に、転炉を傾動させ、溶鋼を鍋に出鋼する。
このとき、溶鋼の窒素ピックアップを防止するために、
脱酸剤を添加することなく、未脱酸状態で出鋼する(工
程1)。なお、未脱酸出鋼溶鋼の初期[0]jlは約6
00 ppmである。
脱酸剤を添加することなく、未脱酸状態で出鋼する(工
程1)。なお、未脱酸出鋼溶鋼の初期[0]jlは約6
00 ppmである。
次いで、鍋内に溶鋼と共に流出した転炉スラグ、を除去
する。転炉スラグが鍋内に存在すると、溶鋼が再度酸化
される原因となるため、転炉スラグを早急に除去する必
要がある。しかしながら、除滓作業の安全を図るために
、転炉スラグのすべてを除去することができず、層厚さ
で約511IIIlの転炉スラグが鍋内に残留する。こ
の残留転炉スラグの総量は、大型の溶鋼鍋の場合では約
500 kgにも達する。(工程2)。
する。転炉スラグが鍋内に存在すると、溶鋼が再度酸化
される原因となるため、転炉スラグを早急に除去する必
要がある。しかしながら、除滓作業の安全を図るために
、転炉スラグのすべてを除去することができず、層厚さ
で約511IIIlの転炉スラグが鍋内に残留する。こ
の残留転炉スラグの総量は、大型の溶鋼鍋の場合では約
500 kgにも達する。(工程2)。
除滓後に、塩基度1のCaO−SiO2二元系スラグを
鍋内に所定量投入添加する。この場合に、スラグの添加
量は、溶鋼1トン当りに対して約2.5眩とすることが
好ましく、例えば、出鋼溶鋼が320トンである場合に
は約800 kgのスラグを添加する(工程3)。
鍋内に所定量投入添加する。この場合に、スラグの添加
量は、溶鋼1トン当りに対して約2.5眩とすることが
好ましく、例えば、出鋼溶鋼が320トンである場合に
は約800 kgのスラグを添加する(工程3)。
希釈スラグは、その成分範囲がCaOおよび5in2を
50±5重量%に調整してあり、この組成では融点が約
1450℃である。このため、溶鋼を新たに加熱するこ
となく、希釈スラグは上置き状態で溶鋼の保有熱により
速やかに溶融滓化する。添加スラグが転炉スラグに溶は
込み、転炉スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンが希釈
され、((T−F e)+ (MnO)lが初期の24
〜30重二%から10重量96以下に低下する。
50±5重量%に調整してあり、この組成では融点が約
1450℃である。このため、溶鋼を新たに加熱するこ
となく、希釈スラグは上置き状態で溶鋼の保有熱により
速やかに溶融滓化する。添加スラグが転炉スラグに溶は
込み、転炉スラグ中の酸化鉄および酸化マンガンが希釈
され、((T−F e)+ (MnO)lが初期の24
〜30重二%から10重量96以下に低下する。
次に、鍋をRH脱ガス設備に搬送し、鍋内の溶鋼を脱ガ
ス槽に吸い上げて脱ガス処理する。この脱ガス処理中に
、溶鋼に所定量の金属アルミニウムを添加し、溶鋼を脱
酸する。アルミニウムが溶鋼中[0]と反応してアルミ
ナが生じ、[0] ffiが初期の600 ppmから
20 ppmに低下する。このアルミナは、槽内のスラ
グに移行・吸収されると共に、その一部が鍋内に流出し
て上記の添加スラグに移行・吸収される(工程4)。
ス槽に吸い上げて脱ガス処理する。この脱ガス処理中に
、溶鋼に所定量の金属アルミニウムを添加し、溶鋼を脱
酸する。アルミニウムが溶鋼中[0]と反応してアルミ
ナが生じ、[0] ffiが初期の600 ppmから
20 ppmに低下する。このアルミナは、槽内のスラ
グに移行・吸収されると共に、その一部が鍋内に流出し
て上記の添加スラグに移行・吸収される(工程4)。
鍋内のスラグは、アルミナの移行によりCaO−′Si
02 AN 20sの三元系組成となって、その融
点が更に低下するので、固化することがない。
02 AN 20sの三元系組成となって、その融
点が更に低下するので、固化することがない。
この脱ガス・脱酸処理工程において、溶鋼中[N]が3
5 ppm以下に低減され、低窒素鋼に適した溶鋼とな
る。
5 ppm以下に低減され、低窒素鋼に適した溶鋼とな
る。
脱ガス処理後、鍋を連続鋳造設備に搬送し、鍋内の溶鋼
をタンデイツシュを介して鋳型に連続鋳造する(工程5
)。
をタンデイツシュを介して鋳型に連続鋳造する(工程5
)。
第2図は、横軸にスラグ中の((T−Fe)+(MnO
)l をとり、縦軸に溶鋼中の[0コをとって、両者の
相関関係について調べた結果を示すグラフ図である。図
から明らかなように、スラグの((T−Fe)+ (M
nO))を10重量%以下に希釈すると、溶鋼中の[0
]二が15ppm以下に低下し、鋳片表面疵の発生率を
大幅に低減することができた。例えば、表面処理m仮の
表面欠陥率を、従来の3096から1096未満に低減
することができた。
)l をとり、縦軸に溶鋼中の[0コをとって、両者の
相関関係について調べた結果を示すグラフ図である。図
から明らかなように、スラグの((T−Fe)+ (M
nO))を10重量%以下に希釈すると、溶鋼中の[0
]二が15ppm以下に低下し、鋳片表面疵の発生率を
大幅に低減することができた。例えば、表面処理m仮の
表面欠陥率を、従来の3096から1096未満に低減
することができた。
史に、溶鋼の[0] fmを低減し、アルミナの存在量
が飽和状態まで余裕があるので、脱酸剤の添加量の変動
によりアルミナ生成量が変動しても、アルミナのばらつ
きによる吸収能変化が少ないという効果がある。
が飽和状態まで余裕があるので、脱酸剤の添加量の変動
によりアルミナ生成量が変動しても、アルミナのばらつ
きによる吸収能変化が少ないという効果がある。
なお、上記実施例では、脱ガス処理工程で溶鋼を脱酸す
る場合について説明したが、LF処理等の他の二次精錬
のとき又は転炉出鋼のときに脱酸する場合にも適用する
ことができる。
る場合について説明したが、LF処理等の他の二次精錬
のとき又は転炉出鋼のときに脱酸する場合にも適用する
ことができる。
また、上記実施例では、希釈スラグに塩基度1の二元系
スラグを用いたが、これに限られることなく、溶鋼の再
酸化の誘因となる(Fed)。
スラグを用いたが、これに限られることなく、溶鋼の再
酸化の誘因となる(Fed)。
(F e20* )、(MnO)、(P20% )。
(SiO□)等の成分を含まないスラグ組成、特に、(
Fed)、(Fe20.)、(MnO)の成分を含まな
いスラグ組成であり、かつ、溶鋼に上置きするだけで溶
融滓化する組成であることが好ましい。例えば、他の成
分系として、5in26.5重量%、AΩ、 0.34
.3重H9o、Fe2031.4 重量%、Ca05B
、2重量 % 、 M g O0,4重量%、 P
o、02重量96の組成のスラグ、またはS s O2
2,7重−%、 Ai) 2035B、5重量%。
Fed)、(Fe20.)、(MnO)の成分を含まな
いスラグ組成であり、かつ、溶鋼に上置きするだけで溶
融滓化する組成であることが好ましい。例えば、他の成
分系として、5in26.5重量%、AΩ、 0.34
.3重H9o、Fe2031.4 重量%、Ca05B
、2重量 % 、 M g O0,4重量%、 P
o、02重量96の組成のスラグ、またはS s O2
2,7重−%、 Ai) 2035B、5重量%。
AΩ38.7重量%、 P O,005重量96未満
、 so、oi重量%以下、 NO,01重量%の組
成のスラグを採用することも可能である。
、 so、oi重量%以下、 NO,01重量%の組
成のスラグを採用することも可能である。
また、上記実施例では、精錬した溶鋼を連続鋳造する場
合について説明したが、これに限られることなく、鋳塊
を製造する場合にも同様の効果を得ることができる。
合について説明したが、これに限られることなく、鋳塊
を製造する場合にも同様の効果を得ることができる。
[発明の効果コ
本発明によれば、転炉出鋼および除滓後に、鍋内に残留
する転炉スラグに希釈スラグを添加して、スラグ中の酸
化鉄および酸化マンガンを希釈するので、脱酸剤の有効
成分が実質的にスラグ成分との反応に消費されることな
く、結果として[0]を低下させることができる。この
ため、鋳片表面疵等の発生を防止することができ、清浄
な組織を有する製品を得ることができる。
する転炉スラグに希釈スラグを添加して、スラグ中の酸
化鉄および酸化マンガンを希釈するので、脱酸剤の有効
成分が実質的にスラグ成分との反応に消費されることな
く、結果として[0]を低下させることができる。この
ため、鋳片表面疵等の発生を防止することができ、清浄
な組織を有する製品を得ることができる。
第1図は本発明の実施例に係る溶鋼の精錬方法を説明す
るための工程図、第2図は本発明の詳細な説明するため
のグラフ図である。
るための工程図、第2図は本発明の詳細な説明するため
のグラフ図である。
Claims (1)
- 酸化鉄および酸化マンガン以外の成分を含む組成の希釈
スラグを転炉出鋼された溶鋼に添加して、転炉スラグに
含まれる酸化鉄および酸化マンガンを希釈し、溶鋼を脱
酸することを特徴とする溶鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1144957A JPH0310016A (ja) | 1989-06-07 | 1989-06-07 | 溶鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1144957A JPH0310016A (ja) | 1989-06-07 | 1989-06-07 | 溶鋼の精錬方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0310016A true JPH0310016A (ja) | 1991-01-17 |
Family
ID=15374128
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1144957A Pending JPH0310016A (ja) | 1989-06-07 | 1989-06-07 | 溶鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0310016A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6550573B2 (en) | 1992-06-02 | 2003-04-22 | Donaldson Company, Inc. | Muffler with catalytic converter arrangement, and method |
JP2020111773A (ja) * | 2019-01-10 | 2020-07-27 | 日本製鉄株式会社 | 高Al含有鋼の溶製方法 |
-
1989
- 1989-06-07 JP JP1144957A patent/JPH0310016A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6550573B2 (en) | 1992-06-02 | 2003-04-22 | Donaldson Company, Inc. | Muffler with catalytic converter arrangement, and method |
US6892854B2 (en) | 1992-06-02 | 2005-05-17 | Donaldson Company, Inc. | Muffler with catalytic converter arrangement; and method |
JP2020111773A (ja) * | 2019-01-10 | 2020-07-27 | 日本製鉄株式会社 | 高Al含有鋼の溶製方法 |
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