JPH0297612A - 製鋼用転炉のスラグコーティング方法 - Google Patents
製鋼用転炉のスラグコーティング方法Info
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- JPH0297612A JPH0297612A JP24740688A JP24740688A JPH0297612A JP H0297612 A JPH0297612 A JP H0297612A JP 24740688 A JP24740688 A JP 24740688A JP 24740688 A JP24740688 A JP 24740688A JP H0297612 A JPH0297612 A JP H0297612A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、転炉において底吹羽口や内張耐火物を保護し
て羽口や内張耐火物の寿命を延長させるスラグコーティ
ング方法に関するものである。
て羽口や内張耐火物の寿命を延長させるスラグコーティ
ング方法に関するものである。
〈従来の技術〉
従来の非予備処理溶銑を使用した全底吹転炉の低炭素鋼
の吹錬では、脱Ｐのために使用する焼石灰量が多く、生
成スラグを出鋼後排滓せずに炉内に残した場合、少量・
一定量の生ドロマイトの投入では、スラグ固化状況は、
焼石灰原単位や吹止めＣｍ度等により異なりコーティン
グスラグが確実には固化しなかった（第２図参照）、そ
こで、一部排滓を行って炉内残存スラグ量を減少させて
から生ドロマイトおよび／もしくは軽焼ドロマイトを投
入し、スラグコーティングを行っていた。
の吹錬では、脱Ｐのために使用する焼石灰量が多く、生
成スラグを出鋼後排滓せずに炉内に残した場合、少量・
一定量の生ドロマイトの投入では、スラグ固化状況は、
焼石灰原単位や吹止めＣｍ度等により異なりコーティン
グスラグが確実には固化しなかった（第２図参照）、そ
こで、一部排滓を行って炉内残存スラグ量を減少させて
から生ドロマイトおよび／もしくは軽焼ドロマイトを投
入し、スラグコーティングを行っていた。
しかしこの方法では、炉内残存スラグ量はオペレータの
勘によりコントロールされるのでバラツキが大きく、か
つ必要以上に多くなる傾向にある。
勘によりコントロールされるのでバラツキが大きく、か
つ必要以上に多くなる傾向にある。
そのため多量に投入した生ドロマイトが炉内残存スラグ
のなかで部分的に固まり、適正な量のれｇＯが均質に分
散した質のよいスラグコーティング層が得られないとい
う欠点があった。
のなかで部分的に固まり、適正な量のれｇＯが均質に分
散した質のよいスラグコーティング層が得られないとい
う欠点があった。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は、以上のよ□うな従来のスラグコーティング方
法の欠点に鑑み、予備処理溶銑を使用した吹錬では、脱
Ｐのために使用される焼石灰量が少なく、生成スラグ量
が少ない点に着目して、炉内残存スラグ量の大きいバラ
ツキと投入ＭｇＯ分景０不適正、投入ＭｇＯ分の残存ス
ラグ中への不均一分散およびスラグの部分的凝固による
不均質なスラグコーティング層の生成を防止できるよう
なスラグコーティング方法を提供するためになされたも
のである。
法の欠点に鑑み、予備処理溶銑を使用した吹錬では、脱
Ｐのために使用される焼石灰量が少なく、生成スラグ量
が少ない点に着目して、炉内残存スラグ量の大きいバラ
ツキと投入ＭｇＯ分景０不適正、投入ＭｇＯ分の残存ス
ラグ中への不均一分散およびスラグの部分的凝固による
不均質なスラグコーティング層の生成を防止できるよう
なスラグコーティング方法を提供するためになされたも
のである。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は、脱Ｓｔ、脱Ｐおよび脱Ｓをした予備処理溶銑
を転炉で吹錬する場合にあって、当該ヒートの溶銑Ｐが
０．０５重量％以下のときには、出鋼後、精錬スラグを
排滓せず全量を炉内に残し、次回吹錬予定の溶銑Ｐ濃度
に応じた量のＭｇＯ分を生ドロマイトおよび／もしくは
軽焼ドロマイトとして炉内に装入して、内張耐火物への
スラグコーティングを行うことを特徴とする製鋼用転炉
のスラグコーティング方法である。
を転炉で吹錬する場合にあって、当該ヒートの溶銑Ｐが
０．０５重量％以下のときには、出鋼後、精錬スラグを
排滓せず全量を炉内に残し、次回吹錬予定の溶銑Ｐ濃度
に応じた量のＭｇＯ分を生ドロマイトおよび／もしくは
軽焼ドロマイトとして炉内に装入して、内張耐火物への
スラグコーティングを行うことを特徴とする製鋼用転炉
のスラグコーティング方法である。
〈作用および発明をなすに至った経過〉本発明では、溶
銑Ｐが０．０５重量％（以下％と略す）以下の場合に吹
錬終了出鋼後、精錬スラグを排滓せず全量炉内に残した
ので、従来のようにスラグの炉内残存量のコントロール
をオペレータの勘に顛ることはなくなり、残存スラグ量
のバラツキが過大になることはなく、かつ均質なスラグ
コーティングに必要なスラグ量が確保される。
銑Ｐが０．０５重量％（以下％と略す）以下の場合に吹
錬終了出鋼後、精錬スラグを排滓せず全量炉内に残した
ので、従来のようにスラグの炉内残存量のコントロール
をオペレータの勘に顛ることはなくなり、残存スラグ量
のバラツキが過大になることはなく、かつ均質なスラグ
コーティングに必要なスラグ量が確保される。
また、スラグコーティングに当たって次回吹錬予定の溶
銑Ｐ濃度に応じて、内張耐火物から？ｌ＠０が溶出しな
い必要最少比のＭｇＯｌを計算し、これを生ドロマイト
および／もしくは軽焼ドロマイトとして炉内に投入する
ので、均質にＭｇＯが分＋Ｉｋされ、また次回の吹錬ス
ラグ中の１１ｇｏｆｉ度が適正に確保され内張耐火物か
らのＭｇＯ溶出はなくなり、（員耗速度が小さくなる。
銑Ｐ濃度に応じて、内張耐火物から？ｌ＠０が溶出しな
い必要最少比のＭｇＯｌを計算し、これを生ドロマイト
および／もしくは軽焼ドロマイトとして炉内に投入する
ので、均質にＭｇＯが分＋Ｉｋされ、また次回の吹錬ス
ラグ中の１１ｇｏｆｉ度が適正に確保され内張耐火物か
らのＭｇＯ溶出はなくなり、（員耗速度が小さくなる。
以下に発明をなすに至った経過を説明する。
２３０を全底吹転炉を用い、吹止めＣ：０．０２〜０．
０５％、出鋼温度： １６１５°Ｃ１吹止めスラグ中ｔ
ｏｔａｌ Ｆｅ：平均１４，０％の条件での実験によれ
ば、溶銑Ｐが０．０５％以下の予備処理溶銑の脱炭吹錬
を行った場合において、生成スラグを排滓せずに全Ｆｌ
ｂ３内に残し、生ドロマイトまたは軽焼ドロマイトを投
入してスラグコーティングを行った場合、スラグコーテ
ィング時の投入ＭｇＯｉｌと次回吹錬時の内張耐火物か
らのＭｇＱの溶出型（６１１ｇ０ ）との間には次回吹
錬予定の？８銑Ｐ濃度をパラメータとして第３図に示す
ような関係があるとの知見を得た。
０５％、出鋼温度： １６１５°Ｃ１吹止めスラグ中ｔ
ｏｔａｌ Ｆｅ：平均１４，０％の条件での実験によれ
ば、溶銑Ｐが０．０５％以下の予備処理溶銑の脱炭吹錬
を行った場合において、生成スラグを排滓せずに全Ｆｌ
ｂ３内に残し、生ドロマイトまたは軽焼ドロマイトを投
入してスラグコーティングを行った場合、スラグコーテ
ィング時の投入ＭｇＯｉｌと次回吹錬時の内張耐火物か
らのＭｇＱの溶出型（６１１ｇ０ ）との間には次回吹
錬予定の？８銑Ｐ濃度をパラメータとして第３図に示す
ような関係があるとの知見を得た。
ここでΔＭｇＯ（？８出量）の定義は以下の通りである
。
。
ΔＭｇＯ−インプット ？ＩｇＯ−アウトプット Ｍｇ
Ｏず、ΔＭｇＯがマイナスの時は内張耐火物からＭｇＯ
が溶出していることになる。
Ｏず、ΔＭｇＯがマイナスの時は内張耐火物からＭｇＯ
が溶出していることになる。
第３図から、次回吹錬の溶銑Ｐが０，０５％以下では、
底吹羽口や内張耐火物からＭｇＯが溶出しないためには
生ドロマイトおよび／もしくは軽焼ドロマイト中からの
４ｇ０分は次回の溶銑Ｐ ４度に応じて第１表に示す最
低量が必要であることがわかる。
底吹羽口や内張耐火物からＭｇＯが溶出しないためには
生ドロマイトおよび／もしくは軽焼ドロマイト中からの
４ｇ０分は次回の溶銑Ｐ ４度に応じて第１表に示す最
低量が必要であることがわかる。
溶銑Ｐが０．０５％以下の場合は、脱Ｐのため使用する
焼石灰量が減少することによって生成スラグ量が減少す
るが、生ドロマイトもしくは軽焼ドロマイト使用量も次
回吹！１！溶銑Ｐ濃度に応じて最低限第１表に示す量が
必要となる。
焼石灰量が減少することによって生成スラグ量が減少す
るが、生ドロマイトもしくは軽焼ドロマイト使用量も次
回吹！１！溶銑Ｐ濃度に応じて最低限第１表に示す量が
必要となる。
なお、生成スラグ原単位は生成スラグのＣａＯ濃度を分
析し、ＣａＯバランスから求めた。
析し、ＣａＯバランスから求めた。
ΔＭｇＯがプラスの時は耐火物からＭｇＯが溶出せなお
、底吹Ｏｔ量約０．８〜１．ＯＮ４７分・Ｌの２５０を
上底吹転炉および、吹錬末期底吹き不活性ガス量が０．
１ＯＮＪ／分・を以上の１８０を上底吹転炉で、吹止め
Ｃ：０，０３〜０．０７％、出鋼温度？ １６３０〜１
６７０℃。
、底吹Ｏｔ量約０．８〜１．ＯＮ４７分・Ｌの２５０を
上底吹転炉および、吹錬末期底吹き不活性ガス量が０．
１ＯＮＪ／分・を以上の１８０を上底吹転炉で、吹止め
Ｃ：０，０３〜０．０７％、出鋼温度？ １６３０〜１
６７０℃。
吹止めスラグ中ｔｏｔａｌ Ｐａ ： １５〜１６％の
条件で予備処理溶銑を吹錬した場合も第３図および第１
表とほぼ同じ結果が得られ、吹止めスラグ中ｔｏｔａｌ
Ｆｅが平均１６％以下の上底吹転炉その他の転炉にお
ける溶銑吹錬にも本発明方法が適用できることが判った
。
条件で予備処理溶銑を吹錬した場合も第３図および第１
表とほぼ同じ結果が得られ、吹止めスラグ中ｔｏｔａｌ
Ｆｅが平均１６％以下の上底吹転炉その他の転炉にお
ける溶銑吹錬にも本発明方法が適用できることが判った
。
以上のことがら溶銑Ｐが０．０５％以下の場合には、生
成スラグ量が減少するので、出鋼後精錬スラグを排滓せ
ずに全量残し、さらに次回吹錬溶銑Ｐ濃度に応じて内張
耐火物からＭｇＯが溶出しない必要最低限の投入Ｎ１０
分を生ドロマイトおよび／もしくは軽焼ドロマイトとし
て炉内に投入してスラグコーティングを行い内張耐火物
からのＭｇ０ｉ出を防止することによって内張耐火物や
底吹羽口の寿命を延長できる。
成スラグ量が減少するので、出鋼後精錬スラグを排滓せ
ずに全量残し、さらに次回吹錬溶銑Ｐ濃度に応じて内張
耐火物からＭｇＯが溶出しない必要最低限の投入Ｎ１０
分を生ドロマイトおよび／もしくは軽焼ドロマイトとし
て炉内に投入してスラグコーティングを行い内張耐火物
からのＭｇ０ｉ出を防止することによって内張耐火物や
底吹羽口の寿命を延長できる。
〈実施例〉
本発明に係る具体的実施例を以下に説明する。
実施手順、すなわち操業方法はつぎのとおりである。
吹錬始→吹錬終→出鋼→（排滓せず）→生ドロマイト添
加（次回溶銑Ｐに応じた量）→スラグコーティング→溶
銑装入→吹錬始。
加（次回溶銑Ｐに応じた量）→スラグコーティング→溶
銑装入→吹錬始。
第１図および第２表は、２３０ を全底吹転炉における
本発明のスラグコーティング方法、すなわち次回溶銑Ｐ
０．０５％以下の場合、前ヒート出鋼後排滓なしで生ド
ロマイトを最低限第１表に示す量をスラグに添加してス
ラグコーティングをしたヒートの全吹錬ヒートに対する
比率、すなわち本発明方法実施率と、底吹羽口のｔＵ耗
速度との関係を示したものである。なお、ボトム内張耐
火物はＭｇＯ−Ｃレンガ（ＭｇＯ： ８０％、Ｃ：２０
％）、平均出鋼温度： １６１５°Ｃ９平均吹止めスラ
グ中ｔｏｔａｌ Ｆｅ ： １４％の条件で２炉代約５
０００ヒートのデータについて解析した。この図および
表から明らかなように排滓なしでスラグコーティングを
行うと羽口の溶損速度が小さ（なった。
本発明のスラグコーティング方法、すなわち次回溶銑Ｐ
０．０５％以下の場合、前ヒート出鋼後排滓なしで生ド
ロマイトを最低限第１表に示す量をスラグに添加してス
ラグコーティングをしたヒートの全吹錬ヒートに対する
比率、すなわち本発明方法実施率と、底吹羽口のｔＵ耗
速度との関係を示したものである。なお、ボトム内張耐
火物はＭｇＯ−Ｃレンガ（ＭｇＯ： ８０％、Ｃ：２０
％）、平均出鋼温度： １６１５°Ｃ９平均吹止めスラ
グ中ｔｏｔａｌ Ｆｅ ： １４％の条件で２炉代約５
０００ヒートのデータについて解析した。この図および
表から明らかなように排滓なしでスラグコーティングを
行うと羽口の溶損速度が小さ（なった。
第２表
〈発明の効果〉
本発明は、溶銑Ｐが０．０５％以下の予備処理溶銑で吹
錬を行った場合に、出鋼後全く排滓をせずに次回の溶銑
Ｐ濃度に応じてスラグ中のＭｇＯ濃度が一定限度以上と
なるように生ドロマイトおよび／もしくは軽焼ドロマイ
トを投入してスラグコーティングをするようにしたので
、次回吹錬スラグ中の必要なＭｇＯ濃度が適正に１１保
されかつ均質なスラグコーティング層が形成され、羽口
の損耗速度や炉壁耐大物の損耗速度を小さくすることが
できるようになった。
錬を行った場合に、出鋼後全く排滓をせずに次回の溶銑
Ｐ濃度に応じてスラグ中のＭｇＯ濃度が一定限度以上と
なるように生ドロマイトおよび／もしくは軽焼ドロマイ
トを投入してスラグコーティングをするようにしたので
、次回吹錬スラグ中の必要なＭｇＯ濃度が適正に１１保
されかつ均質なスラグコーティング層が形成され、羽口
の損耗速度や炉壁耐大物の損耗速度を小さくすることが
できるようになった。
第１図は、本発明方法実施率と羽口填耗速度との関係を
示す特性図、第２図は、全底吹き転炉で低炭素鋼を吹錬
後排滓せずに一定原単位の生ドロマイトを投入してスラ
グコーティングした場合の当該ヒートの焼石灰原単位、
吹止Ｃ濃度とコーティングスラグの固化状況を示す特性
図、第３図は、次回吹錬の溶銑Ｐ濃度をパラメータとし
た投入ドロマイト中ＭｇＯ量とΔＭｇＯ（耐火物などか
らの溶出ＭｇＯ量）との関係を示す特性図である。 第 図 本発明方法実施率（％） 第 図 焼石灰原単位（ｋｇ／ｃｈ −ｔ ） 第 図
示す特性図、第２図は、全底吹き転炉で低炭素鋼を吹錬
後排滓せずに一定原単位の生ドロマイトを投入してスラ
グコーティングした場合の当該ヒートの焼石灰原単位、
吹止Ｃ濃度とコーティングスラグの固化状況を示す特性
図、第３図は、次回吹錬の溶銑Ｐ濃度をパラメータとし
た投入ドロマイト中ＭｇＯ量とΔＭｇＯ（耐火物などか
らの溶出ＭｇＯ量）との関係を示す特性図である。 第 図 本発明方法実施率（％） 第 図 焼石灰原単位（ｋｇ／ｃｈ −ｔ ） 第 図
Claims (1)
- 脱Ｓｉ、脱Ｐおよび脱Ｓをした予備処理溶銑を転炉で吹
錬する場合にあって、当該ヒートの溶銑Ｐが０．０５重
量％以下のときには、出鋼後、精錬スラグを排滓せず全
量を炉内に残し、次回吹錬予定の溶銑Ｐ濃度に応じた量
のＭｇＯ分を生ドロマイトおよび／もしくは軽焼ドロマ
イトとして炉内に装入して、内張耐火物へのスラグコー
ティングを行うことを特徴とする製鋼用転炉のスラグコ
ーティング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63247406A JPH086132B2 (ja) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | 製鋼用転炉のスラグコーティング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63247406A JPH086132B2 (ja) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | 製鋼用転炉のスラグコーティング方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0297612A true JPH0297612A (ja) | 1990-04-10 |
| JPH086132B2 JPH086132B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=17162959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63247406A Expired - Fee Related JPH086132B2 (ja) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | 製鋼用転炉のスラグコーティング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH086132B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04318114A (ja) * | 1991-04-18 | 1992-11-09 | Nippon Steel Corp | 転炉における底吹き羽口の閉塞方法 |
| US5400515A (en) * | 1992-03-10 | 1995-03-28 | Nikon Corporation | Water-proof structure for measuring apparatus |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6156223A (ja) * | 1984-08-24 | 1986-03-20 | Nippon Steel Corp | 転炉のスラグコ−テイング方法 |
-
1988
- 1988-10-03 JP JP63247406A patent/JPH086132B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6156223A (ja) * | 1984-08-24 | 1986-03-20 | Nippon Steel Corp | 転炉のスラグコ−テイング方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04318114A (ja) * | 1991-04-18 | 1992-11-09 | Nippon Steel Corp | 転炉における底吹き羽口の閉塞方法 |
| US5400515A (en) * | 1992-03-10 | 1995-03-28 | Nikon Corporation | Water-proof structure for measuring apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH086132B2 (ja) | 1996-01-24 |
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