JPH0297589A - コークス強度の推算方法 - Google Patents
コークス強度の推算方法Info
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- JPH0297589A JPH0297589A JP24912688A JP24912688A JPH0297589A JP H0297589 A JPH0297589 A JP H0297589A JP 24912688 A JP24912688 A JP 24912688A JP 24912688 A JP24912688 A JP 24912688A JP H0297589 A JPH0297589 A JP H0297589A
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- 239000000571 coke Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims abstract description 40
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、様々な性状を有する多銘柄の原料炭を配合し
て目標強度のコークスを製造する際の」−クス強度の推
算方法に関するものである。
て目標強度のコークスを製造する際の」−クス強度の推
算方法に関するものである。
[従来の技術]
従来、多種類の原料炭からコークスを製造する場合のコ
ークス強度は、通′虜、配合炭の平均性状から製出され
るコークスの強度を推算していた。
ークス強度は、通′虜、配合炭の平均性状から製出され
るコークスの強度を推算していた。
この従来の方法では、平均性状は同一であっても、配合
の構成、例えば配合パターンが変化すると推算精度が大
幅に低下−する欠点があった。
の構成、例えば配合パターンが変化すると推算精度が大
幅に低下−する欠点があった。
従来この欠点を、各石炭のグレード別配合率の管理等に
よって防止していたが、石炭のグレード区分があいまい
であるために、限られた熟練者しか判断出来ず、推算精
度も満足出来るものではなかった。
よって防止していたが、石炭のグレード区分があいまい
であるために、限られた熟練者しか判断出来ず、推算精
度も満足出来るものではなかった。
[本発明が解決しようとする課題]
本発明は、nij記の従来の方法の欠点を解消するため
のものであって、熟練者でなくとも推算が可能であって
しかも高い精度の推算が可能となるコークス強度の推算
方法を提供することを目的とするものである。
のものであって、熟練者でなくとも推算が可能であって
しかも高い精度の推算が可能となるコークス強度の推算
方法を提供することを目的とするものである。
[課題を解決するための手段]
本発明のコークス強度の推算方法は、多fΦ類の原ね炭
からコークスを製造する際に、各石炭の性状ど夫々の配
合率から算出される配合炭の平均性状と、それらの各性
状のばら・つきとを求め、これらの値をもとにして製出
されるコークスの強度を推算するようにしたものであっ
て、単に原料炭の各性状だけでな(、各性状のばらつき
も考慮してコークスの強度を推算するようにしたもので
ある。したがっていかなる配合のものであっても正しい
判断が可能であり、高い精度での推算が可能である。
からコークスを製造する際に、各石炭の性状ど夫々の配
合率から算出される配合炭の平均性状と、それらの各性
状のばら・つきとを求め、これらの値をもとにして製出
されるコークスの強度を推算するようにしたものであっ
て、単に原料炭の各性状だけでな(、各性状のばらつき
も考慮してコークスの強度を推算するようにしたもので
ある。したがっていかなる配合のものであっても正しい
判断が可能であり、高い精度での推算が可能である。
[実施例]
以下、本発明の一実施例にもとづいて本発明の内容を更
に詳細に説明する。
に詳細に説明する。
図面は本発明の一実施例のシステムフローの概略図であ
る。この実施例では、配合に使用する各石炭の諸性状の
中で、コークス強度を支配する因子として平均反射率R
0とギーセラー最高流動痕の対数値F、を考える。そし
てこれら性状とそれぞれの石炭の配合率とから次に述べ
る計算にもとづいてコークス強度の推算を行なうもので
ある。つまり図面において、各石炭の平均反射率R0,
各石炭のギーセラー最高流動痕の対数値F、を入力する
。
る。この実施例では、配合に使用する各石炭の諸性状の
中で、コークス強度を支配する因子として平均反射率R
0とギーセラー最高流動痕の対数値F、を考える。そし
てこれら性状とそれぞれの石炭の配合率とから次に述べ
る計算にもとづいてコークス強度の推算を行なうもので
ある。つまり図面において、各石炭の平均反射率R0,
各石炭のギーセラー最高流動痕の対数値F、を入力する
。
更に各石炭の配合率Wを入力する。これらのデーターを
もとに、次の式+1j〜(5)によって配合炭の平均性
状、ばらつき等を求める。
もとに、次の式+1j〜(5)によって配合炭の平均性
状、ばらつき等を求める。
R,= Σ W、・Rot/100
F、=Σ ■、・F、l/100
CV、、= SR,/RQ
f4)CVr l= SRo/F+
(5)上記の式
において、Roは石炭の平均反射率(%)、F、は石炭
のギーセラー最高流動痕の対数値(log ddpm)
、Wは石炭の配合率(%)、Roは配合炭の平均反射率
(%)、F、は配合炭のギーセラー最高流動痕(log
ddpm)、 SRoは配合炭の平均反射率のばらつ
き、CV*oは配合炭の平均反射率の変動係数、CVr
+はSR,とF、との比である。
f4)CVr l= SRo/F+
(5)上記の式
において、Roは石炭の平均反射率(%)、F、は石炭
のギーセラー最高流動痕の対数値(log ddpm)
、Wは石炭の配合率(%)、Roは配合炭の平均反射率
(%)、F、は配合炭のギーセラー最高流動痕(log
ddpm)、 SRoは配合炭の平均反射率のばらつ
き、CV*oは配合炭の平均反射率の変動係数、CVr
+はSR,とF、との比である。
以上の計算式(11〜(5)にもとづいて各石炭の性状
、ここではコークス強度を支配する因子として最も重要
な性状である石炭の平均反射率とギーセラー最高流動痕
の対数値と、配合率とから配合炭の平均の性状とそのば
らつき、変動係数等が求められる。
、ここではコークス強度を支配する因子として最も重要
な性状である石炭の平均反射率とギーセラー最高流動痕
の対数値と、配合率とから配合炭の平均の性状とそのば
らつき、変動係数等が求められる。
以上のようにして求められた配合炭の平均の性状等の各
個から次の回帰式にもとづいてコークス強度が推算され
る。
個から次の回帰式にもとづいてコークス強度が推算され
る。
コークス強度=afRol +b(F+) +c(S
Rol+dこの式においてa、b、C,dは回帰係数で
、予め実験値をもとにして決めておく。
Rol+dこの式においてa、b、C,dは回帰係数で
、予め実験値をもとにして決めておく。
この実施例において求められたコークス強度は、配合炭
の各石炭の平均性状をもとにして推算するとともにその
性状ばらつきをも考慮して計算されるので、配合パター
ンに関係なく一定の精度で算出される。
の各石炭の平均性状をもとにして推算するとともにその
性状ばらつきをも考慮して計算されるので、配合パター
ンに関係なく一定の精度で算出される。
次に実施例として述べた石炭の性状として平均反射率と
ギーセラー最高流動痕を用いての重焼試験炉にての実験
による計算式を求めた(回帰式におけるa、b、c、r
lを求めた)例を示す。
ギーセラー最高流動痕を用いての重焼試験炉にての実験
による計算式を求めた(回帰式におけるa、b、c、r
lを求めた)例を示す。
次の表は1.1銘柄の石炭を配合した16通りの配合の
種類の夫々に関して実験にもとづいて求めたRo、F2
、SRo、 C3R(熱間反応後強度)の測定値を示し
たものである。
種類の夫々に関して実験にもとづいて求めたRo、F2
、SRo、 C3R(熱間反応後強度)の測定値を示し
たものである。
配合番号 R6F、 SR。
1 1.182 2.464 0.2782 1.
148 2.398 0.3163 1.162 2
.527 0.3004 1.164 2.346
0.2995 1.190 2.650 0.266
6 1.149 2.121 0.3147 1.
178 2.397 0.2828 1.151 2
.658 0.3129 1.104 2.488
0.21110 1.112 2.331 0.24
011 1.123 2.428 0.22612
1.124 2.292 0.22513 1.1
12 2.674 0.19914 1.113 2
.124 0.23815 1.100 2.421
0.21616 1.114 2.526 0.2
3にれら測定結果を前記回帰式に代入し、 数a、b、c、d、を求め、その結果にょ5R 54,8 51,1 50,0 53,8 54,4 47,4 57,4 47,9 58,4 54,2 54,6 50,8 55,4 51,9 54,8 53,4 回帰係 り導か れなコークス強度の推算式(回帰式)は次の通りである
。
148 2.398 0.3163 1.162 2
.527 0.3004 1.164 2.346
0.2995 1.190 2.650 0.266
6 1.149 2.121 0.3147 1.
178 2.397 0.2828 1.151 2
.658 0.3129 1.104 2.488
0.21110 1.112 2.331 0.24
011 1.123 2.428 0.22612
1.124 2.292 0.22513 1.1
12 2.674 0.19914 1.113 2
.124 0.23815 1.100 2.421
0.21616 1.114 2.526 0.2
3にれら測定結果を前記回帰式に代入し、 数a、b、c、d、を求め、その結果にょ5R 54,8 51,1 50,0 53,8 54,4 47,4 57,4 47,9 58,4 54,2 54,6 50,8 55,4 51,9 54,8 53,4 回帰係 り導か れなコークス強度の推算式(回帰式)は次の通りである
。
回帰式 C8R= 63.429 (R,) + 0.
638 (Fl)−78,894(SROI −0−1
55この式にもとづく推算では、相関係数γ=0、72
8又推定精度α=2.37 一方比較のために従来のばらつきを導入しない場合の同
じ試料での実験により求めた回帰式は次の通りである。
638 (Fl)−78,894(SROI −0−1
55この式にもとづく推算では、相関係数γ=0、72
8又推定精度α=2.37 一方比較のために従来のばらつきを導入しない場合の同
じ試料での実験により求めた回帰式は次の通りである。
回帰式 C3R=−19,561(Ro) +5.34
3t)、)+ 62.454 この場合、γ=0.314.0= 3.15である。
3t)、)+ 62.454 この場合、γ=0.314.0= 3.15である。
以上本発明の結果と比蛙例とを比較すれば明らかなよう
に、本発明の方法は相関係数γが大で推定精度(偏差値
)aが小であって極めて精度の高い推算が可能である。
に、本発明の方法は相関係数γが大で推定精度(偏差値
)aが小であって極めて精度の高い推算が可能である。
[発明の効果]
本発明のコークス強度の推算方法は、精度の向上をはか
ることが出来ると共に作業者の経験の有無に関係なく一
定の精度での推算が可能である。
ることが出来ると共に作業者の経験の有無に関係なく一
定の精度での推算が可能である。
又各石炭の性状を与えるのみで計算されコンピューター
による算出が可能である等もあってコークス品質の管理
が極めて容易になる。
による算出が可能である等もあってコークス品質の管理
が極めて容易になる。
図面は本発明の一実施例のシステムフローを示す概略図
である。
である。
Claims (1)
- 多種類の原料炭からコークスを製造する際のコークス強
度の推算方法であって、各石炭の性状と夫々の配合率と
にもとづいて算出された配合炭の平均性状と、それら性
状のばらつきにもとづいて製出されるコークス強度を推
算するようにしたことを特徴とするコークス強度の推算
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24912688A JPH0297589A (ja) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | コークス強度の推算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24912688A JPH0297589A (ja) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | コークス強度の推算方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0297589A true JPH0297589A (ja) | 1990-04-10 |
Family
ID=17188321
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24912688A Pending JPH0297589A (ja) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | コークス強度の推算方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0297589A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03229791A (ja) * | 1990-02-02 | 1991-10-11 | Nkk Corp | コークス製造法 |
JP2011089002A (ja) * | 2009-10-22 | 2011-05-06 | Jfe Steel Corp | 冶金用コークスの製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57135888A (en) * | 1981-02-16 | 1982-08-21 | Nippon Tekko Renmei | Preparation of molded coke for metallurgical use |
JPS6187787A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-06 | Nippon Steel Chem Co Ltd | コ−クス製造用石炭配合管理法 |
-
1988
- 1988-10-04 JP JP24912688A patent/JPH0297589A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57135888A (en) * | 1981-02-16 | 1982-08-21 | Nippon Tekko Renmei | Preparation of molded coke for metallurgical use |
JPS6187787A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-05-06 | Nippon Steel Chem Co Ltd | コ−クス製造用石炭配合管理法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03229791A (ja) * | 1990-02-02 | 1991-10-11 | Nkk Corp | コークス製造法 |
JPH0819415B2 (ja) * | 1990-02-02 | 1996-02-28 | 日本鋼管株式会社 | コークス製造法 |
JP2011089002A (ja) * | 2009-10-22 | 2011-05-06 | Jfe Steel Corp | 冶金用コークスの製造方法 |
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