JPH0294277A - 低電圧放電型イグナイタプラグ用半導体 - Google Patents
低電圧放電型イグナイタプラグ用半導体Info
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- JPH0294277A JPH0294277A JP63245762A JP24576288A JPH0294277A JP H0294277 A JPH0294277 A JP H0294277A JP 63245762 A JP63245762 A JP 63245762A JP 24576288 A JP24576288 A JP 24576288A JP H0294277 A JPH0294277 A JP H0294277A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
- H01T13/00—Sparking plugs
- H01T13/52—Sparking plugs characterised by a discharge along a surface
Landscapes
- Spark Plugs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、ジェットエンジンやガスタービンエンジン
などの点火に用いられる低電圧放電型イグナイタプラグ
に使用する半導体に関する。
などの点火に用いられる低電圧放電型イグナイタプラグ
に使用する半導体に関する。
[従来の技術]
ジェットまたは他の内燃式エンジンの点火器として、中
心電極と接地電極との間の火花放電間隙にホットプレス
焼結された環状の半導体装置し、放電電圧を低下させた
低電圧放電型イグナイタプラグが使用されている。この
半導体としてアメリカ合衆国特許第3558959号公
報に、炭化珪素(SiC)とアルミナ(A l x O
s )とを主体とし、ホットプレスにより焼結された構
成が開示されている。この半導体は、主に高温状!ぶお
よび燃料浸潤状態において、高エネルギ火花放電をおこ
なったときの火花耐久性の向上を目的として開発されて
いる。
心電極と接地電極との間の火花放電間隙にホットプレス
焼結された環状の半導体装置し、放電電圧を低下させた
低電圧放電型イグナイタプラグが使用されている。この
半導体としてアメリカ合衆国特許第3558959号公
報に、炭化珪素(SiC)とアルミナ(A l x O
s )とを主体とし、ホットプレスにより焼結された構
成が開示されている。この半導体は、主に高温状!ぶお
よび燃料浸潤状態において、高エネルギ火花放電をおこ
なったときの火花耐久性の向上を目的として開発されて
いる。
[発明が解決しようとする課題]
しかるに、今日のジェットエンジン、ガスタービンエン
ジンにおいては、安全性のため、エンジン着火後のたと
えば20 ko/−以」、の高圧力下でも、イグナイタ
プラグを作動させることがある。
ジンにおいては、安全性のため、エンジン着火後のたと
えば20 ko/−以」、の高圧力下でも、イグナイタ
プラグを作動させることがある。
こうした高圧力下では、イグナイタの半導体の消耗は上
記特許に記載された組成の炭化珪素およびアルミナのポ
ットプレス焼結体においても、著しく進行することが多
発する。
記特許に記載された組成の炭化珪素およびアルミナのポ
ットプレス焼結体においても、著しく進行することが多
発する。
この発明の目的は、炭化珪素とアルミナとをホットプレ
ス焼結した構成において、高圧力下で使用されたとき、
高エネルギーの火花放電に対し、もっとも耐久性の良好
な低電圧放電型イグナイタプラグ用半導体を提供するこ
とにある。
ス焼結した構成において、高圧力下で使用されたとき、
高エネルギーの火花放電に対し、もっとも耐久性の良好
な低電圧放電型イグナイタプラグ用半導体を提供するこ
とにある。
[課題を解決するための手段]
上記目的を達成するため、この発明にかかる低電圧放電
型イグナイタプラグ用半導体は、平均粒径が5ミクロン
以丁である炭化珪素65fg量%以上80重1%以下と
、平均粒径が1ミクロン以下であるアルミナ20重量%
以上35重景%以下とをバインダーとともに混練し、所
定の形状に成型したのち、焼成温度1800℃以上、焼
成圧力200k(]/−以りでホットプレス焼結する構
成を採用した。
型イグナイタプラグ用半導体は、平均粒径が5ミクロン
以丁である炭化珪素65fg量%以上80重1%以下と
、平均粒径が1ミクロン以下であるアルミナ20重量%
以上35重景%以下とをバインダーとともに混練し、所
定の形状に成型したのち、焼成温度1800℃以上、焼
成圧力200k(]/−以りでホットプレス焼結する構
成を採用した。
[作用および発明の効果]
この発明の構成によると、炭化珪素は平均粒径が5ミク
ロン以下、アルミナは平均粒径が1ミクロン以下の原料
を用いている。この原料の粒径が微細であることにより
、半導体の組織が緻密かつ均質化できる。また、この微
細な粒径の原料を上記割合で混合し、上記の如く高い焼
成温度および焼成圧力でホットプレス焼結している。こ
れにより理論密度が1に近く、粒子の配列が整列的で欠
陥部が小さな半導体が得られる。よって半導体の組織は
強靭であり、高圧力下で火花放電に晒されたとき欠損す
る粒子は微細かつ少数ですみ、1回の衝撃で飛散する半
導体の量が低減できる。
ロン以下、アルミナは平均粒径が1ミクロン以下の原料
を用いている。この原料の粒径が微細であることにより
、半導体の組織が緻密かつ均質化できる。また、この微
細な粒径の原料を上記割合で混合し、上記の如く高い焼
成温度および焼成圧力でホットプレス焼結している。こ
れにより理論密度が1に近く、粒子の配列が整列的で欠
陥部が小さな半導体が得られる。よって半導体の組織は
強靭であり、高圧力下で火花放電に晒されたとき欠損す
る粒子は微細かつ少数ですみ、1回の衝撃で飛散する半
導体の量が低減できる。
[実施例]
この発明にかかる低電圧放電型イグナイタプラグ用半導
体を図とともに説明する。
体を図とともに説明する。
第1図において、100は低電圧放電型イグナイタプラ
グの先端部の断面を示す、1は筒状の主体金具であり、
先端(図示下端)部11の内周は先細のテーパ状に形成
され、さらにその先端は径小(直径6.4mm)で軸方
向長さの円筒面12となっている。2は中心電極であり
、その先端部21は径大(直径4.0mm)に形成され
、主体金具1の軸心に配されている。3は本発明にかか
る円環状半導体であり、先端側外周は前記主体金具1の
内周に対応したテーバに形成され、内周は中心電極の先
端部21が嵌め込まれる寸法に設定されている。この半
導体3は、主体金具1と中心電極2との環状間隙30の
先端部に嵌め込まれている。またこの環状間隙30には
、半導体3の後端面に当接して筒状の絶縁体4が配され
ている。
グの先端部の断面を示す、1は筒状の主体金具であり、
先端(図示下端)部11の内周は先細のテーパ状に形成
され、さらにその先端は径小(直径6.4mm)で軸方
向長さの円筒面12となっている。2は中心電極であり
、その先端部21は径大(直径4.0mm)に形成され
、主体金具1の軸心に配されている。3は本発明にかか
る円環状半導体であり、先端側外周は前記主体金具1の
内周に対応したテーバに形成され、内周は中心電極の先
端部21が嵌め込まれる寸法に設定されている。この半
導体3は、主体金具1と中心電極2との環状間隙30の
先端部に嵌め込まれている。またこの環状間隙30には
、半導体3の後端面に当接して筒状の絶縁体4が配され
ている。
前記主体金具の先端円筒面12と中心電極の先端部21
との間の環状間隙10は火花放電間隙となっており、半
導体3の先端面31はこの放電間隙に面した沿面となつ
°ζいる。この低電圧放電型イグナイタプラグ100は
、中心電極2を負極として接地電極と中心電極との間に
2キロボルト前後の電圧が印加され、前記火花放電間隙
で高エネルギ放電がなされる。
との間の環状間隙10は火花放電間隙となっており、半
導体3の先端面31はこの放電間隙に面した沿面となつ
°ζいる。この低電圧放電型イグナイタプラグ100は
、中心電極2を負極として接地電極と中心電極との間に
2キロボルト前後の電圧が印加され、前記火花放電間隙
で高エネルギ放電がなされる。
[試料およびデータ]
つぎに示す順序でこの発明にかかる半導体を製造した。
(1)炭化珪素およびアルミナの原料に、バインダーと
してシリカゾル30%溶液2.9重量%、酸化マグネシ
ウム(MgO)0.3重量%、酸化カルシウム0.5重
量%、酸化珪素1.9重量%を添加し、さらに有機バイ
ンダーとして、ポリビニルアルコールを0.5%添加し
、蒸溜水を混ぜて3時間混練した。
してシリカゾル30%溶液2.9重量%、酸化マグネシ
ウム(MgO)0.3重量%、酸化カルシウム0.5重
量%、酸化珪素1.9重量%を添加し、さらに有機バイ
ンダーとして、ポリビニルアルコールを0.5%添加し
、蒸溜水を混ぜて3時間混練した。
(2)これを乾燥後450ミクロン程度に造粒し、この
粉体をスチール製のプレス型にて2 t/−でプレス成
型した。
粉体をスチール製のプレス型にて2 t/−でプレス成
型した。
(3)つぎにこのプレス成型品をカーボン型に挿入し、
以下の焼成条件でホットプレス焼結した。
以下の焼成条件でホットプレス焼結した。
(a)昇温速度20℃/分で加熱し、まず1200℃に
なったとき150〜250klJ/−で加圧する。
なったとき150〜250klJ/−で加圧する。
(b)その後1700・〜1900℃の温度範囲にある
所定温度で30分間その温度を保つ。
所定温度で30分間その温度を保つ。
(C)その後徐々に冷却し、1400℃以下で圧力を開
放する。
放する。
(4)このように焼成した半導体を第1図に示すイグナ
イタプラグ100に組み込み可能な寸法に研磨し、イグ
ナイタプラグを製造した。
イタプラグ100に組み込み可能な寸法に研磨し、イグ
ナイタプラグを製造した。
(5)このイグナイタプラグを、25ka/−の高圧力
に加圧した空間内で、容量放電型エキサイタ(エネルギ
ー4ジユール)に接続して火花放電による半導体の消耗
を測定した。なお半導体の消耗量は、1000回の火花
放電の後の重量の低減通により評価した。
に加圧した空間内で、容量放電型エキサイタ(エネルギ
ー4ジユール)に接続して火花放電による半導体の消耗
を測定した。なお半導体の消耗量は、1000回の火花
放電の後の重量の低減通により評価した。
(ア)平均粒径2ミクロンの炭化珪素と、平均粒径0.
4ミクロンのアルミナとの混合比率をパラメータとした
ときのデータを第2図に示す、焼成温度1850℃、焼
成圧力250 k(1/−とした。
4ミクロンのアルミナとの混合比率をパラメータとした
ときのデータを第2図に示す、焼成温度1850℃、焼
成圧力250 k(1/−とした。
これにより高圧力下では、炭化珪素65重厘%以上80
重景%以下と、アルミナ20重量%以上35重量%以下
との混合比率が火花消耗に対して優れていることが分る
。
重景%以下と、アルミナ20重量%以上35重量%以下
との混合比率が火花消耗に対して優れていることが分る
。
(イ)炭化珪素と、アルミナとの平均粒径をパラメータ
としたときのデータを第3図に示す、炭化珪素65重量
%、アルミナ35重量%とじ、焼成温度1850℃、焼
成圧力250 kg/aJとした。
としたときのデータを第3図に示す、炭化珪素65重量
%、アルミナ35重量%とじ、焼成温度1850℃、焼
成圧力250 kg/aJとした。
このグラフにより、平均粒径が5ミクロン以下である炭
化珪素と、平均粒径が1ミクロン以下であるアルミナと
を用いたとき、火花放電に対する耐久性が著しく高いこ
とが証明されている。
化珪素と、平均粒径が1ミクロン以下であるアルミナと
を用いたとき、火花放電に対する耐久性が著しく高いこ
とが証明されている。
(つ)焼成温度と焼成圧力とをパラメータとしたときの
データを第4図に示す。
データを第4図に示す。
平均粒径2ミクロンの炭化珪素65重量%と、平均粒径
0.4ミクロンのアルミナ35重量%との混合比率で、
焼成温度を一定(1850℃)とし、焼成圧力を変化さ
せたときは曲線Aとなり、焼成圧力を一定(250k(
+/QJ)とし焼成温度を変化させたときは曲線Bとな
る。
0.4ミクロンのアルミナ35重量%との混合比率で、
焼成温度を一定(1850℃)とし、焼成圧力を変化さ
せたときは曲線Aとなり、焼成圧力を一定(250k(
+/QJ)とし焼成温度を変化させたときは曲線Bとな
る。
焼成温度1800℃以上、焼成圧力200k(+/−以
上でホットプレス焼結されたとき、才導体の消耳Mが1
000回の火花放電当たり、0.001g(ダラム)息
子と微量に低減する。
上でホットプレス焼結されたとき、才導体の消耳Mが1
000回の火花放電当たり、0.001g(ダラム)息
子と微量に低減する。
[変形例]
半導体3の形状は、イグリーイタプラグの構造に応じて
、第5図に示すごとく単純な円環状、その他の形状が選
択できる。
、第5図に示すごとく単純な円環状、その他の形状が選
択できる。
4、図面の1′!′i卯な説明
第1図は本発明の半導体を用いた低電圧放電型イグナイ
タプラグの先端部の縦断面図、第2図は炭化珪素とアル
ミナとの混合割合を変化させたときの火花放電による半
導体の消耗!1を示すグラフ、第3図は炭化■)素とア
ルミナとの原料の平均粒径を変化させたときの火花放電
による半導体の消耗量を示すグラフ、第4図はホットプ
レス焼結における焼成温度および焼成圧力を変化させた
ときの火花放電による才導体の消耗量を示すグラフ、第
5図は本発明のイグナイタプラグの他の構造を示す先端
部の断面図である。
タプラグの先端部の縦断面図、第2図は炭化珪素とアル
ミナとの混合割合を変化させたときの火花放電による半
導体の消耗!1を示すグラフ、第3図は炭化■)素とア
ルミナとの原料の平均粒径を変化させたときの火花放電
による半導体の消耗量を示すグラフ、第4図はホットプ
レス焼結における焼成温度および焼成圧力を変化させた
ときの火花放電による才導体の消耗量を示すグラフ、第
5図は本発明のイグナイタプラグの他の構造を示す先端
部の断面図である。
図中 100・・・低電圧放電型イグナイタプラグト・
筒状の主体金具 2・・・中心電極 3・・・半導体
4・・・絶縁体
筒状の主体金具 2・・・中心電極 3・・・半導体
4・・・絶縁体
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)平均粒径が5ミクロン以下である炭化珪素65重量
%以上80重量%以下と、 平均粒径が1ミクロン以下であるアルミナ20重量%以
上35重量%以下とをバインダーとともに混練し、 所定の形状に成型したのち、焼成温度1800℃以上、
焼成圧力200kg/cm^2以上でホットプレス焼結
してなる低電圧放電型イグナイタプラグ用半導体。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63245762A JPH0646588B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 低電圧放電型イグナイタプラグ用半導体 |
US07/361,935 US4973877A (en) | 1988-09-29 | 1989-06-05 | Low-voltage type igniter plug having semi-conductor structure for use in jet and other internal combustion engines |
EP89305957A EP0361644B1 (en) | 1988-09-29 | 1989-06-13 | Method of manufacturing a semiconductor body for a low voltage type spark plug |
DE89305957T DE68912258T2 (de) | 1988-09-29 | 1989-06-13 | Verfahren zur Herstellung einer halbleitenden Struktur für eine Niederspannungszündkerze. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63245762A JPH0646588B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 低電圧放電型イグナイタプラグ用半導体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0294277A true JPH0294277A (ja) | 1990-04-05 |
JPH0646588B2 JPH0646588B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=17138424
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63245762A Expired - Lifetime JPH0646588B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 低電圧放電型イグナイタプラグ用半導体 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4973877A (ja) |
EP (1) | EP0361644B1 (ja) |
JP (1) | JPH0646588B2 (ja) |
DE (1) | DE68912258T2 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2255590B (en) * | 1991-05-14 | 1994-08-03 | Ngk Spark Plug Co | An igniter plug |
US5434741A (en) * | 1993-11-16 | 1995-07-18 | Unison Industries Limited Partnership | Consumable semiconductor igniter plug |
JPH0955282A (ja) * | 1995-06-08 | 1997-02-25 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグ |
JP3751682B2 (ja) * | 1995-06-19 | 2006-03-01 | 日本特殊陶業株式会社 | イグナイタプラグ |
FR3017255B1 (fr) * | 2014-02-03 | 2017-10-13 | Snecma | Bougie d'allumage a semi-conducteur pour turbomachine d'aeronef, comprenant des ecopes d'evacuation d'eventuels reliquats de carburant |
US10815896B2 (en) | 2017-12-05 | 2020-10-27 | General Electric Company | Igniter with protective alumina coating for turbine engines |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2786158A (en) * | 1957-03-19 | Tognola | ||
US2266318A (en) * | 1940-08-23 | 1941-12-16 | Gen Motors Corp | Alloy for use in spark plug electrodes and the like |
US2326028A (en) * | 1941-01-31 | 1943-08-03 | Int Nickel Co | Sparking plug electrode |
US2803771A (en) * | 1953-08-03 | 1957-08-20 | Plessey Co Ltd | Sparking plug assemblies and other spark discharge devices |
FR1521023A (fr) * | 1967-04-26 | 1968-04-12 | Carborundum Co | Corps semi-conducteurs en carbure de silicium-alumine, pour bougies d'allumage et dispositifs analogues |
US3558959A (en) * | 1968-04-24 | 1971-01-26 | Carborundum Co | Silicon carbide semi-conductor igniter structure |
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