JPH0292443A - 連続鋳造用イマージョンノズル - Google Patents
連続鋳造用イマージョンノズルInfo
- Publication number
- JPH0292443A JPH0292443A JP24459988A JP24459988A JPH0292443A JP H0292443 A JPH0292443 A JP H0292443A JP 24459988 A JP24459988 A JP 24459988A JP 24459988 A JP24459988 A JP 24459988A JP H0292443 A JPH0292443 A JP H0292443A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inner hole
- immersion nozzle
- squeezing
- molten steel
- nozzle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000007654 immersion Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 38
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 10
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 10
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は連続鋳造におけるイマージョンノズルの上部に
設けられたスライディングノズルによる*i+iiの絞
り注入において、イマージョンノズル内を流下する溶鋼
の偏流を低減することができるようにした連続鋳造用イ
マージョンノズルに関するものである。
設けられたスライディングノズルによる*i+iiの絞
り注入において、イマージョンノズル内を流下する溶鋼
の偏流を低減することができるようにした連続鋳造用イ
マージョンノズルに関するものである。
〈従来の技術〉
従来、連続鋳造におけるタンデイツシュから鋳型への溶
鋼注入は例えば第7図に示すようにタンデイ7シエlの
底部に設けられたスライディングゲート2の開度(溶鋼
流量の断面)を制御しつつスライディングゲート2の下
部に位置するイマージョンノズル3の先端部を鋳型4内
の溶鋼5中に浸漬させた状態で行っている。
鋼注入は例えば第7図に示すようにタンデイ7シエlの
底部に設けられたスライディングゲート2の開度(溶鋼
流量の断面)を制御しつつスライディングゲート2の下
部に位置するイマージョンノズル3の先端部を鋳型4内
の溶鋼5中に浸漬させた状態で行っている。
タンデイツシュ1の下部には上ノズル8が設けられてお
り、上ノズル8の下部にはそれぞれ同一寸法の円形開花
を有する固定プレート2a、スライディングプレート2
bおよび下プレート2Cの3層のプレートで構成された
スライディングゲート2が取付けられており(イマージ
ョンノズル3がその下部に連結されている。なお、固定
プレー)2aとスライディングプレート2bの2層で構
成されるスライディングゲート2の下部にイマージリン
ノズル3を連設するタイプのものもある。
り、上ノズル8の下部にはそれぞれ同一寸法の円形開花
を有する固定プレート2a、スライディングプレート2
bおよび下プレート2Cの3層のプレートで構成された
スライディングゲート2が取付けられており(イマージ
ョンノズル3がその下部に連結されている。なお、固定
プレー)2aとスライディングプレート2bの2層で構
成されるスライディングゲート2の下部にイマージリン
ノズル3を連設するタイプのものもある。
イマージョンノズル3には溶鋼が流下する断面円形の内
孔6が設けてあり、この内孔6は下端部に設けられたほ
ぼ水平方向に開口する複数個の吐出孔7に連通している
。
孔6が設けてあり、この内孔6は下端部に設けられたほ
ぼ水平方向に開口する複数個の吐出孔7に連通している
。
上記のようにスライディングゲート2による溶鋼5の鋳
込み速度の@inにおいては、スライディングゲート2
を全開として溶鋼5を注入することはなくほとんどの場
合、第7図に示すようスライディングブレー)2bを絞
った状態すなわち絞り注入により溶鋼5の鋳込み速度を
制御している。
込み速度の@inにおいては、スライディングゲート2
を全開として溶鋼5を注入することはなくほとんどの場
合、第7図に示すようスライディングブレー)2bを絞
った状態すなわち絞り注入により溶鋼5の鋳込み速度を
制御している。
スライディングゲート2を全開にして注入すれば内孔6
内を流下する溶鋼流は均一になるが、絞り注入を行うと
構造上どうしてもスライディングゲート2を開き始める
位置側に注入される溶鋼流速が小さく反対側が大きくな
り偏流することになる。このためイマージョンノズル3
の内孔6内を流下する溶鋼5の流速はDIき始める位置
側が大きく、その反対側が小さ(なって偏流しつつ吐出
孔7から鋳型4中に鋳込まれるので吐出流速に大小のア
ンバランスが生じる。
内を流下する溶鋼流は均一になるが、絞り注入を行うと
構造上どうしてもスライディングゲート2を開き始める
位置側に注入される溶鋼流速が小さく反対側が大きくな
り偏流することになる。このためイマージョンノズル3
の内孔6内を流下する溶鋼5の流速はDIき始める位置
側が大きく、その反対側が小さ(なって偏流しつつ吐出
孔7から鋳型4中に鋳込まれるので吐出流速に大小のア
ンバランスが生じる。
第8図は鋳型4内への吐出流が偏流により大小アンバラ
ンスが生じた状況を模式的に示したものであり、第8図
(a)はプルーム連鋳において鋳型4に注入されたt@
鋼流速が4孔型イマージツンノズル3の吐出孔7のうち
2孔から大きく残りの2孔から小さい吐出流が生じた場
合を、また第8図(ロ)はスラブ連鋳において2型イマ
ージヨンノズル3の吐出孔7のうち一方から大きく、他
方から小さい吐出流速が生じた場合をそれぞれ示してい
る。
ンスが生じた状況を模式的に示したものであり、第8図
(a)はプルーム連鋳において鋳型4に注入されたt@
鋼流速が4孔型イマージツンノズル3の吐出孔7のうち
2孔から大きく残りの2孔から小さい吐出流が生じた場
合を、また第8図(ロ)はスラブ連鋳において2型イマ
ージヨンノズル3の吐出孔7のうち一方から大きく、他
方から小さい吐出流速が生じた場合をそれぞれ示してい
る。
上記のように内孔6内の溶鋼偏流により吐出孔7から注
入される溶鋼吐出流速が大きい側では鋳型4の内壁面に
激しく衝突した後、溶鋼5は上方および下方に勢いよ(
分流することになる。
入される溶鋼吐出流速が大きい側では鋳型4の内壁面に
激しく衝突した後、溶鋼5は上方および下方に勢いよ(
分流することになる。
かくして流動の強い上昇流は第7図に示すように場面の
盛上がりを生起して湯面上のパウダ9が鋳型4の内壁面
へ供給されるのを阻害して供給不足をもたらしシェルl
Oの形成が不均一となり、鋳造される鋳片の湯じわや割
れ発生の原因になる。
盛上がりを生起して湯面上のパウダ9が鋳型4の内壁面
へ供給されるのを阻害して供給不足をもたらしシェルl
Oの形成が不均一となり、鋳造される鋳片の湯じわや割
れ発生の原因になる。
また流動の強い下降流は、溶鋼5の深くまで達するので
非金属介在物の浮上を妨げ鋳片の非金属介在物性欠陥を
もたらす原因となる。
非金属介在物の浮上を妨げ鋳片の非金属介在物性欠陥を
もたらす原因となる。
一方、吐出孔7からのt811吐出流速が小さい側では
鋳型4の内壁面への衝突が弱いため上記のような問題点
は起こらないが、吐出孔7内の溶鋼流速が小さいため吐
出孔7へのアルミナ等の脱酸生成物が付着し易く、ノズ
ル閉塞を起こして多連々鋳造の実施を困難とし生産性を
害すると共に耐火物コストの増加を伴うという問題点が
ある。
鋳型4の内壁面への衝突が弱いため上記のような問題点
は起こらないが、吐出孔7内の溶鋼流速が小さいため吐
出孔7へのアルミナ等の脱酸生成物が付着し易く、ノズ
ル閉塞を起こして多連々鋳造の実施を困難とし生産性を
害すると共に耐火物コストの増加を伴うという問題点が
ある。
上記のようにイマージョンノズル3に生じた内孔6内の
偏流により複数個の吐出孔7からの溶鋼吐出流速に大小
の差が生じると連続鋳造の操業に支障があるばかりでな
(鋳片の品質悪化を招き好ましくない。
偏流により複数個の吐出孔7からの溶鋼吐出流速に大小
の差が生じると連続鋳造の操業に支障があるばかりでな
(鋳片の品質悪化を招き好ましくない。
そこで、連続鋳造におけるスライディングゲートによる
溶鋼の絞り注入において、イマージョンノズル内の溶鋼
偏流を防止すべく実開昭56−95465号公報にはイ
マージョンノズルの外周に電M1撹拌装置を付設して溶
鋼流の偏流に対して逆方向の攪拌力を付与して偏流を相
殺する技術が開示されている。
溶鋼の絞り注入において、イマージョンノズル内の溶鋼
偏流を防止すべく実開昭56−95465号公報にはイ
マージョンノズルの外周に電M1撹拌装置を付設して溶
鋼流の偏流に対して逆方向の攪拌力を付与して偏流を相
殺する技術が開示されている。
しかるに上記公報に開示されている従来技術はイマージ
ョンノズルの耐火物を通して流下する溶鋼を電磁攪拌す
るため装置が大掛かりとなり設備費が掛かる。また鋳型
内溶鋼のメニスカスからの熱輻射に対処する防護手段が
必要であり、工程的な連続使用は非常に困難であると共
に電力消費量の増加にもつながるという問題点がある。
ョンノズルの耐火物を通して流下する溶鋼を電磁攪拌す
るため装置が大掛かりとなり設備費が掛かる。また鋳型
内溶鋼のメニスカスからの熱輻射に対処する防護手段が
必要であり、工程的な連続使用は非常に困難であると共
に電力消費量の増加にもつながるという問題点がある。
またイマージョンノズルの内孔にテーパを付与するもの
として例えば実開昭55−21167号および実開昭4
8−120337号公報が開示されているが、いずれも
下方になるに従って均等に広がって行くテーパを有する
ものであり、絞り注入による偏流防止を目的としたもの
ではなく、その趣旨を異にしたものである。
として例えば実開昭55−21167号および実開昭4
8−120337号公報が開示されているが、いずれも
下方になるに従って均等に広がって行くテーパを有する
ものであり、絞り注入による偏流防止を目的としたもの
ではなく、その趣旨を異にしたものである。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は上記従来技術の問題点を解消し、連続鋳造にお
けるイマージョンノズルの上部に設けられたスライディ
ングゲートによる溶鋼の絞り注入において、イマージョ
ンノズルの内孔内を流下する溶鋼の偏流を防止し、複数
個の吐出孔より吐出される溶鋼流をバランスさせること
ができる連続鋳造用イマージョンノズルを提供すること
を目的とするものである。
けるイマージョンノズルの上部に設けられたスライディ
ングゲートによる溶鋼の絞り注入において、イマージョ
ンノズルの内孔内を流下する溶鋼の偏流を防止し、複数
個の吐出孔より吐出される溶鋼流をバランスさせること
ができる連続鋳造用イマージョンノズルを提供すること
を目的とするものである。
〈課題を解決するための手段〉
上記目的を達成するための本発明の要旨は、連続鋳造に
おけるイマージョンノズルの上部に設けられたスライデ
ィングゲートによる溶鋼の絞り注入において、上記のス
ライディングゲートが開き始める位置側に相当するイマ
ージョンノズルの内孔に上端部から下端部または中途部
から下端部にかけて下記式で定まる内孔面絞り込み量り
が45%≦D≦90%範囲になるように下狭まりの直線
状もしくは曲線状テーパを付与したことを特徴とする連
続鋳造用イマージョンノズル。
おけるイマージョンノズルの上部に設けられたスライデ
ィングゲートによる溶鋼の絞り注入において、上記のス
ライディングゲートが開き始める位置側に相当するイマ
ージョンノズルの内孔に上端部から下端部または中途部
から下端部にかけて下記式で定まる内孔面絞り込み量り
が45%≦D≦90%範囲になるように下狭まりの直線
状もしくは曲線状テーパを付与したことを特徴とする連
続鋳造用イマージョンノズル。
D −(Sa Sl/SA) XIGOD:注入孔内
孔の絞り込み量。
孔の絞り込み量。
SA:イマージョンノズルの絞り込み開始部における絞
り込み開始側内孔の(半円開口)断面積。
り込み開始側内孔の(半円開口)断面積。
Sl:イマージョンノズルの絞り込み終了部における絞
り込みにより面積が減少した内孔の(半円側開口)断面
積。
り込みにより面積が減少した内孔の(半円側開口)断面
積。
以下、本発明の構成を図面に基づいて説明する。
なお、図中上記第7図のものと同じものは図面の同一箇
所に同一符号を付して説明の簡略を図ることとする。
所に同一符号を付して説明の簡略を図ることとする。
先ず第1図は固定プレート2a、スライディングブレー
)2bおよび下プレート2cの3層からなるスライディ
ングゲート2を使用する場合であり、スライディングプ
レート2bを下ノズル2Cに固定されているイマージツ
ンノズル3に対してスライディングゲート2が開き始め
る側に相当する左方の内孔6に上端部から下端部にかけ
て角度θΦ下狭まりの直線状テーパを付与したものを示
している。
)2bおよび下プレート2cの3層からなるスライディ
ングゲート2を使用する場合であり、スライディングプ
レート2bを下ノズル2Cに固定されているイマージツ
ンノズル3に対してスライディングゲート2が開き始め
る側に相当する左方の内孔6に上端部から下端部にかけ
て角度θΦ下狭まりの直線状テーパを付与したものを示
している。
第2図(a)はイマージョンノズル3の内孔6に絞り込
みを開始する上端部断面(第1図のA−A矢視断面)を
示しており、この部分では内孔面は従来と同じく円形で
ある。
みを開始する上端部断面(第1図のA−A矢視断面)を
示しており、この部分では内孔面は従来と同じく円形で
ある。
また第2図(ロ)は内孔6への絞り込みが終了する上端
部断面(第1−図のB−B矢視断面)を示しており、内
孔6は角度θの下狭まりの直線状テーパにより断面が中
心部寄りに絞り込まれている。なお、この絞り込みは角
度θの直線状テーパにする代わりに曲線状にして絞り込
んでもよい。
部断面(第1−図のB−B矢視断面)を示しており、内
孔6は角度θの下狭まりの直線状テーパにより断面が中
心部寄りに絞り込まれている。なお、この絞り込みは角
度θの直線状テーパにする代わりに曲線状にして絞り込
んでもよい。
ここでイマージョンノズル3の内孔面絞り込み量りとは
、絞り込み開始部における内孔6を基本円として、その
絞り込み開始部の半円開口断面積をSA [第2図(
萄の平行斜線部]とし、また絞り込み終了部における内
孔6の絞り込みにより面積が減少した内孔の半円側開口
断面積をS、 (第2図(ロ)の平行斜線部〕とした
ときの断面積の変化量割合であり、D= (SA−Ss
/ Sa ) xtooとして定められている。
、絞り込み開始部における内孔6を基本円として、その
絞り込み開始部の半円開口断面積をSA [第2図(
萄の平行斜線部]とし、また絞り込み終了部における内
孔6の絞り込みにより面積が減少した内孔の半円側開口
断面積をS、 (第2図(ロ)の平行斜線部〕とした
ときの断面積の変化量割合であり、D= (SA−Ss
/ Sa ) xtooとして定められている。
本発明では、この絞り込み量りを45%≦D≦90%範
囲とするものである。最も重要なのは絞り込み終了部す
なわち吐出孔7の配置位置における内孔面絞り込みil
Dである。この絞り込み量がD〈45%では偏流矯正効
果が顕著でなく、鋳片品質上の効果がなく、逆にD〉9
0%では逆偏流を生じる。
囲とするものである。最も重要なのは絞り込み終了部す
なわち吐出孔7の配置位置における内孔面絞り込みil
Dである。この絞り込み量がD〈45%では偏流矯正効
果が顕著でなく、鋳片品質上の効果がなく、逆にD〉9
0%では逆偏流を生じる。
この絞り込み終了部の内孔面は第2図建)に実線で示す
ように偏平とするか、点線で示すように曲面にすること
も可能である。
ように偏平とするか、点線で示すように曲面にすること
も可能である。
次に、第3図は固定プレート2aおよびスライディング
プレート2bの2JIからなるスライディングゲート2
を使用する場合であり、スライディングプレート2bに
固定されているイマージコンノズル3に対してスライデ
ィングゲート2を開き始める側すなわち右方の内孔6の
中途から下端部にかけて角度θを有する下狭まりの直線
状テーパを付与したものを示している。なお曲線状テー
パにすることも可能なのは前述の通りである。
プレート2bの2JIからなるスライディングゲート2
を使用する場合であり、スライディングプレート2bに
固定されているイマージコンノズル3に対してスライデ
ィングゲート2を開き始める側すなわち右方の内孔6の
中途から下端部にかけて角度θを有する下狭まりの直線
状テーパを付与したものを示している。なお曲線状テー
パにすることも可能なのは前述の通りである。
第3図においてはイマージョンノズル3の中途からテー
パを付与しているが絞り込み1Dは同様にして45≦D
≦90%範囲とする。
パを付与しているが絞り込み1Dは同様にして45≦D
≦90%範囲とする。
イマージジンノズル3の内孔6への絞り込みは、スライ
ディングゲート2が開き始める側に絞り込み量りを45
≦D≦90%範囲で内孔6にテーパを付与すればよいの
であるが、絞り込み部に局部的に集中し過ぎると内孔6
の面から突出した隆起となり逆偏流を生じるのでなだら
かなテーパとするのが望ましい。
ディングゲート2が開き始める側に絞り込み量りを45
≦D≦90%範囲で内孔6にテーパを付与すればよいの
であるが、絞り込み部に局部的に集中し過ぎると内孔6
の面から突出した隆起となり逆偏流を生じるのでなだら
かなテーパとするのが望ましい。
すなわち直線状テーパの角度θで言えば、101以下と
するのが好ましく、より好ましくは5@以下程度とする
のがよい、しかし余りなだらかになり過ぎるとテーパ付
与の効果がなくなるので0.3゜以上程度は必要である
。
するのが好ましく、より好ましくは5@以下程度とする
のがよい、しかし余りなだらかになり過ぎるとテーパ付
与の効果がなくなるので0.3゜以上程度は必要である
。
く作 用〉
次に本発明の作用を第1図および第2図に従って説明す
るが、第3図に示すものもその作用は同じである。
るが、第3図に示すものもその作用は同じである。
第1図に示すようにスライディングゲート2の開き始め
る側に相当するイマージョンノズル3の内孔6に角度θ
の下狭まりの直線状テーバを付与しである。そのためス
ライディングゲート2が開き始める位置側に溶鋼流速が
遅く、反対側が速くなり偏流する。
る側に相当するイマージョンノズル3の内孔6に角度θ
の下狭まりの直線状テーバを付与しである。そのためス
ライディングゲート2が開き始める位置側に溶鋼流速が
遅く、反対側が速くなり偏流する。
しかしイマージ目ンノズル3に対してスライディングゲ
ート2が開き始める側に相当する内孔6に角度θの直線
状(または曲線状)テーパを付与してあり、上端部から
下端部にかけて第2図(a)および(b)に示すように
半円開口断面積S^からS。
ート2が開き始める側に相当する内孔6に角度θの直線
状(または曲線状)テーパを付与してあり、上端部から
下端部にかけて第2図(a)および(b)に示すように
半円開口断面積S^からS。
まで絞り込んである。
従って面積がSAからS、まで減少する側の内孔6内を
流下する溶鋼が絞り込みにより増速されて反対側の流速
の速い溶鋼流と次第にバランスされ左右2個の吐出孔7
からほぼ均等な溶鋼流となって吐出される。
流下する溶鋼が絞り込みにより増速されて反対側の流速
の速い溶鋼流と次第にバランスされ左右2個の吐出孔7
からほぼ均等な溶鋼流となって吐出される。
このため左右の吐出孔7から吐出して鋳型4の内壁面へ
向かう溶鋼5の衝突力は等しくなるので上方および下方
への分流も左右均等となり、従来技術で起こっていた諸
問題点は全て解決されることになる。
向かう溶鋼5の衝突力は等しくなるので上方および下方
への分流も左右均等となり、従来技術で起こっていた諸
問題点は全て解決されることになる。
〈実施例〉
第1図に示す3層のプレートを有するスライディングゲ
ート2の下部に、上端部における内径60■φの内孔6
に上端部から下端部にかけてスライディングノズル2を
開き始める側相当部に角度2.1°の直線状テーバを付
与し、絞り込み量を62%とした本発明のイマージョン
ノズル3を設置し、絞り注入により連続鋳造を行った。
ート2の下部に、上端部における内径60■φの内孔6
に上端部から下端部にかけてスライディングノズル2を
開き始める側相当部に角度2.1°の直線状テーバを付
与し、絞り込み量を62%とした本発明のイマージョン
ノズル3を設置し、絞り注入により連続鋳造を行った。
比較の対象は内径60mφのテーパなしの内孔を有する
従来型イマージョンノズルを用いて絞り鋳造したものを
示している。
従来型イマージョンノズルを用いて絞り鋳造したものを
示している。
第4図は上記の本発明のイマージョンノズルおよび従来
のイマージョンノズルをそれぞれ使用し、注入t8鋼流
中にスライディングゲート2のプレート部から不活性ガ
スを吹込みつつ絞り注入により連続鋳造したときの不活
性ガス流量と得られた鋳片の熱間探傷疵指数との関係を
本発明と従来とについて比較して示したものである。
のイマージョンノズルをそれぞれ使用し、注入t8鋼流
中にスライディングゲート2のプレート部から不活性ガ
スを吹込みつつ絞り注入により連続鋳造したときの不活
性ガス流量と得られた鋳片の熱間探傷疵指数との関係を
本発明と従来とについて比較して示したものである。
第4図に示すように本発明によれば従来に比較して表面
欠陥の減少により熱間探傷疵指数の低減が達成できるこ
とを示している。また吐出孔7へのアルミナ等の非金属
介在物の付着が防止されるので閉塞防止用の不活性ガス
流量を減少することができ、これによって鋳片のブロー
ホール等の欠陥も減少することができた。
欠陥の減少により熱間探傷疵指数の低減が達成できるこ
とを示している。また吐出孔7へのアルミナ等の非金属
介在物の付着が防止されるので閉塞防止用の不活性ガス
流量を減少することができ、これによって鋳片のブロー
ホール等の欠陥も減少することができた。
第5図は鋳造ヒート数とイマージジンノズル閉塞率−(
付着物形成のある吐出口の開口部面積B/付着物形成の
ない吐出口面積) X100 、との関係を、本発明と
従来について比較して示したものである。第5図から従
来ではイマージ四ンノズルの内孔の偏流量小側のノズル
閉塞率が高いため鋳造し一ト数5程度で閉塞してしまい
使用不能になるのに対し、本発明では8ヒートでも殆ど
閉塞がな(多連鋳化が達成されることがわかる。
付着物形成のある吐出口の開口部面積B/付着物形成の
ない吐出口面積) X100 、との関係を、本発明と
従来について比較して示したものである。第5図から従
来ではイマージ四ンノズルの内孔の偏流量小側のノズル
閉塞率が高いため鋳造し一ト数5程度で閉塞してしまい
使用不能になるのに対し、本発明では8ヒートでも殆ど
閉塞がな(多連鋳化が達成されることがわかる。
なお、第6図はイマージョンノズルの内孔絞り込みff
i (D)と熱間探傷疵指数との関係を示したものであ
り、前述のように絞り込みIt (D)を本発明の要件
である45〜90%範囲にすれば熱間探傷疵指数が低減
される好適範囲になることを裏付けている。
i (D)と熱間探傷疵指数との関係を示したものであ
り、前述のように絞り込みIt (D)を本発明の要件
である45〜90%範囲にすれば熱間探傷疵指数が低減
される好適範囲になることを裏付けている。
〈発明の効果〉
以上説明したように本発明によればイマージ四ンノズル
の内孔を流下する偏流が絞り込みにより矯正され複数個
の吐出孔から均等な流速で溶鋼が吐出されるので、下記
の効果が達成される。
の内孔を流下する偏流が絞り込みにより矯正され複数個
の吐出孔から均等な流速で溶鋼が吐出されるので、下記
の効果が達成される。
(1) ノズルの閉塞防止による多連化。
伐) 不活性ガス使用量の低減。
(3) 鋳型の内壁面へのパウダ供給均一化。
(4) 鋳片品質の向上。
第1図は本発明のイマージョンノズルを示す垂直断面図
、第2図は第1図の水平断面図、第3図は本発明の他の
イマージョンノズルを示す垂直断面図、第4図はプレー
トガス流量と熱間探傷疵指数との関係を本発明と従来と
について比較して示すグラフ、第5図は鋳造ヒート数と
ノズル閉塞率との関係を本発明と従来とについて比較し
て示すグラフ、第6図は内孔の絞り込み量と熱間探傷疵
指数との関係を示すグラフ、第7図は従来のイマージョ
ンノズルを示す垂直断面図、第8図は吐出孔からの偏流
状況を示す説明図である。 !・・・タンディッ 2・・・スライディ 3・・・イマージロ 4・・・鋳 型、 6・・・内 孔、 8・・・上ノズル、 10・・・シェル。
、第2図は第1図の水平断面図、第3図は本発明の他の
イマージョンノズルを示す垂直断面図、第4図はプレー
トガス流量と熱間探傷疵指数との関係を本発明と従来と
について比較して示すグラフ、第5図は鋳造ヒート数と
ノズル閉塞率との関係を本発明と従来とについて比較し
て示すグラフ、第6図は内孔の絞り込み量と熱間探傷疵
指数との関係を示すグラフ、第7図は従来のイマージョ
ンノズルを示す垂直断面図、第8図は吐出孔からの偏流
状況を示す説明図である。 !・・・タンディッ 2・・・スライディ 3・・・イマージロ 4・・・鋳 型、 6・・・内 孔、 8・・・上ノズル、 10・・・シェル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 連続鋳造におけるイマージョンノズルの上部に設けられ
たスライディングゲートによる溶鋼の絞り注入において
、上記のスライディングゲートが開き始める位置側に相
当するイマージョンノズルの内孔に上端部から下端部ま
たは中途部から下端部にかけて下記式で定まる内孔面絞
り込み量Dが45%≦D≦90%範囲になるように下狭
まりの直線状もしくは曲線状テーパを付与したことを特
徴とする連続鋳造用イマージョンノズル。 D=(S_A−S_B/S_A)×100 D:内孔面絞り込み量、 S_A:イマージョンノズルの絞り込み開始部における
絞り込み開始側内孔の半円開口断面積、 S_B:イマージョンノズルの絞り込み終了部における
絞り込みにより面積が減少した内孔の半円側開口断面積
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63244599A JP2901983B2 (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 連続鋳造用イマージョンノズル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63244599A JP2901983B2 (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 連続鋳造用イマージョンノズル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0292443A true JPH0292443A (ja) | 1990-04-03 |
JP2901983B2 JP2901983B2 (ja) | 1999-06-07 |
Family
ID=17121121
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63244599A Expired - Lifetime JP2901983B2 (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 連続鋳造用イマージョンノズル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2901983B2 (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS632545A (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶湯注入ノズル |
JPS6340671A (ja) * | 1986-08-06 | 1988-02-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶湯注入ノズル |
-
1988
- 1988-09-30 JP JP63244599A patent/JP2901983B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS632545A (ja) * | 1986-06-23 | 1988-01-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶湯注入ノズル |
JPS6340671A (ja) * | 1986-08-06 | 1988-02-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶湯注入ノズル |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2901983B2 (ja) | 1999-06-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4079868A (en) | Castellated tundish nozzle | |
JPS6289566A (ja) | 溶融金属流通耐火物 | |
JPH0292443A (ja) | 連続鋳造用イマージョンノズル | |
JPH071094A (ja) | 浸漬ノズル | |
JPS6372475A (ja) | 溶湯流出口を備えた溶湯容器 | |
JP3460185B2 (ja) | 鋳造用浸漬ノズル | |
JPS632539A (ja) | 溶湯流出口を備えた溶湯容器 | |
JP2008540131A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
JPS5874257A (ja) | 連続鋳造における溶融金属の注入方法およびその装置 | |
JPH11156501A (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ及びその製造方法 | |
JPH09225596A (ja) | 双ドラム式連続鋳造方法及び装置 | |
JPS62292255A (ja) | 溶融金属注湯用ノズル | |
JPH0346216B2 (ja) | ||
JPS57100849A (en) | Pouring device for continuous casting | |
KR20030054625A (ko) | 침지노즐의 토출구 | |
JPH04238658A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
JPH07124720A (ja) | 連続鋳造用ノズル | |
JPH0211251A (ja) | 連続鋳造における鋳造鋳型への給湯方法 | |
JPH0338017B2 (ja) | ||
CA2230044A1 (en) | Continuous casting method and apparatus therefor | |
KR19990012672U (ko) | 상향토출구를 갖는 연속주조용 침지노즐 | |
JPS608133B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JPH03118943A (ja) | 低・中炭素鋼用連鋳鋳型およびその鋳造方法 | |
JPH03198952A (ja) | 連続鋳造における給湯方法 | |
JP2000071053A (ja) | 遠心力鋳造機における注湯方法 |