JPH0289997A - 蒸発・凝縮用伝熱管 - Google Patents
蒸発・凝縮用伝熱管Info
- Publication number
- JPH0289997A JPH0289997A JP23777088A JP23777088A JPH0289997A JP H0289997 A JPH0289997 A JP H0289997A JP 23777088 A JP23777088 A JP 23777088A JP 23777088 A JP23777088 A JP 23777088A JP H0289997 A JPH0289997 A JP H0289997A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat transfer
- tube
- grooves
- deposited metal
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000009833 condensation Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 230000005494 condensation Effects 0.000 title claims abstract description 19
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 title claims abstract description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 12
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 abstract description 10
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005187 foaming Methods 0.000 abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 230000001788 irregular Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 2
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 4
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N fluoromethane Chemical compound FC NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/18—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing
- F28F13/185—Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings
- F28F13/187—Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings especially adapted for evaporator surfaces or condenser surfaces, e.g. with nucleation sites
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
コノ発明は、ヒートポンプ式冷暖房装置などく使用され
る熱交換器に関し、特に蒸発・凝縮用伝熱管に関するも
のである。
る熱交換器に関し、特に蒸発・凝縮用伝熱管に関するも
のである。
従来、ヒートポンプ式冷暖房装置などに使用される熱交
換器としては、 ＠１０図、第１１図に示すように、ア
ルミフィン（１）と伝熱管（２）よりなるプレートフィ
ンチューブ熱交換器（３）がよく用いられており、伝熱
管（２）内にはＲ−２２，Ｒ−１１などのフロン系冷媒
が流れ、アルミフィン（１）間を通過する空気との間で
熱交換作用が行われる。そして。
換器としては、 ＠１０図、第１１図に示すように、ア
ルミフィン（１）と伝熱管（２）よりなるプレートフィ
ンチューブ熱交換器（３）がよく用いられており、伝熱
管（２）内にはＲ−２２，Ｒ−１１などのフロン系冷媒
が流れ、アルミフィン（１）間を通過する空気との間で
熱交換作用が行われる。そして。
このようなヒートポンプ式冷暖房装置においては。
１つの熱交換器（３）が、冬季の暖房時には凝縮器とし
て動作し、夏季の冷房時には蒸発器として動作するよう
に使用されるため、１つの熱交換器（３）の伝熱管（２
）内において、冬場は凝縮伝熱が、また夏場には蒸発伝
熱が行われることになる。このようにして使用される従
来の伝熱管（２）内の蒸発熱伝達特性の改善策としては
１例えば特公昭６１−２３０６５ 号公報に示される
ようなアルミニウム系焼結金属板を利用した多孔質層を
有する伝熱管の製造方法が知られている。この製造方法
によれば第１２図、第１３図に示すように、伝熱管（２
）の壁面に合金用結合材を介してアルミニウム系焼結多
孔質板を金属的に接着し、伝熱’ｇｆ （２１壁面全体
に多孔質層（４）を形成し、多孔質層（４）内に形成さ
れる空隙中に冷媒蒸気が捕捉され、それが気泡核となっ
て気泡を促進することで啄めて良好な蒸発熱伝達特性を
有するように改善している。また、 ［多孔質伝熱面の
核沸騰熱伝達特性、Ｊ Ｋ関する公知文献としては「日
本機械学会論文集（Ｂ編）５０巻４５１号（昭５９−３
）Ｊがあり、この文献の第８１８頁においては１粒子径
のそろった球形の金属粒子を、電気メツキ皮膜で伝熱管
壁面のすべての平滑面上に固着する方法で多孔質層（４
）を形成することで高性能な気泡核沸騰熱伝達特性が得
られることが示されている。
て動作し、夏季の冷房時には蒸発器として動作するよう
に使用されるため、１つの熱交換器（３）の伝熱管（２
）内において、冬場は凝縮伝熱が、また夏場には蒸発伝
熱が行われることになる。このようにして使用される従
来の伝熱管（２）内の蒸発熱伝達特性の改善策としては
１例えば特公昭６１−２３０６５ 号公報に示される
ようなアルミニウム系焼結金属板を利用した多孔質層を
有する伝熱管の製造方法が知られている。この製造方法
によれば第１２図、第１３図に示すように、伝熱管（２
）の壁面に合金用結合材を介してアルミニウム系焼結多
孔質板を金属的に接着し、伝熱’ｇｆ （２１壁面全体
に多孔質層（４）を形成し、多孔質層（４）内に形成さ
れる空隙中に冷媒蒸気が捕捉され、それが気泡核となっ
て気泡を促進することで啄めて良好な蒸発熱伝達特性を
有するように改善している。また、 ［多孔質伝熱面の
核沸騰熱伝達特性、Ｊ Ｋ関する公知文献としては「日
本機械学会論文集（Ｂ編）５０巻４５１号（昭５９−３
）Ｊがあり、この文献の第８１８頁においては１粒子径
のそろった球形の金属粒子を、電気メツキ皮膜で伝熱管
壁面のすべての平滑面上に固着する方法で多孔質層（４
）を形成することで高性能な気泡核沸騰熱伝達特性が得
られることが示されている。
また、伝熱管（２）内の凝縮熱伝達特性を改善する方法
としては、第１４図、第１５図に示すように伝熱管（２
）内壁面（２ａ）Ｋ溝（５）を形成することにより伝熱
面積の増大をはかる方法、あるいは、「日本機械学会論
文集（Ｂ編）５１巻４６７号（昭６Ｏ−７）Ｊ第２４３
６頁に記載された第１６図、第１７図に示すように、凝
縮伝熱管（２）の外壁面（２ｂ） Ｋ鋼線からなる１本
の細＠ （６３を全体に巻き付けることで凝縮熱伝達特
性を改善したものが知られていさて、前述したようＩ／
ｃ、ヒートポンプ式冷暖房装置で使用される熱交換器の
伝熱管線、蒸発・凝縮熱伝達特性の両者が同時に改善さ
れることが要求されている。ところが、前述の第１２図
、第１３図に示される多孔質層（４）を有する伝熱管（
２１の場合、これを凝縮器として用いると、凝縮液が多
孔質層（４）の空隙中にその毛管力によシ保持され液切
れが悪いために、その液膜が熱抵抗となることから凝縮
熱伝達特性Ｆｉ第第１固 伝熱管（２１の内壁面（２ａ）Ｋ溝（５）を付したもの
と比較した場合には．その伝達特性はや＼劣っている。
としては、第１４図、第１５図に示すように伝熱管（２
）内壁面（２ａ）Ｋ溝（５）を形成することにより伝熱
面積の増大をはかる方法、あるいは、「日本機械学会論
文集（Ｂ編）５１巻４６７号（昭６Ｏ−７）Ｊ第２４３
６頁に記載された第１６図、第１７図に示すように、凝
縮伝熱管（２）の外壁面（２ｂ） Ｋ鋼線からなる１本
の細＠ （６３を全体に巻き付けることで凝縮熱伝達特
性を改善したものが知られていさて、前述したようＩ／
ｃ、ヒートポンプ式冷暖房装置で使用される熱交換器の
伝熱管線、蒸発・凝縮熱伝達特性の両者が同時に改善さ
れることが要求されている。ところが、前述の第１２図
、第１３図に示される多孔質層（４）を有する伝熱管（
２１の場合、これを凝縮器として用いると、凝縮液が多
孔質層（４）の空隙中にその毛管力によシ保持され液切
れが悪いために、その液膜が熱抵抗となることから凝縮
熱伝達特性Ｆｉ第第１固 伝熱管（２１の内壁面（２ａ）Ｋ溝（５）を付したもの
と比較した場合には．その伝達特性はや＼劣っている。
逆に第１４図，第１５図に示した溝（５）付の伝熱管（
２）を蒸発器として用いた場合，伝熱面積の増大分につ
いては蒸発熱伝達特性が改善されるが，第１２図，第１
３図に示した多孔質層（４）を有する伝熱管（２）と比
較するとその特性はかなり悪いものとなっており．蒸発
・凝縮熱伝達特性の両方を同時に改善することができな
いという問題点があった。
２）を蒸発器として用いた場合，伝熱面積の増大分につ
いては蒸発熱伝達特性が改善されるが，第１２図，第１
３図に示した多孔質層（４）を有する伝熱管（２）と比
較するとその特性はかなり悪いものとなっており．蒸発
・凝縮熱伝達特性の両方を同時に改善することができな
いという問題点があった。
この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので，１つの熱交換器用伝熱管で同時に蒸発および
凝縮熱伝達特性を改善し，かつ量産性の向上を可能にし
た蒸発・凝縮用伝熱管を得ることを目的とする。
たもので，１つの熱交換器用伝熱管で同時に蒸発および
凝縮熱伝達特性を改善し，かつ量産性の向上を可能にし
た蒸発・凝縮用伝熱管を得ることを目的とする。
この発明に係る蒸発・凝縮用伝熱管は，管の内壁面に転
造によυ複数の溝を形成すると共に，電気鍍金により該
溝間の突起部に電析金属を付着させ，該溝間の開口部が
相対的に狭められ，該溝部が空孔（以下狭口空孔と呼ぶ
）を形成するように構成したものである。
造によυ複数の溝を形成すると共に，電気鍍金により該
溝間の突起部に電析金属を付着させ，該溝間の開口部が
相対的に狭められ，該溝部が空孔（以下狭口空孔と呼ぶ
）を形成するように構成したものである。
この発明における伝熱管は，溝間に狭口空孔を有するた
め伝熱管を蒸発器として使用した場合。
め伝熱管を蒸発器として使用した場合。
狭口空孔中に冷媒蒸気が捕捉され，それが気泡核となっ
て発泡を促進することで蒸発熱伝達特性を良好なものと
し，逆に伝熱管を凝縮器として使用する場合には．狭口
空孔で伝熱面積を増大できると共に毛管力によシ溝部の
凝縮液膜を薄くし熱抵抗を軽減することで凝縮伝熱特性
を改善できる。
て発泡を促進することで蒸発熱伝達特性を良好なものと
し，逆に伝熱管を凝縮器として使用する場合には．狭口
空孔で伝熱面積を増大できると共に毛管力によシ溝部の
凝縮液膜を薄くし熱抵抗を軽減することで凝縮伝熱特性
を改善できる。
以下，この発明の蒸発・凝縮用伝熱管の第１の実施例を
第１図〜第５図について説明する。
第１図〜第５図について説明する。
図において，（１）は伝熱管，（２１は転造された溝部
。
。
（３）は頂部．（４）は電気鍍金により析出した電析金
属。
属。
（５）は溝部（２）と頂部（３）、電析金Ｊ！１（４）
により構成された狭口空孔である。また、電析金属（４
）、狭口空孔（５）は、あらかじめ転造された溝部（２
）、頂部（３）に沿って伝熱管の長手方向に連続的に形
成されている。
により構成された狭口空孔である。また、電析金属（４
）、狭口空孔（５）は、あらかじめ転造された溝部（２
）、頂部（３）に沿って伝熱管の長手方向に連続的に形
成されている。
以上のように構成されたこの発明の実施例の蒸発熱伝達
特性は前記狭口空孔（５）が形成されている箇所からは
，上述の従来と同様に発泡が促進され。
特性は前記狭口空孔（５）が形成されている箇所からは
，上述の従来と同様に発泡が促進され。
発生・離脱する気泡周囲の冷媒液の撹乱効果により熱伝
達特性が極めて良好なものとなる。
達特性が極めて良好なものとなる。
次に，上記この発明に係る実施例の凝縮熱伝達特性につ
いて考察するに．第４図に示すような従来の溝加工のみ
の伝熱管の場合，頂部（３）の凝縮液（６）に浸されて
いない箇所の凝縮熱伝達率は非常例高いが，溝部（２）
のように凝縮液（６１に浸されている箇所が大部分であ
り，この箇所の凝縮熱伝達率が冷媒液の熱抵抗のため著
しく低い。この凝縮液の液膜厚さをδとすると，この箇
所の凝縮熱伝達率りは。
いて考察するに．第４図に示すような従来の溝加工のみ
の伝熱管の場合，頂部（３）の凝縮液（６）に浸されて
いない箇所の凝縮熱伝達率は非常例高いが，溝部（２）
のように凝縮液（６１に浸されている箇所が大部分であ
り，この箇所の凝縮熱伝達率が冷媒液の熱抵抗のため著
しく低い。この凝縮液の液膜厚さをδとすると，この箇
所の凝縮熱伝達率りは。
ｈ：に／δ ・・・・・・ （１）の関係式が
成立する。ここでＫは冷媒液の熱伝導率である。
成立する。ここでＫは冷媒液の熱伝導率である。
この発明の実施例による伝熱管（ＩＩＫよれば、電析金
属＋４）の形状が不規則な凸凹形状となっており。
属＋４）の形状が不規則な凸凹形状となっており。
場合によっては電析金属（４）自身で多孔質状になって
いるため１毛管力が発生し、第５図に示すようＫｍ部（
２）の凝縮液（６）が電析金属（４）に引き寄せられる
ため、前記凝縮液（６）の液膜厚さδが薄くなシ。
いるため１毛管力が発生し、第５図に示すようＫｍ部（
２）の凝縮液（６）が電析金属（４）に引き寄せられる
ため、前記凝縮液（６）の液膜厚さδが薄くなシ。
上記の関係式（４）Ｋより伝熱特性が改善される。この
ような効果は、上述した管外壁面に１本の細線を巻き付
は比実験によって立証されている。（「日本機械学会論
文集」５１巻４６７号（昭和６Ｏ−７）Ｐ、２４３６
ｒ細線巻き付けによる水平管外体積力対流凝縮の伝熱
促進」参照） 第６図はこの発明の第２の実施例を示すもので。
ような効果は、上述した管外壁面に１本の細線を巻き付
は比実験によって立証されている。（「日本機械学会論
文集」５１巻４６７号（昭和６Ｏ−７）Ｐ、２４３６
ｒ細線巻き付けによる水平管外体積力対流凝縮の伝熱
促進」参照） 第６図はこの発明の第２の実施例を示すもので。
この場合は、前記電析金属（４）自身が多孔質層を形成
している場合である。この実施例においては。
している場合である。この実施例においては。
電析金ｆｉ （４）があらかじめ転造された溝部（２）
、頂部１２１ Ｋ沿って伝熱管１１＋の長手方向に間隔
りで位置し。
、頂部１２１ Ｋ沿って伝熱管１１＋の長手方向に間隔
りで位置し。
該溝部（２１から電析金１ｌＥ（４１までの高さをＨと
している。
している。
以上のように構成されたこの発明の第２の実施例の蒸発
熱伝達特性は、前記電析金ｇ（４１が多孔層を形成して
いるため１発泡が促進され１発生・離脱する気泡周囲の
冷媒液の撹乱効果により熱伝達特性が極めて良好なもの
となる。
熱伝達特性は、前記電析金ｇ（４１が多孔層を形成して
いるため１発泡が促進され１発生・離脱する気泡周囲の
冷媒液の撹乱効果により熱伝達特性が極めて良好なもの
となる。
上記発生・離脱する気泡の撹乱効果は、Ｉ！！ね冷媒液
の気泡径ｄの２倍程度と考えられることから第６図で示
す間隔り、つまり溝部（２１のピッチは。
の気泡径ｄの２倍程度と考えられることから第６図で示
す間隔り、つまり溝部（２１のピッチは。
その２倍以下、すなわち
Ｌ≦４ｄ ・・・・・・ （２）であれば、
狭口空孔（５）のない箇所での熱伝達率の低下はほとん
どない。上記（１）式でｄはで与えられる。（「伝熱概
論」、甲藤好部著、養賢堂出版、Ｐ３０６．式１Ｓ−Ｓ
） ここで、φは、気泡離脱時の接触角。
狭口空孔（５）のない箇所での熱伝達率の低下はほとん
どない。上記（１）式でｄはで与えられる。（「伝熱概
論」、甲藤好部著、養賢堂出版、Ｐ３０６．式１Ｓ−Ｓ
） ここで、φは、気泡離脱時の接触角。
０は１表面張力。
ρｔ、ρｒＦｉ、液体、気体の密度。
ｇは重力加速度である。
更Ｋまた。ヒートポンプの蒸発器においては。
圧縮機への液戻りを防止するために９通常蒸発器出口の
冷媒は過熱蒸気となっている。この過熱蒸気の流れてい
る伝熱管内では、蒸気の単相対流伝熱であることから、
蒸発熱伝達に比べ、その熱伝達率は極めて低い。しかる
に、この発明の実施例による伝熱管（１）における狭口
空孔（５）群は乱流促進体として作用するため、この過
熱領域においても熱伝達特性の改善が充分なされること
になる。この乱流促進体としての効果は、第６図の溝部
（２）から電析金属（４）の高さをＨとした場合１０≦
Ｌ／Ｈ≦２０ ・・・・・・ （４）の間で、その熱
伝達率が最大値をとることが実験的に確められている。
冷媒は過熱蒸気となっている。この過熱蒸気の流れてい
る伝熱管内では、蒸気の単相対流伝熱であることから、
蒸発熱伝達に比べ、その熱伝達率は極めて低い。しかる
に、この発明の実施例による伝熱管（１）における狭口
空孔（５）群は乱流促進体として作用するため、この過
熱領域においても熱伝達特性の改善が充分なされること
になる。この乱流促進体としての効果は、第６図の溝部
（２）から電析金属（４）の高さをＨとした場合１０≦
Ｌ／Ｈ≦２０ ・・・・・・ （４）の間で、その熱
伝達率が最大値をとることが実験的に確められている。
凝縮熱伝達特性については、第１の実施例と同様な効果
を有することＦｉ言うまでもない。
を有することＦｉ言うまでもない。
第７図〜第９図はこの発明の第３の実施例を示すもので
、この実施例では、伝熱管（１１の内壁面にあらかじめ
転造する複数の溝（２１を伝熱管＋１１の管軸に対し平
行に形成し、電気値金により頂部（３１Ｋ電析金属（４
）を付着させたものである。第８図では。
、この実施例では、伝熱管（１１の内壁面にあらかじめ
転造する複数の溝（２１を伝熱管＋１１の管軸に対し平
行に形成し、電気値金により頂部（３１Ｋ電析金属（４
）を付着させたものである。第８図では。
伝熱管１１＋の長手方向に沿って間隔りで電析金属（４
）が付着している。また、第９図に示すｒうに、溝部（
２）の間隔Ｐ、海溝部２）から電析金属（４）の頂部ま
での高さＩＩについても上述の関係式＋２１． ｔｅｌ
、 ＋４１で示される範囲で規制されている。ここでＰ
は式（２）中のＬに対応する。
）が付着している。また、第９図に示すｒうに、溝部（
２）の間隔Ｐ、海溝部２）から電析金属（４）の頂部ま
での高さＩＩについても上述の関係式＋２１． ｔｅｌ
、 ＋４１で示される範囲で規制されている。ここでＰ
は式（２）中のＬに対応する。
このように溝部（２）を伝熱管の管軸と平行に構成する
こと凝縮液（６）の流れ方向（第９図Ｃ方向）となす角
度が０度であり、凝縮液（６）の排出が容易となる。そ
の結果、凝縮液（６）の液膜厚さδがより薄くなり、上
述の関係式（１１Ｋより、凝縮熱伝達率がさらに向上す
る。
こと凝縮液（６）の流れ方向（第９図Ｃ方向）となす角
度が０度であり、凝縮液（６）の排出が容易となる。そ
の結果、凝縮液（６）の液膜厚さδがより薄くなり、上
述の関係式（１１Ｋより、凝縮熱伝達率がさらに向上す
る。
なお、この発明の上記実施例においては、伝熱管の長手
方向に間隔りで電析金属が付着した例について説明した
が、伝熱管の長手方向に連続的に電析金属を付着させた
場合も同様な効果が期待できるのは勿論である。
方向に間隔りで電析金属が付着した例について説明した
が、伝熱管の長手方向に連続的に電析金属を付着させた
場合も同様な効果が期待できるのは勿論である。
また、この発明の第４の実施例は６重力方向に対して管
の下半分にのみ電気鍍金により溝間の突起部に電析金属
を付着させたものでこの方法でも上記実砲例と同様の効
果を奏する。
の下半分にのみ電気鍍金により溝間の突起部に電析金属
を付着させたものでこの方法でも上記実砲例と同様の効
果を奏する。
以上のようンこ、この発明によれば、管内壁面に。
溝を形成された伝熱管において前記溝間の突起部に電析
金属を付着させた構成したので、蒸発・凝縮熱伝達特性
を同時に向上させることができると共に、蒸発器用、＃
縮器用と二種類分けて製作する必要がなく、一種類のみ
の製作で適用可能となるので、置屋性向上など経済的価
値が極めて大きいという効果がある。
金属を付着させた構成したので、蒸発・凝縮熱伝達特性
を同時に向上させることができると共に、蒸発器用、＃
縮器用と二種類分けて製作する必要がなく、一種類のみ
の製作で適用可能となるので、置屋性向上など経済的価
値が極めて大きいという効果がある。
第１図はこの発明の第１の実施例を示す伝熱管の断面図
、第２図は第１図のｎ−ｎ線断面図、第３図は第１図の
部分拡大図、第４図、＠５図は。 凝縮性能について説明する伝熱管部分断面図、第６図は
本発明の第２の実施例を示す横断面図、第１図は本発明
の第３の実施例を示す伝熱管の断面図、第８図ｆ′ｉ第
Ｔ図の壇一種線断面図、第９図は凝縮性能を説明する部
分拡大図、第１０図は従来のプレートフィンチューブ熱
交換器を示す概略正面図、第１１図は同側面図５第１２
図は従来の伝熱管の構成を示す管内壁面に多孔質層が形
成された状態の横断面図、第１３図は同じく縦断面図。 第１４図は従来の凝縮管を示す横断面図、第１５図は同
側面図５第１６図は従来の凝縮管を示す横断面図、第１
Ｔ図は同縦断面図である。 図において、（Ｉ）は伝熱管、（２）は溝部、（３）は
頂部。 （４）は電析金属である。 なお１図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。
、第２図は第１図のｎ−ｎ線断面図、第３図は第１図の
部分拡大図、第４図、＠５図は。 凝縮性能について説明する伝熱管部分断面図、第６図は
本発明の第２の実施例を示す横断面図、第１図は本発明
の第３の実施例を示す伝熱管の断面図、第８図ｆ′ｉ第
Ｔ図の壇一種線断面図、第９図は凝縮性能を説明する部
分拡大図、第１０図は従来のプレートフィンチューブ熱
交換器を示す概略正面図、第１１図は同側面図５第１２
図は従来の伝熱管の構成を示す管内壁面に多孔質層が形
成された状態の横断面図、第１３図は同じく縦断面図。 第１４図は従来の凝縮管を示す横断面図、第１５図は同
側面図５第１６図は従来の凝縮管を示す横断面図、第１
Ｔ図は同縦断面図である。 図において、（Ｉ）は伝熱管、（２）は溝部、（３）は
頂部。 （４）は電析金属である。 なお１図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 内壁面に形成された溝、この溝間の突起部に付着形成さ
れた電析金属を備えた蒸発・凝縮用伝熱管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63237770A JP2548605B2 (ja) | 1988-09-22 | 1988-09-22 | 蒸発・凝縮用伝熱管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63237770A JP2548605B2 (ja) | 1988-09-22 | 1988-09-22 | 蒸発・凝縮用伝熱管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0289997A true JPH0289997A (ja) | 1990-03-29 |
| JP2548605B2 JP2548605B2 (ja) | 1996-10-30 |
Family
ID=17020182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63237770A Expired - Fee Related JP2548605B2 (ja) | 1988-09-22 | 1988-09-22 | 蒸発・凝縮用伝熱管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2548605B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5820212A (en) * | 1996-04-10 | 1998-10-13 | Ikeda Bussan Co., Ltd. | Automotive seat |
| WO2007076110A2 (en) * | 2005-12-22 | 2007-07-05 | Luvata Franklin, Inc. | Grooved porous surface, production method and application in heat transfer |
| EP3333507A1 (de) * | 2016-12-06 | 2018-06-13 | Coolar UG (beschränkte Haftung) | Verdampfervorrichtung |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5214259A (en) * | 1975-07-23 | 1977-02-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Heat conductive pipe and its manufacturing system |
| JPS5399553A (en) * | 1977-02-10 | 1978-08-31 | Mitsubishi Electric Corp | Heat radiating body |
-
1988
- 1988-09-22 JP JP63237770A patent/JP2548605B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5214259A (en) * | 1975-07-23 | 1977-02-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Heat conductive pipe and its manufacturing system |
| JPS5399553A (en) * | 1977-02-10 | 1978-08-31 | Mitsubishi Electric Corp | Heat radiating body |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5820212A (en) * | 1996-04-10 | 1998-10-13 | Ikeda Bussan Co., Ltd. | Automotive seat |
| WO2007076110A2 (en) * | 2005-12-22 | 2007-07-05 | Luvata Franklin, Inc. | Grooved porous surface, production method and application in heat transfer |
| WO2007076110A3 (en) * | 2005-12-22 | 2007-10-04 | Luvata Franklin Inc | Grooved porous surface, production method and application in heat transfer |
| EP3333507A1 (de) * | 2016-12-06 | 2018-06-13 | Coolar UG (beschränkte Haftung) | Verdampfervorrichtung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2548605B2 (ja) | 1996-10-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4880054A (en) | Heat exchanger tube for evaporation or condensation | |
| US6390183B2 (en) | Heat exchanger | |
| US7178361B2 (en) | Heat transfer tubes, including methods of fabrication and use thereof | |
| US9644900B2 (en) | Evaporation heat transfer tube | |
| JPH04177091A (ja) | 熱交換器 | |
| US5933953A (en) | Method of manufacturing a heat transfer tube | |
| WO2012060461A1 (ja) | 冷却装置及びその製造方法 | |
| JP2005195192A (ja) | 内面溝付伝熱管 | |
| JPH11148747A (ja) | 吸収式冷凍機の蒸発器用伝熱管 | |
| JPH0289997A (ja) | 蒸発・凝縮用伝熱管 | |
| JP3801771B2 (ja) | 流下液膜式蒸発器用伝熱管 | |
| JP3480514B2 (ja) | 流下液膜式蒸発器用伝熱管 | |
| JP2663775B2 (ja) | 満液式蒸発器 | |
| JP3292043B2 (ja) | 熱交換器 | |
| JPS5883189A (ja) | 伝熱管 | |
| JP3199636B2 (ja) | 内面溝付伝熱管 | |
| JP4119765B2 (ja) | 内面溝付伝熱管 | |
| JP2997189B2 (ja) | 凝縮促進型内面溝付伝熱管 | |
| JPH05231792A (ja) | 積層形熱交換器 | |
| JPH02143094A (ja) | 伝熱管を備えた熱交換器 | |
| JPH07109354B2 (ja) | 熱交換器 | |
| JPS61110891A (ja) | 熱交換器 | |
| JPH08136178A (ja) | 熱交換器用伝熱管及びその製造方法 | |
| JPH11118382A (ja) | 蒸発器用伝熱管およびその製造方法 | |
| JPH0615951B2 (ja) | 内面溝付伝熱管 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |