JPH0289575A - 狭開先のｔｉｇ溶接方法 - Google Patents
狭開先のｔｉｇ溶接方法Info
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- JPH0289575A JPH0289575A JP22496788A JP22496788A JPH0289575A JP H0289575 A JPH0289575 A JP H0289575A JP 22496788 A JP22496788 A JP 22496788A JP 22496788 A JP22496788 A JP 22496788A JP H0289575 A JPH0289575 A JP H0289575A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＣｒ −Ｐｃ −Ｍｏ−Ｎｉ系１耐熱合金厚板
の狭開先ＴＩＧ溶接方法に関する。
の狭開先ＴＩＧ溶接方法に関する。
従来、Ｃｒ −Ｐｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系耐熱合金厚板の
狭開先ＴＩＧ溶接においては、第７図工面図に示すよう
Ｋ 、 Ｃｒ −Ｆ ｅ −Ｍｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板
母材０１の狭開先０１内へ溶接トチ０６を挿入し、その
先端から突出しているタングステン電極０４からアーク
０５を発生し、図示せざるＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎ
ｉ系溶接材料を溶加して狭開先０１内に多層盛の溶接金
属０２を形成している。
狭開先ＴＩＧ溶接においては、第７図工面図に示すよう
Ｋ 、 Ｃｒ −Ｆ ｅ −Ｍｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板
母材０１の狭開先０１内へ溶接トチ０６を挿入し、その
先端から突出しているタングステン電極０４からアーク
０５を発生し、図示せざるＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎ
ｉ系溶接材料を溶加して狭開先０１内に多層盛の溶接金
属０２を形成している。
しかして、コノヨうなＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系
耐熱合金厚板の狭開先Ｔ、［Ｇ溶接では、Ｃｒ−Ｆｅ−
Ｍｏ−Ｎｉ系溶接材料が非常に高温割れ感受性の高い材
料であるため、小電流低入熱溶接とならざるを得ない。
耐熱合金厚板の狭開先Ｔ、［Ｇ溶接では、Ｃｒ−Ｆｅ−
Ｍｏ−Ｎｉ系溶接材料が非常に高温割れ感受性の高い材
料であるため、小電流低入熱溶接とならざるを得ない。
しかしながら、小電流溶接では溶接材料を大量に溶かす
ことができず、１パス幽たすの溶接金属０２の量が少な
く、従って溶接金＋４０２の積層数が非常に多くな９、
そのため溶接工数が増加し、非能率的な溶接作業を強い
ら扛ることになる。
ことができず、１パス幽たすの溶接金属０２の量が少な
く、従って溶接金＋４０２の積層数が非常に多くな９、
そのため溶接工数が増加し、非能率的な溶接作業を強い
ら扛ることになる。
また溶接金属ｏ２の積層数が多くなることＫよシ、溶接
金属０２は多くの溶接熱サイクルを受けることになり、
その結果溶接金属ｏ２内に多くの析出物が発生し、溶接
金属０２がかたくなるとともに延性が低下し、曲げ試験
で割れかしばしば発生し品質の悪い溶接継手となる。
金属０２は多くの溶接熱サイクルを受けることになり、
その結果溶接金属ｏ２内に多くの析出物が発生し、溶接
金属０２がかたくなるとともに延性が低下し、曲げ試験
で割れかしばしば発生し品質の悪い溶接継手となる。
また第７図に示すように、アーク０５の広が９が小さく
、母材０１の狭開先０１壁に溶造不良０６がしばしば発
生しやすく、このため溶接品質が低下し、更には高度の
技量が必要な溶接作業となるとともに溶造不良０６の補
修作業も必要となシ、溶接能率も極めて低いものとなっ
ている。
、母材０１の狭開先０１壁に溶造不良０６がしばしば発
生しやすく、このため溶接品質が低下し、更には高度の
技量が必要な溶接作業となるとともに溶造不良０６の補
修作業も必要となシ、溶接能率も極めて低いものとなっ
ている。
本発明は、このような事情に鑑みて提案されたもノテ、
Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板の狭開先Ｔ
ＩＧ溶接において、溶接欠陥のない溶接が可能となり、
溶接継手の品質が向上し、かつ溶接能率が大巾に向上し
、ひいてはＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系耐熱合金厚
板溶接構造物の信頼性を向上するとともに製造コストを
大巾に低下させることができる狭開先’［’ＩＯ溶接方
法を提供することを目的とする。
Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板の狭開先Ｔ
ＩＧ溶接において、溶接欠陥のない溶接が可能となり、
溶接継手の品質が向上し、かつ溶接能率が大巾に向上し
、ひいてはＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系耐熱合金厚
板溶接構造物の信頼性を向上するとともに製造コストを
大巾に低下させることができる狭開先’［’ＩＯ溶接方
法を提供することを目的とする。
その７１）Ｋ本発明は、Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ
系耐熱合金厚板の狭開先内へＴＩＧ溶接トーチを挿入し
て溶接するにあたり、上記狭開先内でトーチ本体を揺動
させるか又は先端を斜に研削した電極を自軸層シに回動
させてタングステン電極をオシレートさせながら、Ｃｒ
−Ｆｅ ” Ｍｏ −Ｎｉ系溶接材料を用い、１５〜４
０ＫＪ／Ｃｍの溶接入熱で１層当たりの厚さか１龍以上
の多層の溶接金属肉盛部を形成することを特徴とする。
系耐熱合金厚板の狭開先内へＴＩＧ溶接トーチを挿入し
て溶接するにあたり、上記狭開先内でトーチ本体を揺動
させるか又は先端を斜に研削した電極を自軸層シに回動
させてタングステン電極をオシレートさせながら、Ｃｒ
−Ｆｅ ” Ｍｏ −Ｎｉ系溶接材料を用い、１５〜４
０ＫＪ／Ｃｍの溶接入熱で１層当たりの厚さか１龍以上
の多層の溶接金属肉盛部を形成することを特徴とする。
上述の構成によシ、Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系耐
熱合金厚板の狭開先ＴＩＧ溶接において、溶接欠陥のな
い溶接が可能となシ、溶接継手の品質が向上し、かつ溶
接能率が大巾に向上し、ひｂてばＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ
−Ｎｉ系耐熱合金厚板溶接構造物の信頼性を向上すると
とも如製造コストを大巾に低下させることができる狭開
先ＴＩＧ溶接方法を得ることができる。
熱合金厚板の狭開先ＴＩＧ溶接において、溶接欠陥のな
い溶接が可能となシ、溶接継手の品質が向上し、かつ溶
接能率が大巾に向上し、ひｂてばＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ
−Ｎｉ系耐熱合金厚板溶接構造物の信頼性を向上すると
とも如製造コストを大巾に低下させることができる狭開
先ＴＩＧ溶接方法を得ることができる。
本発明狭開先ＴＩＧ溶接方法の実施例を図面について説
明すると、第１図、第２図、第３図はそｎぞれ本発明狭
開先ＴＩＧ溶接方法におけるタングステン電極オシレー
ト方法の異なる実施態様を示す正面図、第４図は本発明
溶接方法における溶接入熱及び肉盛層厚さの条件を決め
る溶接試験に供した材料の説明図、第５図は同上試験結
果における溶接入熱と溶接金属かたさとの関係を示す線
図、第６図は同上試験結果における溶接入熱と肉盛層厚
さとの関係を示す線図である。
明すると、第１図、第２図、第３図はそｎぞれ本発明狭
開先ＴＩＧ溶接方法におけるタングステン電極オシレー
ト方法の異なる実施態様を示す正面図、第４図は本発明
溶接方法における溶接入熱及び肉盛層厚さの条件を決め
る溶接試験に供した材料の説明図、第５図は同上試験結
果における溶接入熱と溶接金属かたさとの関係を示す線
図、第６図は同上試験結果における溶接入熱と肉盛層厚
さとの関係を示す線図である。
まず、第４図の化学成分の母材及び溶接材料を用いて行
った本発明方法の溶接入熱及び肉盛層厚さの条件を決め
る溶接試験を、第５図及び第６図について説明する。
った本発明方法の溶接入熱及び肉盛層厚さの条件を決め
る溶接試験を、第５図及び第６図について説明する。
第４図に示すように、母材は５Ｑｔｘｍ厚さのＣｒ −
Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系耐熱合金、溶接材料ハ溶接金属
のクリープ特性を改善するためにＢを４３ ｐｐｍ添加
したＣｒ−Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系溶接材料であり、溶
接試験は溶接入熱を８ ＫＪ／Ｃｍから４５ ＫＪ／Ｃ
ｍまで変化させ、通常ＴＩＧ溶接及びホットＴＩＧ溶接
（溶接材料に電流を流しそのジュール熱で溶接材料を加
熱し溶接材料供給量を通常ＴＩＧ溶接よシ多くした溶接
法）で溶接材料の溶着量を種々変化させて溶接を行い、
溶接継手の側曲げ試験をＪＩＳ規格通りに行うとともに
、溶接継手板厚中央部の溶接金属のかたさを測定した。
Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系耐熱合金、溶接材料ハ溶接金属
のクリープ特性を改善するためにＢを４３ ｐｐｍ添加
したＣｒ−Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系溶接材料であり、溶
接試験は溶接入熱を８ ＫＪ／Ｃｍから４５ ＫＪ／Ｃ
ｍまで変化させ、通常ＴＩＧ溶接及びホットＴＩＧ溶接
（溶接材料に電流を流しそのジュール熱で溶接材料を加
熱し溶接材料供給量を通常ＴＩＧ溶接よシ多くした溶接
法）で溶接材料の溶着量を種々変化させて溶接を行い、
溶接継手の側曲げ試験をＪＩＳ規格通りに行うとともに
、溶接継手板厚中央部の溶接金属のかたさを測定した。
また各溶接条件の溶接継手のマクロ組織を調査し、１層
当たりの肉盛厚さを計測した。
当たりの肉盛厚さを計測した。
第５図は、５０關厚さのＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ
系耐熱合金板に融合不良のできない溶接条件で溶接した
ときの、通常ＴＩＧ溶接及びホラ）ＴｉＧ溶接の溶接金
属かたさと溶接入熱との関係を示すとともに、そのとき
の溶接層数を示したものである。通常ＴＩＧ溶接及びホ
ラ）ＴＩＧ溶接いずれも低入熱になると溶接金属かたさ
が上昇するが、溶接層数の多い通常ＴＩＧ溶接の方がか
たさ上昇が著しい。
系耐熱合金板に融合不良のできない溶接条件で溶接した
ときの、通常ＴＩＧ溶接及びホラ）ＴｉＧ溶接の溶接金
属かたさと溶接入熱との関係を示すとともに、そのとき
の溶接層数を示したものである。通常ＴＩＧ溶接及びホ
ラ）ＴＩＧ溶接いずれも低入熱になると溶接金属かたさ
が上昇するが、溶接層数の多い通常ＴＩＧ溶接の方がか
たさ上昇が著しい。
これは溶接層数が多いと溶接金属にかかる熱サイクル数
が増加し、溶接金属中に析出物が多く析出しはじめ、こ
れが原因でかたさが上昇したためと考えられる。
が増加し、溶接金属中に析出物が多く析出しはじめ、こ
れが原因でかたさが上昇したためと考えられる。
この析出物は側曲げ試験のき裂発生点となることが予想
される。実際、側曲げ試験を実施すると、４０層以上で
溶接ビード中央部に割れが発生した。すなわち析出割れ
を防止するには溶接層数は少ない方がよく、このことは
−層当たりの肉盛厚さが厚い方がよいことを示している
。
される。実際、側曲げ試験を実施すると、４０層以上で
溶接ビード中央部に割れが発生した。すなわち析出割れ
を防止するには溶接層数は少ない方がよく、このことは
−層当たりの肉盛厚さが厚い方がよいことを示している
。
以上の理由から、通常ＴＩＧ溶接を主体に一部ホツ）Ｔ
ＩＧ溶接を加え、溶接入熱を変化させかつ溶接材料の溶
着量を変化させ、１層当たυの肉盛厚さと溶接入熱が側
曲げ試験結果に及ぼす影響を調査した。
ＩＧ溶接を加え、溶接入熱を変化させかつ溶接材料の溶
着量を変化させ、１層当たυの肉盛厚さと溶接入熱が側
曲げ試験結果に及ぼす影響を調査した。
第６図は、側曲げ試験結果に及ぼす溶接入熱と層厚さの
関係を示すもので、これによると通常ＴｉＧ溶接の場合
、析出割れは１層当たりの肉盛厚さが１闘以上であれば
防止できることが明らか知なった。また溶接入熱の高い
領域と層厚さが高い領域にも側曲げ試験で割れが発生す
ることが明らかとなった。この高溶接人熱領域での割れ
は高温割れであり、これを防止するには４０ ＫＪＡ以
下にすればよいことが明らかとなった。また低入熱側で
１５ＫＪ／ｃｍ未溝の入熱になると、析出割れ領域と融
合不良領域が重なることが明らかとなった。一方融合不
良の発生する領域は通常ＴＩＧ溶接法とホットＴＩＧ溶
接法で大きく異なシ、また開先形状及び溶接姿態でも異
なる。従って融合不良防止のだめの１層当たりの肉盛厚
さの上限の限定はしないことにしだ。
関係を示すもので、これによると通常ＴｉＧ溶接の場合
、析出割れは１層当たりの肉盛厚さが１闘以上であれば
防止できることが明らか知なった。また溶接入熱の高い
領域と層厚さが高い領域にも側曲げ試験で割れが発生す
ることが明らかとなった。この高溶接人熱領域での割れ
は高温割れであり、これを防止するには４０ ＫＪＡ以
下にすればよいことが明らかとなった。また低入熱側で
１５ＫＪ／ｃｍ未溝の入熱になると、析出割れ領域と融
合不良領域が重なることが明らかとなった。一方融合不
良の発生する領域は通常ＴＩＧ溶接法とホットＴＩＧ溶
接法で大きく異なシ、また開先形状及び溶接姿態でも異
なる。従って融合不良防止のだめの１層当たりの肉盛厚
さの上限の限定はしないことにしだ。
以上の理由で、本発明方法における溶接条件範囲として
、溶接入熱を１５〜４０ ＫＪ／ｃｍ、溶接金属の１層
当たりの肉盛厚さを１正以上とした。
、溶接入熱を１５〜４０ ＫＪ／ｃｍ、溶接金属の１層
当たりの肉盛厚さを１正以上とした。
次に開先壁の溶造不良防止のための電極オシレート方法
を第１図、第２図及び第３図について説明す込。
を第１図、第２図及び第３図について説明す込。
すなわち、第１図は、狭開先内で溶接トーチを開先壁に
平行に揺動させるオシレート方法、第２図は、狭開先内
で溶接トーチをくびふＩ）揺動させるオシレート方法、
第３図は、狭開先内で溶接トーチを揺動させることなく
、傾斜研削タングステン電極を回動させるオシレート方
法であシ、いずれもＣｒ −Ｆ ｅ −Ｍｏ −Ｎ ｉ
系耐熱合金厚板母材１の狭開先１内へ溶接トーチ３を挿
入し、その先端から突出しているタングステン電極４を
オシレートさせながらアーク５を発生し、狭開先１内に
多層盛の溶接金属２を形成するものであシ、以下各方法
につき詳細に説明する。
平行に揺動させるオシレート方法、第２図は、狭開先内
で溶接トーチをくびふＩ）揺動させるオシレート方法、
第３図は、狭開先内で溶接トーチを揺動させることなく
、傾斜研削タングステン電極を回動させるオシレート方
法であシ、いずれもＣｒ −Ｆ ｅ −Ｍｏ −Ｎ ｉ
系耐熱合金厚板母材１の狭開先１内へ溶接トーチ３を挿
入し、その先端から突出しているタングステン電極４を
オシレートさせながらアーク５を発生し、狭開先１内に
多層盛の溶接金属２を形成するものであシ、以下各方法
につき詳細に説明する。
第１図の狭開先ＴＩＧ溶接方法は、Ｃｒ−Ｆｅ−Ｍｏ−
Ｎ＋系耐熱合金厚板母材１の狭開先１内で溶接トーチ３
のトーチ本体を開先壁に平行に揺動させる方法で、第６
図に示す適正溶接条件のうち溶接入熱３０ ＫＪ／ｃｍ
以上の入熱条件のときに適しておシ、これ以下の場合、
溶接電流が小さくなシアーク５の広がシが溶接トーチ３
の巾よシ小さくなるため、溶接欠陥の発生する割合が大
きくなる。しかしながら溶接入熱３０ ＫＪ／ＣＴｎ以
上では、開先精度が悪く開先中に変動がある場合でも溶
接欠陥のない溶接が可能である。
Ｎ＋系耐熱合金厚板母材１の狭開先１内で溶接トーチ３
のトーチ本体を開先壁に平行に揺動させる方法で、第６
図に示す適正溶接条件のうち溶接入熱３０ ＫＪ／ｃｍ
以上の入熱条件のときに適しておシ、これ以下の場合、
溶接電流が小さくなシアーク５の広がシが溶接トーチ３
の巾よシ小さくなるため、溶接欠陥の発生する割合が大
きくなる。しかしながら溶接入熱３０ ＫＪ／ＣＴｎ以
上では、開先精度が悪く開先中に変動がある場合でも溶
接欠陥のない溶接が可能である。
第２図の狭開先ＴｉＧ溶接方法は、Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍ
ｏ −Ｎｉ 系耐熱合金厚板母材１の狭開先１内で溶接
トーチ３のトーチ本体をぐびふシ揺動させる方法で、第
６図に示す適正溶接条件のすべての範囲で溶接欠陥のな
い溶接が可能である。しかしながら母材１の肉厚が厚く
開先が深くなると、くびふり揺動が不可能となる。
ｏ −Ｎｉ 系耐熱合金厚板母材１の狭開先１内で溶接
トーチ３のトーチ本体をぐびふシ揺動させる方法で、第
６図に示す適正溶接条件のすべての範囲で溶接欠陥のな
い溶接が可能である。しかしながら母材１の肉厚が厚く
開先が深くなると、くびふり揺動が不可能となる。
第６図の狭開先ＴｉＧ溶接方法は、Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍ
ｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板母材１の狭開先１内で溶接トー
チ３のトーチ本体を揺動させることなくオシレート溶接
する方法で、タングステン電極４の先端を斜如研削し、
アーク５の方向をタングステン電極４の軸方向から任意
の角度傾けて開先壁面方向に向け、タングステン電極４
を自軸周りＫ ３６００ 又は適。
ｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板母材１の狭開先１内で溶接トー
チ３のトーチ本体を揺動させることなくオシレート溶接
する方法で、タングステン電極４の先端を斜如研削し、
アーク５の方向をタングステン電極４の軸方向から任意
の角度傾けて開先壁面方向に向け、タングステン電極４
を自軸周りＫ ３６００ 又は適。
宜角度回動させることにょシ両側の開先壁面を溶は込ま
せる方法である。
せる方法である。
この方法は溶接トーチ乙のトーチ本体を揺動させる必要
がないため、狭く深い開先においても、第６図に示す適
正溶接条件範囲のすべてで溶接欠陥のない溶接を行うこ
とが可能である。
がないため、狭く深い開先においても、第６図に示す適
正溶接条件範囲のすべてで溶接欠陥のない溶接を行うこ
とが可能である。
要するに本発明によれば、Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍｏ、−Ｎ
ｉ系耐熱合金厚板の狭開先内へＴＩＧ溶接トーチを挿入
して溶接するにあたシ、上記狭開先内でトーチ本体を揺
動させるか又は先端を斜に研削した電極を自軸周シに回
動させてタングステン電極をオシレートさせながら、Ｃ
ｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ 系溶接材料を用い、１５
４゜ 〜４０ ＫＪ／ｃｍの溶接入熱で１層当たりの厚さが１
朋以上の多層の溶接金属肉盛部を形成することによシ、
Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板の狭開先Ｔ
ＩＧ溶接において、溶接欠陥のない溶接が可能となシ、
溶接継手の品質が向上し、かつ溶接能率が大巾に向上し
、ひいてはＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板
溶接構造物の信頼性を向上するとともに製造コストを大
巾に低下させることができる狭開先ＴＩＧ溶接方法を得
るから、本発明は産業上極めて有益なものである。
ｉ系耐熱合金厚板の狭開先内へＴＩＧ溶接トーチを挿入
して溶接するにあたシ、上記狭開先内でトーチ本体を揺
動させるか又は先端を斜に研削した電極を自軸周シに回
動させてタングステン電極をオシレートさせながら、Ｃ
ｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ 系溶接材料を用い、１５
４゜ 〜４０ ＫＪ／ｃｍの溶接入熱で１層当たりの厚さが１
朋以上の多層の溶接金属肉盛部を形成することによシ、
Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板の狭開先Ｔ
ＩＧ溶接において、溶接欠陥のない溶接が可能となシ、
溶接継手の品質が向上し、かつ溶接能率が大巾に向上し
、ひいてはＣｒ −Ｆｅ −Ｍｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板
溶接構造物の信頼性を向上するとともに製造コストを大
巾に低下させることができる狭開先ＴＩＧ溶接方法を得
るから、本発明は産業上極めて有益なものである。
第１図、第２図、第３図はそれぞれ本発明狭開先ＴＩＧ
溶接方法におけるタングステン電極オシレート方法の異
なる実施態様を示す正面図、第４図は本発明溶接方法に
おける溶接入熱及び肉盛層厚さの条件を決める溶接試験
に供した材料の説明図、第５図は同上試験結果における
溶接入熱と溶接金属かたさとの関係を示す線図、第６図
は同上試験結果における溶接入熱と肉盛層厚さとの関係
を示す線図である。 第７図は従来の狭開先ＴｉＧ溶接方法を示す正面図であ
る。 １・・・Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系耐熱合金厚板
母材、１・・・狭開先、２・・・溶接金属、３・・・溶
接トーチ、４・・・タングステン電極、５・・・アーク
。 第７図 第２図 代理人 弁理士 塚 本 正 文 第３図 第７図 第 図 洛（）Ｘｖ、（に〃飾） 第 図 ＠ｉ）入然び’／ｃ雷）
溶接方法におけるタングステン電極オシレート方法の異
なる実施態様を示す正面図、第４図は本発明溶接方法に
おける溶接入熱及び肉盛層厚さの条件を決める溶接試験
に供した材料の説明図、第５図は同上試験結果における
溶接入熱と溶接金属かたさとの関係を示す線図、第６図
は同上試験結果における溶接入熱と肉盛層厚さとの関係
を示す線図である。 第７図は従来の狭開先ＴｉＧ溶接方法を示す正面図であ
る。 １・・・Ｃｒ −Ｆｅ −Ｍｏ −Ｎｉ系耐熱合金厚板
母材、１・・・狭開先、２・・・溶接金属、３・・・溶
接トーチ、４・・・タングステン電極、５・・・アーク
。 第７図 第２図 代理人 弁理士 塚 本 正 文 第３図 第７図 第 図 洛（）Ｘｖ、（に〃飾） 第 図 ＠ｉ）入然び’／ｃ雷）
Claims (1)
- Ｃｒ−Ｆｅ−Ｍｏ−Ｎｉ系耐熱合金厚板の狭開先内へＴ
ＩＧ溶接トーチを挿入して溶接するにあたり、上記狭開
先内でトーチ本体を揺動させるか又は先端を斜に研削し
た電極を自軸周りに回動させてタングステン電極をオシ
レートさせながら、Ｃｒ−Ｆｅ−Ｍｏ−Ｎｉ系溶接材料
を用い、１５〜４０ＫＪ／ｃｍの溶接入熱で１層当たり
の厚さが１ｍｍ以上の多層の溶接金属肉盛部を形成する
ことを特徴とする狭開先ＴＩＧ溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22496788A JPH0289575A (ja) | 1988-09-08 | 1988-09-08 | 狭開先のｔｉｇ溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22496788A JPH0289575A (ja) | 1988-09-08 | 1988-09-08 | 狭開先のｔｉｇ溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0289575A true JPH0289575A (ja) | 1990-03-29 |
Family
ID=16822013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22496788A Pending JPH0289575A (ja) | 1988-09-08 | 1988-09-08 | 狭開先のｔｉｇ溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0289575A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015024425A (ja) * | 2013-07-26 | 2015-02-05 | 株式会社Ihi | 開先倣い溶接装置及び開先倣い溶接方法 |
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-
1988
- 1988-09-08 JP JP22496788A patent/JPH0289575A/ja active Pending
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