JP4777166B2 - 非消耗ノズル式エレクトロスラグ溶接方法 - Google Patents
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Description
ダイヤフラムの板厚TD及び溶接金属断面積SAが同一の条件では、開先幅aが小さい程開先の空隙形状が扁平化し、それに伴い、溶接金属の長径Wと短径Dの比(W/D)が小さくなる。このため、溶接金属の長径Wと短径Dの比(W/D)が1.1以上となるような断面形状の溶接金属を形成し、良好な溶け込み幅を確保するためには、開先幅を25mm以下にする必要がある。一方、開先幅が19mm未満になると、給電ノズルとスキンプレートの表面とが必然的に近づくため、溶接中に給電ノズルが鋼板に接触する等の不都合が生じ、好ましくない。従って、本発明においては、開先幅を19〜25mmに制限する。
ボックス柱のダイヤフラムの非消耗ノズル式エレクトロスラグ溶接において、溶接金属の断面積SAと溶接入熱量Qとの間には強い相関があり、上記数式(4)を満足し、かつ溶け込み幅が3mm以上の溶接金属を形成するためには、ダイヤフラムの板厚TDに応じて入熱量を適正に制御する必要がある。図4は横軸にダイヤフラムの板厚TDをとり、縦軸に溶接入熱量Qをとって、ダイヤフラム厚TD及び溶接入熱量Qを変化させたときの溶接金属の断面積SA、溶け込み幅及び溶接欠陥の有無を示すグラフ図である。図4に示すように、溶接入熱量Q(kJ/cm)が、ダイヤフラムの板厚TD(mm)に基づき下記数式(5)で示される範囲の上限値(17.5×TD−115)を超えると、溶接金属の靭性が低下する。一方、溶接入熱量Q(kJ/cm)が、ダイヤフラムの板厚TD(mm)に基づき下記数式(5)で示される範囲の下限値(17.5×TD−250)未満になると、溶接金属が不足したり、溶接金属の溶け込み幅が過小になったりするため、継手強度低下及び溶け込み不良等の溶接欠陥が生じて継手健全性が損なわれる。従って、本発明においては、溶接入熱量Q(kJ/cm)を、下記数式(5)で規定される範囲とする。
溶接中のスラグ浴深さhの変動によって、スキンプレート、ダイヤフラム及び裏当金の溶融量が変わる結果、溶接金属の断面積SA及び溶け込み幅(L1+L2)も変動する。溶接中のスラグ浴深さhが15mm未満になると、薄いスラグ浴を介して溶接金属への入熱が増加し、溶接金属断面積が過大となるため、溶接金属の靭性が劣化する。また、スラグ浴深さhが過小になると、シールド不足となって、溶接金属中に大気中のNが過大に含有され、溶接金属の靭性が大きく劣化する危険性が増大する。一方、スラグ浴深さhが35mmを超えると、厚いスラグ浴を介して溶接金属への入熱が減少し、溶接金属の断面積が過度に小さくなり、溶接金属の溶け込み不良が発生する可能性が大となる。従って、本発明においては、溶接中のスラグ浴深さhを15〜35mmとする。これにより、溶接金属の断面積SAとダイヤフラムの板厚TDとの関係が上記数式(4)を満足し、かつ溶接金属の溶け込み幅が3mm以上の溶接金属を形成することができる。なお、溶接中のスラグ浴深さhは、例えば、開先内に散布するフラックスの量を予め調整し、溶接開始時のスラグ浴深さを20〜30mmにすることにより、15〜35mmの範囲に維持することが可能となる。
断面形状が楕円形状(扁平形状)で、かつその長径Wと短径Dの比(W/D)が1.1以上であり、更に、溶け込み幅が3mm以上で、断面積SAが上記数式(4)を満足する溶接金属を形成するためには、溶接中に、給電ノズル表面とスキンプレート表面との最小距離を所定の範囲に保ちながら、給電ノズルをダイヤフラムの板厚方向に揺動させると共に、その揺動幅、揺動回数及び折り返し点での停止時間を適正化する必要がある。以下、その具体的な条件について説明する。
溶接中における給電ノズルの表面とスキンプレートの表面との最小距離は、スキンプレート側における溶接金属の溶け込み幅に影響を与える。給電ノズルがスキンプレート表面に近づく程、即ち、溶接中の給電ノズルの表面とスキンプレートの表面との最小距離が小さくなる程、溶接金属がスキンプレート側に近付くため、溶接金属の断面積SA及び溶け込み幅(L1+L2)の確保に有利となる。しかしながら、給電ノズル表面とスキンプレート表面との最小距離が1mm未満になると、溶接中に給電ノズルがスキンプレート表面に接触する可能性が高まるため、好ましくない。一方、給電ノズルとスキンプレート表面との最小距離が5mmを超えると、溶接金属の断面積SA及び溶け込み幅(L1+L2)の向上効果が得られなくなる。このような理由から、本発明においては、溶接中の給電ノズル表面とスキンプレート表面との最小距離を1〜5mmとする。
ダイヤフラムの板厚方向における給電ノズルの揺動幅swが大きくなる程、溶接金属の断面形状は扁平化しやすくなる。しかしながら、ダイヤフラムの板厚方向における揺動幅sw(mm)が、下記数式(6)で示される範囲の上限値、即ち、(TD−2)mmを超えると、給電ノズルの揺動制御の機械的な誤差等により、揺動端において裏当金又は鋼板に接触する可能性があり、好ましくない。一方、ダイヤフラムの板厚方向における揺動幅swが、下記数式(6)で示される範囲の下限値、即ち、(TD−12)mmよりも小さいと、断面形状が長径Wと短径Dの比(W/D)が1.1以上の楕円形状である溶接金属を安定して形成することが困難となる。これらの理由から、本発明においては、ダイヤフラムの板厚方向における揺動幅swを下記数式(6)で規定される範囲とする。
ダイヤフラムの板厚方向における給電ノズルの揺動回数が、1分間あたり10往復を超えると、揺動幅を前述の範囲とし、折り返し点での停止時間を後述する範囲にしても、溶接金属の断面形状を扁平化する効果及び溶接金属の長径Wと短径Dの比(W/D)の制御効果が十分に得られなくなる。一方、1分間あたりの揺動回数が2往復未満と少ない場合、ダイヤフラムの板厚方向での給電ノズルの揺動が、垂直方向の溶接速度に比べて少なくなり、溶接金属の形状を十分に制御できなくなる。これらの理由から、本発明においては、給電ノズルの揺動回数を1分間あたり2〜10往復とする。
溶接金属の断面形状を扁平化し、かつその長径Wと短径Dの比(W/D)を1.1以上とするためには、ダイヤフラムの板厚方向に給電ノズルを揺動する際の折り返し点での停止時間を適性化する必要がある。揺動の折り返し点での停止時間が2秒未満であると、揺動を停止することによる溶接金属の断面形状の扁平化効果、及び溶接金属の長径Wと短径Dの比(W/D)の制御効果が、十分に得られない。一方、折り返し点における停止時間が10秒を超えると、折り返し点での溶接金属の溶け込みが過剰となり、溶接金属の断面形状が、揺動の中心よりも折り返し点近傍の方が幅が大きくなるような異常な形状になって、溶接金属内の靭性変動が過大になったり、溶接金属の中心で高温割れが生じたりする場合があるため、好ましくない。このような理由から、本発明においては、給電ノズルの揺動の折り返し点での停止時間は2〜10秒間に限定する。
2 スキンプレート
3 ダイヤフラム
4a、4b 裏当金
5 溶接金属
5a スラグ浴
6 給電ノズル
7 溶接ワイヤ
10 丸棒引張試験片
11 シャルピー衝撃試験片
a 開先幅
h スラグ浴深さ
sw 揺動幅
D 溶接金属の短径
SA 溶接金属の断面積
TD ダイヤフラムの板厚
W 溶接金属の長径
Claims (3)
- ボックス柱を構成するスキンプレートの表面と、ダイヤフラムの端部と、これらの間に設けられた間隙の両側に配置された裏当金とにより形成される開先空間内に、フラックスを充填すると共に給電ノズルを挿入し、この給電ノズル内にワイヤを送給しながら前記給電ノズルを鉛直方向に引き上げつつ溶接する非消耗ノズル式エレクトロスラグ溶接方法において、
前記スキンプレートの表面と前記ダイヤフラムの端部との間の間隙の幅を19〜25mmとすると共に、
前記ダイヤフラムの板厚TD(mm)に対して、溶接入熱量Q(kJ/cm)が下記数式(A)を満足するようにし、
スラグ浴深さを15〜35mmとし、
更に、前記給電ノズルの表面と前記スキンプレートの表面との最小距離が1〜5mmであり、前記給電ノズルの揺動幅sw(mm)が下記数式(B)を満足し、前記給電ノズルの揺動回数が2〜10往復/分であり、かつ折り返し点での停止時間が2〜10秒間である条件で、前記給電ノズルを前記ダイヤフラムの板厚方向に揺動させ、
溶接方向に垂直な断面において、前記スキンプレート側の溶け込み幅が3mm以上で、断面積SA(mm2)が下記数式(C)を満足し、長径Wと短径Dとの比(W/D)が1.1以上である楕円形状の溶接金属を形成することを特徴とする非消耗ノズル式エレクトロスラグ溶接方法。
- 溶接速度、溶接電流及び溶接電圧のうちの1種又は2種以上の条件を調節することにより、前記溶接入熱量Qを前記数式(A)で規定している範囲内にすることを特徴とする請求項1に記載の非消耗ノズル式エレクトロスラグ溶接方法。
- 前記開先空間内に、予め散布されるフラックス量を調節することにより、前記スラグ浴の深さを15〜35mmの範囲内にすることを特徴とする請求項1又は2に記載の非消耗ノズル式エレクトロスラグ溶接方法。
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