JPH01192481A - Ｔｉｇ溶接法 - Google Patents
Ｔｉｇ溶接法Info
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- JPH01192481A JPH01192481A JP1405988A JP1405988A JPH01192481A JP H01192481 A JPH01192481 A JP H01192481A JP 1405988 A JP1405988 A JP 1405988A JP 1405988 A JP1405988 A JP 1405988A JP H01192481 A JPH01192481 A JP H01192481A
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- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高温ガス炉等の超高温機器を構成する材料の
溶接方法に関する。
溶接方法に関する。
従来のハステロイＸ系の溶接は、この材料が高温割れ感
受性の高い材料であるため溶接入熱をｌ０ＫＪ／ａｒｕ
程度の小人熱溶接を行っており、厚板に多層溶接を行う
と、溶接金属のかたさが上昇し、溶接継手の側曲げ試験
で割れが発生しやすく、厚板のＴＩＧ溶接は非常に高度
の技量が必要であった。
受性の高い材料であるため溶接入熱をｌ０ＫＪ／ａｒｕ
程度の小人熱溶接を行っており、厚板に多層溶接を行う
と、溶接金属のかたさが上昇し、溶接継手の側曲げ試験
で割れが発生しやすく、厚板のＴＩＧ溶接は非常に高度
の技量が必要であった。
従来の技術は、小人熱、高技量の溶接技術のため厚板溶
接の場合、非常に大きな溶接工数がかかり、非能率的で
あると共に溶接継手部の曲げ試験で割れが発生する等９
品質の県い溶接継溶接入熱を１５〜４０ＫＪ／ｃｍの小
範囲にコントロールし、かつ溶接金属肉盛り厚さｔ−１
層当り１＋ｎｍ以上となる様に保持して溶接する。この
ようにして溶接入熱を１５〜４０ＫＪ／ｃｍにコントロ
ールするので高温割れが発生せず、かつ溶接肉盛り厚さ
が１層当り１鴫以上としているので析出割れが防止され
る。
接の場合、非常に大きな溶接工数がかかり、非能率的で
あると共に溶接継手部の曲げ試験で割れが発生する等９
品質の県い溶接継溶接入熱を１５〜４０ＫＪ／ｃｍの小
範囲にコントロールし、かつ溶接金属肉盛り厚さｔ−１
層当り１＋ｎｍ以上となる様に保持して溶接する。この
ようにして溶接入熱を１５〜４０ＫＪ／ｃｍにコントロ
ールするので高温割れが発生せず、かつ溶接肉盛り厚さ
が１層当り１鴫以上としているので析出割れが防止され
る。
次に本発明に致った理由と本発明の溶接条件範囲を決め
た根拠を示す。
た根拠を示す。
第１表は、溶接試験に供した材料の化学成分を示す。母
材は５０ｍｍ厚さのバーステロイＸ材である。溶接材料
は、母材の共金系溶接材料である。
材は５０ｍｍ厚さのバーステロイＸ材である。溶接材料
は、母材の共金系溶接材料である。
溶接入熱を８ ＫＪ ／ ａｎから４５ＫＪ／ｃｍまで
変化させ１通常ＴＩＧ溶接及びホラ）ＴＩＧ溶接（溶接
材料に電流を流し、そのジュール熱で溶接材料を加熱し
、溶接材料供給量（溶着速度）を通常ＴＩＧ溶接より多
くした溶接法）で溶接材料の溶着量を種々変化させ溶接
を行い、溶接後。
変化させ１通常ＴＩＧ溶接及びホラ）ＴＩＧ溶接（溶接
材料に電流を流し、そのジュール熱で溶接材料を加熱し
、溶接材料供給量（溶着速度）を通常ＴＩＧ溶接より多
くした溶接法）で溶接材料の溶着量を種々変化させ溶接
を行い、溶接後。
溶接継手の側曲げ試験をＪＩＳ規格規格圧行なった。ま
た溶接継手板厚中央部の溶接金属のかたさを測定した。
た溶接継手板厚中央部の溶接金属のかたさを測定した。
また、各溶接条件の溶接継手のマクロ組織を調査し、１
層当りの肉盛り厚はを計測した。
層当りの肉盛り厚はを計測した。
第１表 供試材の化学成分
第１図は、５０価厚さのハステロイＸＲ板に融合不良の
できない溶接条件で溶接した時の通常ＴＩＧ溶接及びホ
ラ）ＴＩＧ溶接の溶接金属硬さと溶接入熱との関係を示
すと共に、その時の溶接層数を示したものである。通常
ＴＩＧ溶接及びホラ）ＴＩＧ溶接いずれも低入熱になる
と溶接金属硬さが上昇するが、溶接層数の多い通常ＴＩ
Ｇ溶接法の方が硬さ上昇が著しい。これは溶接層数が多
いと溶接金属にかかる熱サイクル数が増加し、溶接金属
中に析出物が多く析出しはじめこれが原因で硬さが上昇
したためと考えられる。
できない溶接条件で溶接した時の通常ＴＩＧ溶接及びホ
ラ）ＴＩＧ溶接の溶接金属硬さと溶接入熱との関係を示
すと共に、その時の溶接層数を示したものである。通常
ＴＩＧ溶接及びホラ）ＴＩＧ溶接いずれも低入熱になる
と溶接金属硬さが上昇するが、溶接層数の多い通常ＴＩ
Ｇ溶接法の方が硬さ上昇が著しい。これは溶接層数が多
いと溶接金属にかかる熱サイクル数が増加し、溶接金属
中に析出物が多く析出しはじめこれが原因で硬さが上昇
したためと考えられる。
この析出物は、側曲げ試験の亀裂発生点となることが予
想される。実際、側曲げ試験を実施すると、 ４０層以
上で溶接ビード中央部に割れが発生した。すなわち、析
出割れを防止するには。
想される。実際、側曲げ試験を実施すると、 ４０層以
上で溶接ビード中央部に割れが発生した。すなわち、析
出割れを防止するには。
溶接層数は少ない方が良く、このことは−層当りの肉盛
り厚さが厚い方が良いことを示している。
り厚さが厚い方が良いことを示している。
以上の理由から９通常ＴＩＧ溶接を主体に一部ホッ）Ｔ
ＩＧ溶接を加え、溶接入熱を変化させ、かつ溶接材料の
溶着量を変化させ、１層当りの肉盛り厚さと溶接入熱が
側曲げ試唆結果におよぼす影響を調査した。
ＩＧ溶接を加え、溶接入熱を変化させ、かつ溶接材料の
溶着量を変化させ、１層当りの肉盛り厚さと溶接入熱が
側曲げ試唆結果におよぼす影響を調査した。
側曲げ試験結果におよぼす溶接入熱と層厚さとの関係の
試験結果を第２図に示す。これによると通常ＴｒＣ溶接
の場合、析出割れは、１層当りの肉盛り高さが１ｍｍ以
上であれば防止できることが明らかになった。また溶接
入熱の高い領域と１層厚さが高い領域にも側曲げ試験で
割れが発生することが明らかとなった。この内高溶接入
熱領域での割れは、高温割れであり、これを防止するに
は４０ＫＪ／ｃｍ以下にすれば良いこ ４とが明らかと
なった。また低入熱側で１５ＫＪ／ｃｍ未満の入熱にな
ると、析出割れ領域と、融合不良領域とが重なることが
明らかとなった。一方。
試験結果を第２図に示す。これによると通常ＴｒＣ溶接
の場合、析出割れは、１層当りの肉盛り高さが１ｍｍ以
上であれば防止できることが明らかになった。また溶接
入熱の高い領域と１層厚さが高い領域にも側曲げ試験で
割れが発生することが明らかとなった。この内高溶接入
熱領域での割れは、高温割れであり、これを防止するに
は４０ＫＪ／ｃｍ以下にすれば良いこ ４とが明らかと
なった。また低入熱側で１５ＫＪ／ｃｍ未満の入熱にな
ると、析出割れ領域と、融合不良領域とが重なることが
明らかとなった。一方。
融合不良の発生する領域は２通常ＴＩＧ溶接法とホラ）
ＴＩＧ溶接法で大きく異なり、また。
ＴＩＧ溶接法で大きく異なり、また。
開先形状及び溶接姿熱でも異なる。従って、融合不良防
止のための１層当りの肉盛り高さの上限の限定はしない
ことにした。
止のための１層当りの肉盛り高さの上限の限定はしない
ことにした。
以上の理由で９本発明の溶接条件範囲を溶接入熱１５〜
４０ ＫＪ ／ ａｎ 、溶接金属の１層当りの肉盛り
高さを１１以上とした。
４０ ＫＪ ／ ａｎ 、溶接金属の１層当りの肉盛り
高さを１１以上とした。
本発明により、ハステロイＸ系厚板に用いた。
大電流、大溶着ＴＩＧ溶接が可能となり、溶接能率が大
幅に向上すると共に、溶接継手の品質が向上し、ハステ
ロイＸ系厚板溶接継手の性能が大幅に向上し、大型容器
の製造が低コストで可能となった。
幅に向上すると共に、溶接継手の品質が向上し、ハステ
ロイＸ系厚板溶接継手の性能が大幅に向上し、大型容器
の製造が低コストで可能となった。
第１図は、厚板溶接継手の溶接金属硬さと。
Claims (1)
- ハステロイＸ系厚板のＴＩＧ溶接法において、ハステロ
イＸ系ＴＩＧ溶接材料を用いて、１５〜４０ＫＪ／ｃｍ
の溶接入熱で、かつ、溶接金属肉盛部の一層当りの厚さ
が１ｍｍ以上であることを特徴とするＴＩＧ溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1405988A JPH0798272B2 (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | Ｔｉｇ溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1405988A JPH0798272B2 (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | Ｔｉｇ溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01192481A true JPH01192481A (ja) | 1989-08-02 |
| JPH0798272B2 JPH0798272B2 (ja) | 1995-10-25 |
Family
ID=11850517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1405988A Expired - Lifetime JPH0798272B2 (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | Ｔｉｇ溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0798272B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106735760A (zh) * | 2017-01-18 | 2017-05-31 | 安徽马钢工程技术集团有限公司 | 一种15CrMo耐热合金钢的焊接工艺 |
| CN110877139A (zh) * | 2019-12-04 | 2020-03-13 | 上海电气核电集团有限公司 | 消除哈氏合金焊缝未熔合缺陷的手工氩弧焊焊接工艺 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105234532B (zh) * | 2015-10-23 | 2017-11-28 | 无锡明燕装备有限公司 | 一种钛换热器焊接工艺 |
-
1988
- 1988-01-25 JP JP1405988A patent/JPH0798272B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN110877139A (zh) * | 2019-12-04 | 2020-03-13 | 上海电气核电集团有限公司 | 消除哈氏合金焊缝未熔合缺陷的手工氩弧焊焊接工艺 |
| CN110877139B (zh) * | 2019-12-04 | 2021-10-08 | 上海电气核电集团有限公司 | 消除哈氏合金焊缝未熔合缺陷的手工氩弧焊焊接工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0798272B2 (ja) | 1995-10-25 |
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