JPH0798272B2 - Ｔｉｇ溶接法 - Google Patents
Ｔｉｇ溶接法Info
- Publication number
- JPH0798272B2 JPH0798272B2 JP1405988A JP1405988A JPH0798272B2 JP H0798272 B2 JPH0798272 B2 JP H0798272B2 JP 1405988 A JP1405988 A JP 1405988A JP 1405988 A JP1405988 A JP 1405988A JP H0798272 B2 JPH0798272 B2 JP H0798272B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- heat input
- tig welding
- tig
- welding method
- Prior art date
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、高温ガス炉等の超高温機器を構成する材料の
溶接方法に関する。
溶接方法に関する。
従来のCr−Fe−Mo−Ni系耐熱合金の溶接は、この材料が
高温割れ感受性の高い材料であるため溶接入熱を10KJ/c
m程度の小入熱溶接を行っており、厚板に多層溶接を行
うと、溶接金属のかたさが上昇し、溶接継手の側曲げ試
験で割れが発生しやすく、厚板のTIG溶接は非常に高度
の技量が必要であった。
高温割れ感受性の高い材料であるため溶接入熱を10KJ/c
m程度の小入熱溶接を行っており、厚板に多層溶接を行
うと、溶接金属のかたさが上昇し、溶接継手の側曲げ試
験で割れが発生しやすく、厚板のTIG溶接は非常に高度
の技量が必要であった。
従来の技術は、小入熱、高技量の溶接技術のため厚板溶
接の場合、非常に大きな溶接工数がかかり、非能率的で
あると共に溶接継手部の曲げ試験で割れが発明する等、
品質の悪い溶接継手となっていた。
接の場合、非常に大きな溶接工数がかかり、非能率的で
あると共に溶接継手部の曲げ試験で割れが発明する等、
品質の悪い溶接継手となっていた。
溶接入熱を15〜40KJ/cmの小範囲にコントロールし、か
つ溶接金属肉盛り厚さを１層当り1mm以上となる様に保
持して溶接する。このようにして溶接入熱を15〜40KJ/c
mにコントロールするので高温割れが発生せず、かつ溶
接肉盛り厚さが１層当り1mm以上としているので析出割
れが防止される。
つ溶接金属肉盛り厚さを１層当り1mm以上となる様に保
持して溶接する。このようにして溶接入熱を15〜40KJ/c
mにコントロールするので高温割れが発生せず、かつ溶
接肉盛り厚さが１層当り1mm以上としているので析出割
れが防止される。
次に本発明に至った理由と本発明の溶接条件範囲を決め
た根拠を示す。
た根拠を示す。
第１表は、溶接試験に供した材料の化学成分を示す。母
材は50mm厚さのCr−Fe−Mo−Ni系耐熱熱合金である。溶
接材料は、母材の共金系溶接材料である。
材は50mm厚さのCr−Fe−Mo−Ni系耐熱熱合金である。溶
接材料は、母材の共金系溶接材料である。
溶接入熱を8KJ/cmから45KJ/cmまで変化させ、通常TIG溶
接及びホットTIG溶接｛溶接材料に電流を流し、そのジ
ュール熱で溶接材料を加熱し、溶接材料供給量（溶着速
度）を通常TIG溶接より多くした溶接法｝で溶接材料の
溶着量を種々変化させ溶接を行い、溶接後、溶接継手の
側曲げ試験をJIS規格通りに行なった。また溶接継手板
厚中央部の溶接金属のかたさを測定した。
接及びホットTIG溶接｛溶接材料に電流を流し、そのジ
ュール熱で溶接材料を加熱し、溶接材料供給量（溶着速
度）を通常TIG溶接より多くした溶接法｝で溶接材料の
溶着量を種々変化させ溶接を行い、溶接後、溶接継手の
側曲げ試験をJIS規格通りに行なった。また溶接継手板
厚中央部の溶接金属のかたさを測定した。
また、各溶接条件の溶接継手のマクロ組織を調査し、１
層当りの肉盛り厚さを計測した。
層当りの肉盛り厚さを計測した。
第１図は、50mm厚さのCr−Fe−Mo−Ni系耐熱合金板に融
合不良のできない溶接条件で溶接した時の通常TIG溶接
及びホットTIG溶接の溶接金属硬さと溶接入熱との関係
を示すと共に、その時の溶接層数を示したものである。
通常TIG溶接及びホットTIG溶接いずれも低入熱になると
溶接金属硬さが上昇するが、溶接層数の多い通常TIG溶
接法の方が硬さ上昇が著しい。これは溶接層数が多いと
溶接金属にかかる熱サイクル数が増加し、溶接金属中に
析出物が多く析出しはじめこれが原因で硬さが上昇した
ためと考えられる。
合不良のできない溶接条件で溶接した時の通常TIG溶接
及びホットTIG溶接の溶接金属硬さと溶接入熱との関係
を示すと共に、その時の溶接層数を示したものである。
通常TIG溶接及びホットTIG溶接いずれも低入熱になると
溶接金属硬さが上昇するが、溶接層数の多い通常TIG溶
接法の方が硬さ上昇が著しい。これは溶接層数が多いと
溶接金属にかかる熱サイクル数が増加し、溶接金属中に
析出物が多く析出しはじめこれが原因で硬さが上昇した
ためと考えられる。
この析出物は、側曲げ試験の亀裂発生点となることが予
想される。実際、側曲げ試験を実施すると、40層以上で
溶接ビード中央部に割れが発生した。すなわち、析出割
れを防止するには、溶接層数は少ない方が良く、このこ
とは一層当りの肉盛り厚さが厚い方が良いことを示して
いる。
想される。実際、側曲げ試験を実施すると、40層以上で
溶接ビード中央部に割れが発生した。すなわち、析出割
れを防止するには、溶接層数は少ない方が良く、このこ
とは一層当りの肉盛り厚さが厚い方が良いことを示して
いる。
以上の理由から、通常TIG溶接を主体に一部ホットTIG溶
接を加え、溶接入熱を変化させ、かつ溶接材料の溶着量
を変化させ、１層当りの肉盛り厚さと溶接入熱が側曲げ
試験結果におよぼす影響を調査した。
接を加え、溶接入熱を変化させ、かつ溶接材料の溶着量
を変化させ、１層当りの肉盛り厚さと溶接入熱が側曲げ
試験結果におよぼす影響を調査した。
側曲げ試験結果におよぼす溶接入熱と層厚さとの関係の
試験結果を第２図に示す。これによると通常TIG溶接の
場合、析出割れは、１層当りの肉盛り高さが1mm以上で
あれば防止できることが明らかになった。また溶接入熱
の高い領域と、層厚さが高い領域にも側曲げ試験で割れ
が発生することが明らかとなった。この内高溶接入熱領
域での割れは、高温割れであり、これを防止するには40
KJ/cm以下にすれば良いことが明らかとなった。また低
入熱側で15KJ/cm未満の入熱になると、析出割れが領域
と、融合不良領域とが重なることが明らかとなった。一
方、融合不良の発生する領域は、通常TIG溶接法とホッ
トTIG溶接法で大きく異なり、また、開先形状及び溶接
姿勢でも異なる。従って、融合不良防止のための１層当
りの肉盛り高さの上限の限定はしないことにした。
試験結果を第２図に示す。これによると通常TIG溶接の
場合、析出割れは、１層当りの肉盛り高さが1mm以上で
あれば防止できることが明らかになった。また溶接入熱
の高い領域と、層厚さが高い領域にも側曲げ試験で割れ
が発生することが明らかとなった。この内高溶接入熱領
域での割れは、高温割れであり、これを防止するには40
KJ/cm以下にすれば良いことが明らかとなった。また低
入熱側で15KJ/cm未満の入熱になると、析出割れが領域
と、融合不良領域とが重なることが明らかとなった。一
方、融合不良の発生する領域は、通常TIG溶接法とホッ
トTIG溶接法で大きく異なり、また、開先形状及び溶接
姿勢でも異なる。従って、融合不良防止のための１層当
りの肉盛り高さの上限の限定はしないことにした。
以上の理由で、本発明の溶接条件範囲を溶接入熱15〜40
KJ/cm、溶接金属の１層当りの肉盛り高さを1mm以上とし
た。
KJ/cm、溶接金属の１層当りの肉盛り高さを1mm以上とし
た。
本発明により、Cr−Fe−Mo−Ni系耐熱合金厚板に用い
た、大電流、大溶着TIG溶接が可能となり、溶接能率が
大幅に向上すると共に、溶接継手の品質が向上し、Cr−
Fe−Mo−Ni系耐熱合金厚板溶接継手の性能が大幅に向上
し、大型容器の製造が低コストで可能となった。
た、大電流、大溶着TIG溶接が可能となり、溶接能率が
大幅に向上すると共に、溶接継手の品質が向上し、Cr−
Fe−Mo−Ni系耐熱合金厚板溶接継手の性能が大幅に向上
し、大型容器の製造が低コストで可能となった。
第１図は、厚板溶接継手の溶接金属硬さと、溶接入熱と
の関係、第２図は、側曲げ試験結果におよぼす溶接入熱
と肉盛り層厚さの関係を示す図である。
の関係、第２図は、側曲げ試験結果におよぼす溶接入熱
と肉盛り層厚さの関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】Cr−Fe−Mo−Ni系耐熱合金厚板のTIG溶接
法において、Cr−Fe−Mo−Ni系合金TIG溶接材料を用い
て、15〜40KJ/cmの溶接入熱で、かつ、溶接金属肉盛部
の一層当りの厚さが1mm以上であることを特徴とするTIG
溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1405988A JPH0798272B2 (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | Ｔｉｇ溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1405988A JPH0798272B2 (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | Ｔｉｇ溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01192481A JPH01192481A (ja) | 1989-08-02 |
| JPH0798272B2 true JPH0798272B2 (ja) | 1995-10-25 |
Family
ID=11850517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1405988A Expired - Lifetime JPH0798272B2 (ja) | 1988-01-25 | 1988-01-25 | Ｔｉｇ溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0798272B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105234532A (zh) * | 2015-10-23 | 2016-01-13 | 无锡明燕装备有限公司 | 一种钛换热器焊接工艺及其工装 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106735760A (zh) * | 2017-01-18 | 2017-05-31 | 安徽马钢工程技术集团有限公司 | 一种15CrMo耐热合金钢的焊接工艺 |
| CN110877139B (zh) * | 2019-12-04 | 2021-10-08 | 上海电气核电集团有限公司 | 消除哈氏合金焊缝未熔合缺陷的手工氩弧焊焊接工艺 |
-
1988
- 1988-01-25 JP JP1405988A patent/JPH0798272B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105234532A (zh) * | 2015-10-23 | 2016-01-13 | 无锡明燕装备有限公司 | 一种钛换热器焊接工艺及其工装 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01192481A (ja) | 1989-08-02 |
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