JPH0289546A - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
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- JPH0289546A JPH0289546A JP63240586A JP24058688A JPH0289546A JP H0289546 A JPH0289546 A JP H0289546A JP 63240586 A JP63240586 A JP 63240586A JP 24058688 A JP24058688 A JP 24058688A JP H0289546 A JPH0289546 A JP H0289546A
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- JP
- Japan
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- zirconia
- graphite
- continuous casting
- nozzle
- alumina
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
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- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 50
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/505—Rings, inserts or other means preventing external nozzle erosion by the slag
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、鋼の連続鋳造に用いられる浸漬ノズルに関
する。
する。
取鍋からタンデイツシュ、タンデイツシュからモールド
への溶鋼の注入は浸漬ノズルを介して行われる。浸漬ノ
ズルは通常アルミナ−黒鉛質材が用いられ、その構成は
第1図に示す如くアルミナ−黒鉛質材(以下AG)2で
形成された管の中を溶鋼流が流れるようにし、モールド
用パウダー4と直接接触する部分はジルコニア−黒鉛質
材(以下ZG)3で補強している。
への溶鋼の注入は浸漬ノズルを介して行われる。浸漬ノ
ズルは通常アルミナ−黒鉛質材が用いられ、その構成は
第1図に示す如くアルミナ−黒鉛質材(以下AG)2で
形成された管の中を溶鋼流が流れるようにし、モールド
用パウダー4と直接接触する部分はジルコニア−黒鉛質
材(以下ZG)3で補強している。
従来、ZG部のジルコニア原料としては安定化ジルコニ
アが使用されており、この安定化ジルコニアと黒鉛から
成るZG部は稼働面において、モールドパウダーによる
ジルコニアの脱安走化と細粒化流出により耐食性の向上
は望めないという問題があった。
アが使用されており、この安定化ジルコニアと黒鉛から
成るZG部は稼働面において、モールドパウダーによる
ジルコニアの脱安走化と細粒化流出により耐食性の向上
は望めないという問題があった。
この発明は上記従来の事情に鑑みてなされたものであっ
て、ジルコニアの細粒化、流出を抑えて高い耐食性が得
られる連続鋳造用ノズルを提供することを目的とする。
て、ジルコニアの細粒化、流出を抑えて高い耐食性が得
られる連続鋳造用ノズルを提供することを目的とする。
上記目的を達成するためにこの発明は以下の手段を採用
している。すなわち、鋼の連続鋳造に用いられるアルミ
ナ−黒鉛質浸漬ノズルにおいて、モールドパウダーと接
する部分に、ジルコニア50〜90重量%、黒鉛10〜
40重量%を含有したジルコニア−グラファイト質材料
を用い、上記ジルコニアは未安定化ジルコニアとライム
安定化ジルコニアが60/40〜90/10の比率で混
合されたものであることを特徴とする。
している。すなわち、鋼の連続鋳造に用いられるアルミ
ナ−黒鉛質浸漬ノズルにおいて、モールドパウダーと接
する部分に、ジルコニア50〜90重量%、黒鉛10〜
40重量%を含有したジルコニア−グラファイト質材料
を用い、上記ジルコニアは未安定化ジルコニアとライム
安定化ジルコニアが60/40〜90/10の比率で混
合されたものであることを特徴とする。
未安定化ジルコニアとライム安定化ジルコニアの比は耐
食性に与える影響が大きく、未安定化ジルコニアとライ
ム安定化ジルコニアの比が60/40〜90/10の範
囲でより良い結果が得られる。
食性に与える影響が大きく、未安定化ジルコニアとライ
ム安定化ジルコニアの比が60/40〜90/10の範
囲でより良い結果が得られる。
好ましくは、ZGの耐食性は未安定化ジルコニア/安定
化ジルコニアを80/20とすると最も良い耐食性を得
ることができる。ジルコニア原料中の未安定化ジルコニ
アは60〜90重量%が好ましく、未安定化ジルコニア
が60重量%よりも少ないと稼働面から安定化ジルコニ
アが細粒化、流出して組織をゆるめ、耐食性が低下する
。一方、未安定化ジルコニアが90重量%より多くなる
と、未安定化ジルコニアの使用中の体積変化現象により
組織がゆるむため、やはり耐食性が低下する。
化ジルコニアを80/20とすると最も良い耐食性を得
ることができる。ジルコニア原料中の未安定化ジルコニ
アは60〜90重量%が好ましく、未安定化ジルコニア
が60重量%よりも少ないと稼働面から安定化ジルコニ
アが細粒化、流出して組織をゆるめ、耐食性が低下する
。一方、未安定化ジルコニアが90重量%より多くなる
と、未安定化ジルコニアの使用中の体積変化現象により
組織がゆるむため、やはり耐食性が低下する。
また、ジルコニア原料の粒度構成としては、微粉部には
全て未安定化ジルコニアを使用し、粗粒部はライム安定
化ジルコニアと未安定化ジルコニアを混合して使用する
ことが望ましい。
全て未安定化ジルコニアを使用し、粗粒部はライム安定
化ジルコニアと未安定化ジルコニアを混合して使用する
ことが望ましい。
パウダーと接する部分に用いるジルコニア−黒鉛材質は
、ジルコニアを50〜90重量%、黒鉛を10〜40重
量%、残部をその他部加物とする。
、ジルコニアを50〜90重量%、黒鉛を10〜40重
量%、残部をその他部加物とする。
ジルコニア−黒鉛材質中の黒鉛が10重景%より少ない
と、耐熱衝撃性が低下し、40重景%より多くなると耐
酸化性が低下する。
と、耐熱衝撃性が低下し、40重景%より多くなると耐
酸化性が低下する。
本発明品と比較例としての従来品を第1表に示すジルコ
ニア−黒鉛質の配合物としてアルミナ−黒鉛質のノズル
本体のパウダーラインに配置して浸漬ノズルをアイソス
タティックプレス成形し、還元焼成した後、実機にて使
用した。その使用条件を第2表に、使用結果と併せて示
す。
ニア−黒鉛質の配合物としてアルミナ−黒鉛質のノズル
本体のパウダーラインに配置して浸漬ノズルをアイソス
タティックプレス成形し、還元焼成した後、実機にて使
用した。その使用条件を第2表に、使用結果と併せて示
す。
第1表 配合表
第 2 表 使用条件と結果
〔効 果〕
以上説明したようにこの発明は、未安定化ジルコニアと
ライム安定化ジルコニアを併用しているのでパウダーラ
インの耐食性が向上し、連続鋳造を安定して行える。
ライム安定化ジルコニアを併用しているのでパウダーラ
インの耐食性が向上し、連続鋳造を安定して行える。
第1図はアルミナ−黒鉛質浸漬ノズルおよび使用状況を
示す図である。
示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔1〕鋼の連続鋳造に用いられるアルミナ−黒鉛質浸漬
ノズルにおいて、モールドパウダーと接する部分に、ジ
ルコニア50〜90重量%、黒鉛10〜40重量%を含
有したジルコニア−グラファイト質材料を用い、上記ジ
ルコニアは未安定化ジルコニアとライム安定化ジルコニ
アが60/40〜90/10の比率で混合されたもので
あることを特徴とする連続鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63240586A JPH0289546A (ja) | 1988-09-26 | 1988-09-26 | 連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63240586A JPH0289546A (ja) | 1988-09-26 | 1988-09-26 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0289546A true JPH0289546A (ja) | 1990-03-29 |
Family
ID=17061717
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63240586A Pending JPH0289546A (ja) | 1988-09-26 | 1988-09-26 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0289546A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2240498A (en) * | 1990-01-23 | 1991-08-07 | Akechi Ceramics Kk | Molten steel pouring nozzle |
FR2670145A1 (fr) * | 1990-12-06 | 1992-06-12 | Vesuvius France Sa | Procede de coulage d'un fluide dans un moule, dispositif et piece pour le procede et le dispositif. |
-
1988
- 1988-09-26 JP JP63240586A patent/JPH0289546A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2240498A (en) * | 1990-01-23 | 1991-08-07 | Akechi Ceramics Kk | Molten steel pouring nozzle |
GB2240498B (en) * | 1990-01-23 | 1993-10-06 | Akechi Ceramics Kk | Molten steel pouring nozzle |
FR2670145A1 (fr) * | 1990-12-06 | 1992-06-12 | Vesuvius France Sa | Procede de coulage d'un fluide dans un moule, dispositif et piece pour le procede et le dispositif. |
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