JPH0289532A - チタン合金の恒温鍛造方法 - Google Patents
チタン合金の恒温鍛造方法Info
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- JPH0289532A JPH0289532A JP24372088A JP24372088A JPH0289532A JP H0289532 A JPH0289532 A JP H0289532A JP 24372088 A JP24372088 A JP 24372088A JP 24372088 A JP24372088 A JP 24372088A JP H0289532 A JPH0289532 A JP H0289532A
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- forging
- forged
- isothermal forging
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
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Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、チタン合金を恒温鍛造した際に、その機械的
性質を均一安定化できる恒温鍛造方法に関するものであ
る。
性質を均一安定化できる恒温鍛造方法に関するものであ
る。
(従来の技術)
例えばTi−10V−2Fe−3AI合金等のチタン合
金の精密鍛造品を製作するためには、恒温鍛造法による
のが有効であることは周知である。そし−ζ、この場合
最終鍛造比は10〜25%と低く抑えることが良いとさ
れてきた。
金の精密鍛造品を製作するためには、恒温鍛造法による
のが有効であることは周知である。そし−ζ、この場合
最終鍛造比は10〜25%と低く抑えることが良いとさ
れてきた。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、非常に複雑な形状の製品に鍛造する場合
、全ての部位にわたって10〜25%の鍛造比に制御す
ることは極めて困難であり、機械的性質がハラツクこと
になる。
、全ての部位にわたって10〜25%の鍛造比に制御す
ることは極めて困難であり、機械的性質がハラツクこと
になる。
本発明はこのような問題点に鑑みて成されたものであり
、機械的性質を均一安定化することのできる恒’/Fj
A鍛造方法を提供することを目的としている。
、機械的性質を均一安定化することのできる恒’/Fj
A鍛造方法を提供することを目的としている。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは上記問題点を解決するために、10〜25
%鍛造比の必要性を検討、研究すると共に、複雑な形状
の製品であっても均一安定化した機械的性質を得られる
恒温鍛造方法を研究した結果、次のような本発明方法を
完成させたのである。
%鍛造比の必要性を検討、研究すると共に、複雑な形状
の製品であっても均一安定化した機械的性質を得られる
恒温鍛造方法を研究した結果、次のような本発明方法を
完成させたのである。
すなわち本発明は、素材を予め50%以上の鍛造比で鍛
造して素形材と成し、その後該素形材を適宜の鍛造比で
恒温鍛造することを要旨とするチタン合金の恒温鍛造方
法である。
造して素形材と成し、その後該素形材を適宜の鍛造比で
恒温鍛造することを要旨とするチタン合金の恒温鍛造方
法である。
本発明において、素材を予め50%以上の鍛造比で鍛造
するのは、その後の恒温鍛造による鍛造比の如何にかか
わらず、製品の機械的性質を均一安定化するためである
。
するのは、その後の恒温鍛造による鍛造比の如何にかか
わらず、製品の機械的性質を均一安定化するためである
。
(実 施 例)
以下本発明方法の効果を確認するために行った実験の結
果について説明する。
果について説明する。
下記第1表に示す化学組成の■Ti−6AI−4V
(以下rTi−6−4」と略す)と、■Ti−17(T
Ti−17(Ti−5AI−25n−22r−4と、■
Ti−10V−2F−3AI (以下’Ti−102−
3」と略す)の3種のチタン合金を、夫々通常鍛造によ
り約20.50.80%のα−β鍛造比を与えた鍛伸棒
を製作した。そして、これら夫々の鍛伸棒より454m
m X t 29mm、454mm X t 85an
nの恒温鍛造用試験片を採取し、下記第2表に示す熱処
理を施工して機械加工した後、引張試験を行った。
(以下rTi−6−4」と略す)と、■Ti−17(T
Ti−17(Ti−5AI−25n−22r−4と、■
Ti−10V−2F−3AI (以下’Ti−102−
3」と略す)の3種のチタン合金を、夫々通常鍛造によ
り約20.50.80%のα−β鍛造比を与えた鍛伸棒
を製作した。そして、これら夫々の鍛伸棒より454m
m X t 29mm、454mm X t 85an
nの恒温鍛造用試験片を採取し、下記第2表に示す熱処
理を施工して機械加工した後、引張試験を行った。
次に、α−β温度領域で鍛造中一定温度に保持し、かつ
10− ’/secの鍛造速度で40%と80%のαβ
鍛造比を与えて恒温鍛造した。すなわち、前記したφ5
4mmXt29mm及び454mm X t 85mm
の試験片を夫々t 17mmに恒温鍛造したのである。
10− ’/secの鍛造速度で40%と80%のαβ
鍛造比を与えて恒温鍛造した。すなわち、前記したφ5
4mmXt29mm及び454mm X t 85mm
の試験片を夫々t 17mmに恒温鍛造したのである。
そして、これらの鍛造材より機械試験素材を採取して、
前記と同じ熱処理後機械加工し、引張試験を行った。
前記と同じ熱処理後機械加工し、引張試験を行った。
その結果を下記第3表〜第10表及び第1図〜第8図に
示す。
示す。
第2表試験条件(材質毎)
第3表 Ti−6−4合金 通常鍛造試験結果(熱処理
:960°C×2ト鰯1G、 700°c x2tr+
AC)第4表 Ti−6−4合金通常鍛造試験結果(熱
処理ニア00°CX2h→AC) ψ1.3υwr4’ : l(6%、’Jb%第5表 Ti−6−4■ +亘Al釘ち24式3寅糸古果(熱処
理: 900 ’CX2bベア00°CX2h→^C)
第6表Ti−6−4合金↑耐出lなM蜆果(久為タ凸理
ニア00°C×2h→八C)第9表 Ti−10−2−3合金 通常銘別山塙剣占果 (熱処理ニア60°CX1h−+讐CX5邸’CX8h
→AC)第10表 Ti−10−2−3合金恒温鍛造8
品絖占果引ビη1理: 760 ’CX1h−+匈C
1525°CX8h→八C)第7表 Ti−177合 金常鍛造試験結果 (りまたり8ユ理 : 800 °CX4h−+IC,
650°CX8h→八C)第8表Ti−17合金↑匡l
ソ眼姦結果(λ)を気り、理: 8oo c xj
h−+脅C,650’CX8h→八C)第1図及び第2
図は第3表及び第5表に、第3図及び第4図は第4表及
び第6表に、また第5図及び第6図は第7表及び第8表
に、更に第7図及び第8図は第9表及び第10表に夫々
対応する図面である。
:960°C×2ト鰯1G、 700°c x2tr+
AC)第4表 Ti−6−4合金通常鍛造試験結果(熱
処理ニア00°CX2h→AC) ψ1.3υwr4’ : l(6%、’Jb%第5表 Ti−6−4■ +亘Al釘ち24式3寅糸古果(熱処
理: 900 ’CX2bベア00°CX2h→^C)
第6表Ti−6−4合金↑耐出lなM蜆果(久為タ凸理
ニア00°C×2h→八C)第9表 Ti−10−2−3合金 通常銘別山塙剣占果 (熱処理ニア60°CX1h−+讐CX5邸’CX8h
→AC)第10表 Ti−10−2−3合金恒温鍛造8
品絖占果引ビη1理: 760 ’CX1h−+匈C
1525°CX8h→八C)第7表 Ti−177合 金常鍛造試験結果 (りまたり8ユ理 : 800 °CX4h−+IC,
650°CX8h→八C)第8表Ti−17合金↑匡l
ソ眼姦結果(λ)を気り、理: 8oo c xj
h−+脅C,650’CX8h→八C)第1図及び第2
図は第3表及び第5表に、第3図及び第4図は第4表及
び第6表に、また第5図及び第6図は第7表及び第8表
に、更に第7図及び第8図は第9表及び第10表に夫々
対応する図面である。
これら表及び図面より次の事が明らかである。
■ 引張強さ(TS)は通常鍛造の場合(第3.4.7
.9表)、鍛造比の影響をほとんど受けないが、恒温鍛
造(第5.6.8.10表)では恒温鍛造比と共に低下
する。しかし、この傾向は、素材の通常鍛造比が小さい
ほど大きい。
.9表)、鍛造比の影響をほとんど受けないが、恒温鍛
造(第5.6.8.10表)では恒温鍛造比と共に低下
する。しかし、この傾向は、素材の通常鍛造比が小さい
ほど大きい。
■ 絞り(RA)は、通常鍛造比、恒温鍛造比の増加と
共に向上する傾向にある(第3〜第10表)。そしてそ
の効果は、通常鍛造の方が大きく、恒温鍛造後の絞りは
、素材の鍛造比の影響を強く受ける。
共に向上する傾向にある(第3〜第10表)。そしてそ
の効果は、通常鍛造の方が大きく、恒温鍛造後の絞りは
、素材の鍛造比の影響を強く受ける。
更に本発明者らの実験によれば、
■ 上記機械的性質の通常鍛造と恒温鍛造による変化は
、これら鍛造に伴うプライマリ−α組織のアスペクト比
と粒径の変化によること。
、これら鍛造に伴うプライマリ−α組織のアスペクト比
と粒径の変化によること。
■ 通常鍛造によるミクロ組織の異方性は、恒温鍛造に
より、著しく軽減され、異方性の少ない安定した機械的
性質を得ることができること。
より、著しく軽減され、異方性の少ない安定した機械的
性質を得ることができること。
を確認している。
(発明の効果)
以上説明したように本発明方法によれば、チタン合金に
より複雑形状の製品を恒温鍛造する際に、均一安定した
機械的性質を与えることができるという効果を有する。
より複雑形状の製品を恒温鍛造する際に、均一安定した
機械的性質を与えることができるという効果を有する。
添付図面は本発明の実験結果を示すもので、第1図及び
第2図は第3表及び第5表に、第3図及び第4図は第4
表及び第6表に、また第5図及び第6図は第7表及び第
8表に、更に第7図及び第8図は第9表及び第1O表に
夫々対応する図面である。 4s良 (γ) 捩 1を 嘱)
第2図は第3表及び第5表に、第3図及び第4図は第4
表及び第6表に、また第5図及び第6図は第7表及び第
8表に、更に第7図及び第8図は第9表及び第1O表に
夫々対応する図面である。 4s良 (γ) 捩 1を 嘱)
Claims (1)
- (1)素材を予め50%以上の鍛造比で鍛造して素形材
と成し、その後該素形材を適宜の鍛造比で恒温鍛造する
ことを特徴とするチタン合金の恒温鍛造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24372088A JPH0289532A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | チタン合金の恒温鍛造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24372088A JPH0289532A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | チタン合金の恒温鍛造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0289532A true JPH0289532A (ja) | 1990-03-29 |
Family
ID=17107987
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24372088A Pending JPH0289532A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | チタン合金の恒温鍛造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0289532A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102151773A (zh) * | 2010-11-29 | 2011-08-17 | 张琴 | 一种钛合金复杂构件加工工艺 |
JP2012502803A (ja) * | 2008-09-22 | 2012-02-02 | スネクマ | チタン合金熱機械的部品の鍛造方法 |
CN114226616A (zh) * | 2021-10-29 | 2022-03-25 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种tb17钛合金等温锻造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62286640A (ja) * | 1986-06-03 | 1987-12-12 | Nippon Steel Corp | チタン合金の鍛造法 |
-
1988
- 1988-09-27 JP JP24372088A patent/JPH0289532A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62286640A (ja) * | 1986-06-03 | 1987-12-12 | Nippon Steel Corp | チタン合金の鍛造法 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012502803A (ja) * | 2008-09-22 | 2012-02-02 | スネクマ | チタン合金熱機械的部品の鍛造方法 |
CN102151773A (zh) * | 2010-11-29 | 2011-08-17 | 张琴 | 一种钛合金复杂构件加工工艺 |
CN114226616A (zh) * | 2021-10-29 | 2022-03-25 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种tb17钛合金等温锻造方法 |
CN114226616B (zh) * | 2021-10-29 | 2023-03-14 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种tb17钛合金等温锻造方法 |
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