JPH0280813A - 複層鉄銅鉛系合金軸受材料 - Google Patents
複層鉄銅鉛系合金軸受材料Info
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- JPH0280813A JPH0280813A JP63230858A JP23085888A JPH0280813A JP H0280813 A JPH0280813 A JP H0280813A JP 63230858 A JP63230858 A JP 63230858A JP 23085888 A JP23085888 A JP 23085888A JP H0280813 A JPH0280813 A JP H0280813A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はすべり軸受などの摺動部分に好適な鉄銅系合金
摺動材料の改良に関する。
摺動材料の改良に関する。
[従来の技術]
従来の鉄銅系合金軸受vJ利は、裏金なしのソリッドタ
イプで合金粉末を圧粉成形しかつ焼結して得られた軸受
材料が主として使用されている。また、近年、鋼の上に
直接に鉄銅系合金粉末を散布しかつその焼結及び圧延を
繰返してバイメタル状の軸受材料が開発されつつある。
イプで合金粉末を圧粉成形しかつ焼結して得られた軸受
材料が主として使用されている。また、近年、鋼の上に
直接に鉄銅系合金粉末を散布しかつその焼結及び圧延を
繰返してバイメタル状の軸受材料が開発されつつある。
[発明が解決しJ:うとする課題]
従来の鉄銅系合金軸受月利は主としてソリッドタイプて
・あり、耐荷重性が強く要求される軸受材料としては強
度が不充分であった。そこで、鋼裏金と鉄銅鉛系の焼結
合金とから成るバイメタル構造にして耐荷重性を向」二
させる方法が考えられているが、鋼裏金の土に直接に鉄
銅系合金粉末を散布した場合は焼結温度が700〜90
0℃の条件では充分な接着力が得られず、特に鉛の含有
量が多くなるほど接着力は弱くなる。また、焼結温度を
1000〜1150℃の条件にすると、鋼裏金と焼結合
金との間の接着強さは向上するが、鉛が粗大化して潤滑
性が低下する問題があった。
・あり、耐荷重性が強く要求される軸受材料としては強
度が不充分であった。そこで、鋼裏金と鉄銅鉛系の焼結
合金とから成るバイメタル構造にして耐荷重性を向」二
させる方法が考えられているが、鋼裏金の土に直接に鉄
銅系合金粉末を散布した場合は焼結温度が700〜90
0℃の条件では充分な接着力が得られず、特に鉛の含有
量が多くなるほど接着力は弱くなる。また、焼結温度を
1000〜1150℃の条件にすると、鋼裏金と焼結合
金との間の接着強さは向上するが、鉛が粗大化して潤滑
性が低下する問題があった。
そこで、本発明は、複層構造を有し、優れた耐荷重性を
発揮づると共に鉛を比較的多く含有して非焼付性を向上
させ且つ焼結温度が700〜900℃でら鋼裏金と焼結
合金との間に高い接着強さが得られる複層鉄銅鉛系合金
軸受材料を提供することを目的とする。
発揮づると共に鉛を比較的多く含有して非焼付性を向上
させ且つ焼結温度が700〜900℃でら鋼裏金と焼結
合金との間に高い接着強さが得られる複層鉄銅鉛系合金
軸受材料を提供することを目的とする。
[課題を解決するための手段]
この目的を達成するため、本発明による複層鉄銅鉛系合
金軸受材料は、鋼裏金と、鉄(「e)を主成分とする鉄
銅(Fe−Cu)系焼結合金とから成るバイメタル状軸
受材料に於いて、前記鋼裏金及び前記(Fe−Cu)系
焼結合金の間に厚さ2〜20μmの銅(Cu)メッキ層
を存在させることを特徴とする。また、前記Fe−Cu
系焼結合金の成分はFeを主成分として銅(CLJ)1
0〜40重量%、スズ(Sn)1〜7重量%、鉛(Pb
)10〜40重量%、リン(P)0.5重量%以下から
成り、他に第1種添加元素として黒鉛0.5〜4.0重
量%、第2種添加元素として亜鉛(Zn)、ニッケル(
N i ) 、ホウ素([3)のうち少なくとも1種を
5重量%以Fを含有することを特徴する。そして、鋼裏
金とFe−Cu系焼結合金の間にCUメッキ層が形成さ
れ、このCUメッキ層は鋼裏金にCuを予め2〜20μ
mの厚さにメッキしておき、その上にFe−Cu系合金
の粉末を散布し、焼結などの工程を経て焼結合金を作る
ことによって形成される。
金軸受材料は、鋼裏金と、鉄(「e)を主成分とする鉄
銅(Fe−Cu)系焼結合金とから成るバイメタル状軸
受材料に於いて、前記鋼裏金及び前記(Fe−Cu)系
焼結合金の間に厚さ2〜20μmの銅(Cu)メッキ層
を存在させることを特徴とする。また、前記Fe−Cu
系焼結合金の成分はFeを主成分として銅(CLJ)1
0〜40重量%、スズ(Sn)1〜7重量%、鉛(Pb
)10〜40重量%、リン(P)0.5重量%以下から
成り、他に第1種添加元素として黒鉛0.5〜4.0重
量%、第2種添加元素として亜鉛(Zn)、ニッケル(
N i ) 、ホウ素([3)のうち少なくとも1種を
5重量%以Fを含有することを特徴する。そして、鋼裏
金とFe−Cu系焼結合金の間にCUメッキ層が形成さ
れ、このCUメッキ層は鋼裏金にCuを予め2〜20μ
mの厚さにメッキしておき、その上にFe−Cu系合金
の粉末を散布し、焼結などの工程を経て焼結合金を作る
ことによって形成される。
[作用1
次に、本発明の軸受材料の成分含有範囲と銅メッキ層の
厚さの限定理由を述べる。
厚さの限定理由を述べる。
イ) 銅メッキ層の厚さ=2〜20μm該層の厚さが2
μm未満であると、鋼裏金ど焼結合金との接着強さが不
充分であり、また20μmを超えると、強度の低い層が
厚すぎるために材料全体の強度が低下し、また製造コス
i〜の増大をもたらす。
μm未満であると、鋼裏金ど焼結合金との接着強さが不
充分であり、また20μmを超えると、強度の低い層が
厚すぎるために材料全体の強度が低下し、また製造コス
i〜の増大をもたらす。
口) 銅(Cu)含有範囲:10〜400〜40重量%
銅含有量量%未満であると、焼結不足となり、必要な靭
性が得られず、接着強さも低下する。また40重量%を
超えると、合金強さの低下となり、材料コストも」二胃
する。
銅含有量量%未満であると、焼結不足となり、必要な靭
性が得られず、接着強さも低下する。また40重量%を
超えると、合金強さの低下となり、材料コストも」二胃
する。
ハ) スズ(Sn)含有範囲=1〜7重量%スズ含有吊
含有量量%未満では、焼粘土二) ホ) へ) ト) 足及び銅相の強度が低下し、また7重量%を超えると、
銅相が脆弱となり、材料コストも上昇する。
含有量量%未満では、焼粘土二) ホ) へ) ト) 足及び銅相の強度が低下し、また7重量%を超えると、
銅相が脆弱となり、材料コストも上昇する。
リン(P)含有範囲:0.5重間%以下リン含有量が0
.5重量%を超えると、銅相が脆弱となる。
.5重量%を超えると、銅相が脆弱となる。
鉛(Pb)含有範囲:10〜40重量%鉛含有量が10
重量%未満では、潤滑性及び非焼付性が不足し、また4
0重量%を超えると、鋼裏金と合金との接着強さ及び合
金全体の強度が極端に低下する。
重量%未満では、潤滑性及び非焼付性が不足し、また4
0重量%を超えると、鋼裏金と合金との接着強さ及び合
金全体の強度が極端に低下する。
黒鉛(Gr)含有量二0.5〜4重量%黒鉛含有量が0
.5重量%未満では、境界潤滑状態で潤滑性が不足し、
また4重量%を超えると、合金強度が極端に低下する。
.5重量%未満では、境界潤滑状態で潤滑性が不足し、
また4重量%を超えると、合金強度が極端に低下する。
亜鉛(Zn)、ニッケル(N i ) 、ホウ素(B)
のうち少なくとも1種の含有@:5重量%以下 これはマトリックス中の銅相を更に強化する場合に含有
させ、それが5重量%を超えるど銅相が脆弱となる。
のうち少なくとも1種の含有@:5重量%以下 これはマトリックス中の銅相を更に強化する場合に含有
させ、それが5重量%を超えるど銅相が脆弱となる。
[実施例]
次に、本発明の詳細な説明する。
銅が2〜20μmの厚さに表面メッキされた鋼板」−に
、第1表に示す成分の粉末を散布し、水素窒素気流中の
還元雰囲気炉内で約700〜9゜O℃の温庶で約10〜
30分間焼結し、その後この焼結複合月をロール間に通
しで圧下率約3〜20 % −C)l: ’il シT
L+: % シ、層内frJi1.6#及び合金層)
IノO,/mtnを右づるバイメタル形状をした複層鉄
銅鉛系合金軸受月利を作成し、試料1がら試料8までの
試料を得た。これら試料では銅メッキ層の厚さは約8μ
mであった。なお、必要に応じて前記焼結及び圧延を必
要回数だけ繰返7エ程を備えてbよいことはもらろんで
ある。
、第1表に示す成分の粉末を散布し、水素窒素気流中の
還元雰囲気炉内で約700〜9゜O℃の温庶で約10〜
30分間焼結し、その後この焼結複合月をロール間に通
しで圧下率約3〜20 % −C)l: ’il シT
L+: % シ、層内frJi1.6#及び合金層)
IノO,/mtnを右づるバイメタル形状をした複層鉄
銅鉛系合金軸受月利を作成し、試料1がら試料8までの
試料を得た。これら試料では銅メッキ層の厚さは約8μ
mであった。なお、必要に応じて前記焼結及び圧延を必
要回数だけ繰返7エ程を備えてbよいことはもらろんで
ある。
また、上記しlcようにして得られた本発明の軸受+A
I’lど比較するために、比較例として、第1表に小
ずように本発明の成分含有範囲外の含有量を右Jる合金
層を、鋼板上の厚さ約8μmの銅鍍金層」二に上記した
試料1〜8と同じ製造条件で、軸受材料を作製し、試料
9〜試料12を得た。更に、比較例として、第1表に示
すように本発明の成分含有範囲内の含有量を有する合金
層を、銅メッキ層のない鋼板上に、上記した実施例と同
じ製造条件で、軸受材料を作製し、試料13及び試料1
/1を得た。
I’lど比較するために、比較例として、第1表に小
ずように本発明の成分含有範囲外の含有量を右Jる合金
層を、鋼板上の厚さ約8μmの銅鍍金層」二に上記した
試料1〜8と同じ製造条件で、軸受材料を作製し、試料
9〜試料12を得た。更に、比較例として、第1表に示
すように本発明の成分含有範囲内の含有量を有する合金
層を、銅メッキ層のない鋼板上に、上記した実施例と同
じ製造条件で、軸受材料を作製し、試料13及び試料1
/1を得た。
このようにして得た試料1〜14を用いて、まずそれぞ
れの軸受材料の機械的性質、叩ち引張強さ、鋼裏金層と
焼結合金層との接着強さ及び合金硬さを試験し、その結
果を第2表に示す。この場合、鋼裏金層と焼結合金層と
の接着強さの試験方法は、各試料から採取した幅B(卿
)の裏金層付軸受合金板(バイメタル状平板)の軸受台
金側の外表面と裏側の外表面とから接着境界面に達する
2本の平行溝を切り込み、両溝間の間隔をL(ax)と
して試験片の両端をつかんで引張り、裏金と軸受台金部
とが破断したときの引張荷重(Kg)を接着部面積BX
I−(s2)で除算して求めたものである。
れの軸受材料の機械的性質、叩ち引張強さ、鋼裏金層と
焼結合金層との接着強さ及び合金硬さを試験し、その結
果を第2表に示す。この場合、鋼裏金層と焼結合金層と
の接着強さの試験方法は、各試料から採取した幅B(卿
)の裏金層付軸受合金板(バイメタル状平板)の軸受台
金側の外表面と裏側の外表面とから接着境界面に達する
2本の平行溝を切り込み、両溝間の間隔をL(ax)と
して試験片の両端をつかんで引張り、裏金と軸受台金部
とが破断したときの引張荷重(Kg)を接着部面積BX
I−(s2)で除算して求めたものである。
第2表から明らかなように、本発明品(試料1〜8)で
は、銅メッキ層を鋼裏金と合金層の間に存在されること
により、銅メッキ層のない比較例(試料13及び14)
と比較して、接着強さが大幅に向上されたことが分かる
。また、銅メッキ層は存在するが銅含有量が8重量%と
本発明の上限量よりも少ない参考例の試料12では、接
着強さが低く、逆に銅含有量が48重量%と本発明の上
限量よりも多い参考例の試料11では合金硬さが低下し
ており且つコス1〜も高くなる。
は、銅メッキ層を鋼裏金と合金層の間に存在されること
により、銅メッキ層のない比較例(試料13及び14)
と比較して、接着強さが大幅に向上されたことが分かる
。また、銅メッキ層は存在するが銅含有量が8重量%と
本発明の上限量よりも少ない参考例の試料12では、接
着強さが低く、逆に銅含有量が48重量%と本発明の上
限量よりも多い参考例の試料11では合金硬さが低下し
ており且つコス1〜も高くなる。
さらに、上記した試料1〜14を用いて、軸受特性を調
べるための焼付試験を行い、その結果を第3表に示す。
べるための焼付試験を行い、その結果を第3表に示す。
この焼付試験に際して、まず試料1〜14のそれぞれか
ら第1図及び第2図に示すような試験片1を作製し、こ
れら試験片1を第3図に示す試験装置2で試験した。こ
の試験装置2は、その潤滑剤槽3内に潤滑剤(オイル)
4を満たし、潤滑剤槽3内にその底部から回転軸5を突
出させ且つ回転軸5の上部に試験片相手部材6を取付け
、一方潤滑剤槽3の上方には、上方から葡重を受ける試
験片押え7を配置し、試験片押え7の下部に上記した試
験片1を取付けて試験片1を試験片相手部材6に押圧し
、回転軸5の回転により試験片1及び試験片相手部材6
の間の摺動面において焼付試験を調べた。なお、試験片
押え7には試験片1の温度を測定するための熱雷対差込
み穴8を設けた。このような試験装置2を用いて、第4
表の試験条件により第4図に示す累積負荷方法で焼付試
験を行った。この焼付試験では、軸受背面温度が200
℃を越えた時の荷重を焼付発生時の最大面圧とした。
ら第1図及び第2図に示すような試験片1を作製し、こ
れら試験片1を第3図に示す試験装置2で試験した。こ
の試験装置2は、その潤滑剤槽3内に潤滑剤(オイル)
4を満たし、潤滑剤槽3内にその底部から回転軸5を突
出させ且つ回転軸5の上部に試験片相手部材6を取付け
、一方潤滑剤槽3の上方には、上方から葡重を受ける試
験片押え7を配置し、試験片押え7の下部に上記した試
験片1を取付けて試験片1を試験片相手部材6に押圧し
、回転軸5の回転により試験片1及び試験片相手部材6
の間の摺動面において焼付試験を調べた。なお、試験片
押え7には試験片1の温度を測定するための熱雷対差込
み穴8を設けた。このような試験装置2を用いて、第4
表の試験条件により第4図に示す累積負荷方法で焼付試
験を行った。この焼付試験では、軸受背面温度が200
℃を越えた時の荷重を焼付発生時の最大面圧とした。
第3表に示す試験結果から、本発明品の非焼付性は、鉛
25重量%を含有する実施例(試料1〜5)及び鉛15
重量%とし旧つ黒鉛1重量%を添加した実施例(試料6
〜8)のいずれにおいても鉛5重量%と本発明の下限量
よりも少量に含有する比較例(試料9及び10)と比較
して大幅に優れていることが分かる。また、銅の8重量
%と本発明の下限量よりも少量にし且つ鉄を多くした比
較例(試料12)と比較しても本発明品の非焼付性は優
れている。また、銅を48重量%と本発明の上限量より
も多量に含有して鉄量が少ないと非焼付性は良好である
が、第2表に示されるように合金層の硬度が低下するの
で不可である。
25重量%を含有する実施例(試料1〜5)及び鉛15
重量%とし旧つ黒鉛1重量%を添加した実施例(試料6
〜8)のいずれにおいても鉛5重量%と本発明の下限量
よりも少量に含有する比較例(試料9及び10)と比較
して大幅に優れていることが分かる。また、銅の8重量
%と本発明の下限量よりも少量にし且つ鉄を多くした比
較例(試料12)と比較しても本発明品の非焼付性は優
れている。また、銅を48重量%と本発明の上限量より
も多量に含有して鉄量が少ないと非焼付性は良好である
が、第2表に示されるように合金層の硬度が低下するの
で不可である。
第3表
[発明の効果]
以上説明したように、本発明による複層鉄銅鉛系合金軸
受材料は、鋼裏金と焼結合金との間に銅メッキ層を存在
させたことにより接着強度が大幅に改善され、またこれ
によって鉛の添加による接着強さの低下が少なく、鉛を
比較的多量に含有できるために非焼付性も改善される。
受材料は、鋼裏金と焼結合金との間に銅メッキ層を存在
させたことにより接着強度が大幅に改善され、またこれ
によって鉛の添加による接着強さの低下が少なく、鉛を
比較的多量に含有できるために非焼付性も改善される。
特に、従来のバイメタル系材料(例えば特開昭52−6
8805号公報)を改良し、該バイメタルの中間に銅メ
ッキ層を2−20μm施ずど、鋼との接着強度を向上し
、鉛が多く含有できる(接着強度が低下しない)軸受特
性上極めて優れた作用効果を奏するものである。
8805号公報)を改良し、該バイメタルの中間に銅メ
ッキ層を2−20μm施ずど、鋼との接着強度を向上し
、鉛が多く含有できる(接着強度が低下しない)軸受特
性上極めて優れた作用効果を奏するものである。
第1図は焼付試験に用いた試験片の正面図であり、第2
図は第1図の■−■線に沿った断面図であり、第3図は
焼付試験装置の要部断面図であり、第4図は焼付試験に
おt−Jる累積負荷状態を示す線図である。
図は第1図の■−■線に沿った断面図であり、第3図は
焼付試験装置の要部断面図であり、第4図は焼付試験に
おt−Jる累積負荷状態を示す線図である。
Claims (5)
- (1)鋼裏金と、鉄を主成分とする鉄銅鉛系焼結合金と
から成るバイメタル状軸受材料に於いて、前記鋼裏金及
び前記鉄銅鉛系焼結合金の間に厚さ2〜20μmの銅メ
ッキ層を存在させることを特徴とする複層鉄銅鉛系合金
軸受材料。 - (2)前記鉄銅鉛系焼結合金の成分が銅10〜40重量
%、スズ1〜7重量%、鉛10〜40重量%、リン0.
5重量%以下、残部鉄からなることを特徴とする特許請
求の範囲第1項記載の複層鉄銅鉛系合金軸受材料。 - (3)前記鉄銅鉛系焼結合金の成分が銅10〜40重量
%、スズ1〜7重量%、鉛10〜40重量%、リン0.
5重量%以下、黒鉛0.5〜4重量%、残部鉄から成る
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の複層鉄銅
鉛系合金軸受材料。 - (4)前記鉄銅鉛系焼結合金の成分が銅10〜40重量
%、スズ1〜7重量%、鉛10〜40重量%、リン0.
5重量%以下、亜鉛とニッケルとホウ素のうち少なくと
も1種を5重量%以下、残り鉄から成ることを特徴とす
る特許請求の範囲第1項記載の複層鉄銅鉛系合金軸受材
料。 - (5)前記鉄銅鉛系焼結合金の成分が、銅10〜40重
量%、スズ1〜7重量%、鉛10〜40重量%、リン0
.5重量%以下、黒鉛0.5〜4重量%、亜鉛とニッケ
ルとホウ素のうち少なくとも1種を5重量%以下、残り
鉄から成ることを特徴とする特許請求の範囲第1項記載
の複層鉄銅鉛系合金軸受材料。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63230858A JP2551981B2 (ja) | 1988-09-14 | 1988-09-14 | 複層鉄銅鉛系合金軸受材料 |
US07/396,393 US4959274A (en) | 1988-09-14 | 1989-08-21 | Multilayered iron-copper-lead alloy bearing material |
GB8920237A GB2223280B (en) | 1988-09-14 | 1989-09-07 | Sliding material |
KR8912958A KR920009816B1 (en) | 1988-09-14 | 1989-09-07 | Multilayered iron-copper-lead alloy bearing material |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63230858A JP2551981B2 (ja) | 1988-09-14 | 1988-09-14 | 複層鉄銅鉛系合金軸受材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0280813A true JPH0280813A (ja) | 1990-03-20 |
JP2551981B2 JP2551981B2 (ja) | 1996-11-06 |
Family
ID=16914407
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63230858A Expired - Lifetime JP2551981B2 (ja) | 1988-09-14 | 1988-09-14 | 複層鉄銅鉛系合金軸受材料 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4959274A (ja) |
JP (1) | JP2551981B2 (ja) |
KR (1) | KR920009816B1 (ja) |
GB (1) | GB2223280B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018197387A (ja) * | 2017-05-25 | 2018-12-13 | 新日鐵住金株式会社 | 摺動部材、及び、摺動部材の製造方法 |
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US5952114A (en) * | 1995-03-31 | 1999-09-14 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Functional copper skin film |
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GB2307917B (en) * | 1995-12-08 | 1999-03-17 | Hitachi Powdered Metals | Manufacturing process of sintered iron alloy improved in machinability,mixed powder for manufacturing modification of iron alloy and iron alloy product |
JP3168538B2 (ja) * | 1997-04-19 | 2001-05-21 | チャン リー ウー | 滑りベアリング及びその製造方法 |
JP2001240933A (ja) * | 2000-02-29 | 2001-09-04 | Daido Metal Co Ltd | 銅系摺動材料、その製造方法およびすべり軸受材料、その製造方法 |
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CN102588428B (zh) * | 2005-01-05 | 2014-12-10 | Ntn株式会社 | 流体润滑轴承装置和具有其的电机 |
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-
1988
- 1988-09-14 JP JP63230858A patent/JP2551981B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-08-21 US US07/396,393 patent/US4959274A/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-09-07 KR KR8912958A patent/KR920009816B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-09-07 GB GB8920237A patent/GB2223280B/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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Publication number | Publication date |
---|---|
GB2223280B (en) | 1992-09-30 |
KR920009816B1 (en) | 1992-10-22 |
GB8920237D0 (en) | 1989-10-18 |
JP2551981B2 (ja) | 1996-11-06 |
KR900004955A (ko) | 1990-04-13 |
US4959274A (en) | 1990-09-25 |
GB2223280A (en) | 1990-04-04 |
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