JPH0261050B2 - - Google Patents
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- JPH0261050B2 JPH0261050B2 JP57120831A JP12083182A JPH0261050B2 JP H0261050 B2 JPH0261050 B2 JP H0261050B2 JP 57120831 A JP57120831 A JP 57120831A JP 12083182 A JP12083182 A JP 12083182A JP H0261050 B2 JPH0261050 B2 JP H0261050B2
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 25
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 5
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は系統無効電力制御装置に関し、特に自
励式インバータで直流連系される装置の交流系統
の無効電力を制御しようとするものである。
励式インバータで直流連系される装置の交流系統
の無効電力を制御しようとするものである。
従来この種の装置として第１図に示すものがあ
つた。図において１Ａは系統Ａに接続される負荷
時タツプ切換器付変圧器、２Ａはこの負荷時タツ
プ切換付変圧器１Ａに接続される自励式インバー
タ、３Ａは系統Ａの電圧を検出するPT、４Ａは
系統Ａの電流を検出するCT、５ＡはPT３Ａ及び
CT４Ａの検出出力を受けて系統Ａの無効電力を
演算する無効電力検出装置、６Ａはこの無効電力
検出装置５Ａの出力端に得られる系統Ａの無効電
力量を基準信号QAと等しくなるように制御する
無効電力制御装置、７Ａは自励式インバータ２Ａ
の直流端子間電圧を検出する直流電圧検出器、８
Ａは無効電力制御装置６Ａの出力信号を電圧基準
信号として受けて、これと一致するように直流電
圧検出器７Ａによつて検出される直流電圧を制御
する電圧制御装置、９Ａはこの電圧制御装置８Ａ
の出力信号により、系統Ａの電圧の位相に対して
自励式インバータ２Ａの交流電圧の位相を制御す
る位相制御装置である。
つた。図において１Ａは系統Ａに接続される負荷
時タツプ切換器付変圧器、２Ａはこの負荷時タツ
プ切換付変圧器１Ａに接続される自励式インバー
タ、３Ａは系統Ａの電圧を検出するPT、４Ａは
系統Ａの電流を検出するCT、５ＡはPT３Ａ及び
CT４Ａの検出出力を受けて系統Ａの無効電力を
演算する無効電力検出装置、６Ａはこの無効電力
検出装置５Ａの出力端に得られる系統Ａの無効電
力量を基準信号QAと等しくなるように制御する
無効電力制御装置、７Ａは自励式インバータ２Ａ
の直流端子間電圧を検出する直流電圧検出器、８
Ａは無効電力制御装置６Ａの出力信号を電圧基準
信号として受けて、これと一致するように直流電
圧検出器７Ａによつて検出される直流電圧を制御
する電圧制御装置、９Ａはこの電圧制御装置８Ａ
の出力信号により、系統Ａの電圧の位相に対して
自励式インバータ２Ａの交流電圧の位相を制御す
る位相制御装置である。
また１Ｂは系統Ｂに接続される負荷時タツプ切
換器付変圧器、２Ｂはこの負荷時タツプ切換器付
変圧器１Ｂに接続される自励式インバータ、３Ｂ
は系統Ｂの電圧を検出するPT、４Ｂは系統Ｂの
電流を検出するCT、５ＢはPT３Ｂ及びCT４Ｂ
の検出出力を受けて系統Ｂの有効電力を演算する
有効電力検出装置、６Ｂはこの有効電力検出装置
５Ｂの出力端に得られる系統Ｂの有効電力量を基
準信号PBと等しくなるように制御する有効電力
制御装置、７Ｂはこの有効電力制御装置６Ｂの出
力信号により系統Ｂの電圧の位相に対して自励式
インバータ２Ｂの交流電圧の位相を制御する位相
制御装置である。
換器付変圧器、２Ｂはこの負荷時タツプ切換器付
変圧器１Ｂに接続される自励式インバータ、３Ｂ
は系統Ｂの電圧を検出するPT、４Ｂは系統Ｂの
電流を検出するCT、５ＢはPT３Ｂ及びCT４Ｂ
の検出出力を受けて系統Ｂの有効電力を演算する
有効電力検出装置、６Ｂはこの有効電力検出装置
５Ｂの出力端に得られる系統Ｂの有効電力量を基
準信号PBと等しくなるように制御する有効電力
制御装置、７Ｂはこの有効電力制御装置６Ｂの出
力信号により系統Ｂの電圧の位相に対して自励式
インバータ２Ｂの交流電圧の位相を制御する位相
制御装置である。
次に動作について説明する。先ず自励式インバ
ータ２Ａ，２Ｂは図示していないが直流端子間に
直流電圧の平滑用コンデンサを有し、主サイリス
タを強制的に消弧するための補助サイリスタ及び
転流リアクトルと、コンデンサと、主サイリスタ
と逆並列に接続された帰還用ダイオードとを有す
るそれ自体公知の電圧形インバータで構成されて
いる。
ータ２Ａ，２Ｂは図示していないが直流端子間に
直流電圧の平滑用コンデンサを有し、主サイリス
タを強制的に消弧するための補助サイリスタ及び
転流リアクトルと、コンデンサと、主サイリスタ
と逆並列に接続された帰還用ダイオードとを有す
るそれ自体公知の電圧形インバータで構成されて
いる。
系統Ａの無効電力制御は次のようにして行う。
簡単のため、変圧器１Ａの１次電圧及び２次電圧
が等しいとし、この変圧器１Ａのリアクタンス値
をXLAとする。系統Ａの電圧をVSA、インバータ
２Ａの交流電圧をVIA、直流電圧をEdとし、変圧
器１Ａの抵抗分を無視すると、系統Ａの電流ISA
は次式のようになる。
簡単のため、変圧器１Ａの１次電圧及び２次電圧
が等しいとし、この変圧器１Ａのリアクタンス値
をXLAとする。系統Ａの電圧をVSA、インバータ
２Ａの交流電圧をVIA、直流電圧をEdとし、変圧
器１Ａの抵抗分を無視すると、系統Ａの電流ISA
は次式のようになる。
I〓SA＝V〓SA−V〓IA／jXLA ……(1)
系統Ａの電圧VSAとインバータ２Ａの交流電圧
VIAの位相が同じとすれば、系統Ａの電流ISAは、
VSA＞VIAのときには90゜遅れ、VSA＜VS2のときに
は90°進みとなり、インバータ２Ａの交流電圧VIA
の大きさを変えることにより、系統Ａの遅相ある
いは進相の無効電力を制御することができる。
VIAの位相が同じとすれば、系統Ａの電流ISAは、
VSA＞VIAのときには90゜遅れ、VSA＜VS2のときに
は90°進みとなり、インバータ２Ａの交流電圧VIA
の大きさを変えることにより、系統Ａの遅相ある
いは進相の無効電力を制御することができる。
しかるに電圧形インバータの場合には交流電圧
VIAと直流電圧Edの関係式は３相全波ブリツジ接
続で180゜通電形では次のようになる。
VIAと直流電圧Edの関係式は３相全波ブリツジ接
続で180゜通電形では次のようになる。
VIA＝６／―／πEd ……(2)
従つて直流電圧Edを制御することにより、系
統Ａの無効電力を制御できる。
統Ａの無効電力を制御できる。
第１図において系統Ａの電圧及び電流はPT３
Ａ及びCT４Ａで検出され、無効電力検出装置５
Ａにおいて系統Ａの無効電力量が検出される。こ
の無効電力量の極性を進相のとき正極性、遅相の
とき負極性とすると、基準信号QAが正極性のと
きには、系統Ａの無効電力が遅相となるように無
効電力制御装置６Ａが動作する。すなわち基準信
号QAと無効電力検出量に偏差がありかつ基準信
号QAが大きい場合には無効電力制御装置６Ａの
出力が減少するため、電力制御装置８Ａにより、
直流電圧Edは減少する。このときVSA＞VIAとな
り、遅相の無効電力を発生する。
Ａ及びCT４Ａで検出され、無効電力検出装置５
Ａにおいて系統Ａの無効電力量が検出される。こ
の無効電力量の極性を進相のとき正極性、遅相の
とき負極性とすると、基準信号QAが正極性のと
きには、系統Ａの無効電力が遅相となるように無
効電力制御装置６Ａが動作する。すなわち基準信
号QAと無効電力検出量に偏差がありかつ基準信
号QAが大きい場合には無効電力制御装置６Ａの
出力が減少するため、電力制御装置８Ａにより、
直流電圧Edは減少する。このときVSA＞VIAとな
り、遅相の無効電力を発生する。
位相制御装置９Ａは過渡的には直流側の平滑コ
ンデンサの電圧を減少させるべく、このコンデン
サの電荷を系統Ａへ放出するように（すなわち有
効電力を系統Ａに返還するように）Ａ系統の電圧
VSAとインバータ２Ａの交流電圧VIAとに位相差
をもたせるように動作する。基準量QAと系統Ａ
の無効電力が等しくなると、有効電力の返還は必
要でなくなり、直流電圧Edは所定の値に整定さ
れ、Ａ系統の電圧VSAと交流電圧VIAとの位相が
同じになるように位相制御する。
ンデンサの電圧を減少させるべく、このコンデン
サの電荷を系統Ａへ放出するように（すなわち有
効電力を系統Ａに返還するように）Ａ系統の電圧
VSAとインバータ２Ａの交流電圧VIAとに位相差
をもたせるように動作する。基準量QAと系統Ａ
の無効電力が等しくなると、有効電力の返還は必
要でなくなり、直流電圧Edは所定の値に整定さ
れ、Ａ系統の電圧VSAと交流電圧VIAとの位相が
同じになるように位相制御する。
次に系統Ｂの電圧及び電流はPT３Ｂ及びCT４
Ｂで検出され、有効電力検出装置５Ｂにおいて系
統Ｂの有効電力量が検出される。
Ｂで検出され、有効電力検出装置５Ｂにおいて系
統Ｂの有効電力量が検出される。
有効電力の制御は次のように行う。簡単のた
め、変圧器１Ｂの１次電圧及び２次電圧が等しい
とし、変圧器１Ｂのリアクタンス値をXLBとす
る。系統Ｂの電圧をVSB、インバータ２Ｂの交流
電圧をVIBとし、変圧器１Ｂの抵抗分を無視する
と、系統Ｂの電流ISBは次式のようになる。
め、変圧器１Ｂの１次電圧及び２次電圧が等しい
とし、変圧器１Ｂのリアクタンス値をXLBとす
る。系統Ｂの電圧をVSB、インバータ２Ｂの交流
電圧をVIBとし、変圧器１Ｂの抵抗分を無視する
と、系統Ｂの電流ISBは次式のようになる。
I〓SB＝V〓SB−V〓IB／jXLB ……(3)
今インバータ２Ｂの交流電圧V〓2Bを次のように
位相制御する。
位相制御する。
V〓IB＝（ａ＋jb）V〓SB ……(4)
(4)式を(3)式に代入すると、系統Ｂの電流ISBは
次のようになる。
次のようになる。
I〓SB＝（１−ａ）V〓SB／jXLB−ｂ／XLBV〓SB……
(5) (5)式の右辺の第１項は無効電力成分を示し、第
２項は有効電力を示す。すなわち(4)式より系統Ｂ
の電圧VSBとインバータ２Ｂの交流電圧V2Bの位
相差θBは次のようになる。
(5) (5)式の右辺の第１項は無効電力成分を示し、第
２項は有効電力を示す。すなわち(4)式より系統Ｂ
の電圧VSBとインバータ２Ｂの交流電圧V2Bの位
相差θBは次のようになる。
θB＝tan-1ｂ／ａ ……(6)
ところで有効電力検出装置５Ｂで検出される有
効電力量の極性として、系統Ｂから系統Ａへ電力
を送る方向を正極性、逆に系統ＡからＢへ電力を
送る方向を負極性とすると、有効電力の基準信号
PBが正極性のときには、系統Ａから系統Ｂへ電
力を送るように有効電力制御装置５Ｂが動作す
る。すなわち、基準信号PBと有効電力検出量に
偏差がありかつ基準信号PBが大きい場合には、
有効電力制御装置５Ｂの出力は負極性へ増加し
て、位相制御装置７Ｂにより系統Ｂの電圧VSBと
インバータ２Ｂの交流電圧VIBの位相差θBは(6)式
においてθB＞０の状態で増加して行く。
効電力量の極性として、系統Ｂから系統Ａへ電力
を送る方向を正極性、逆に系統ＡからＢへ電力を
送る方向を負極性とすると、有効電力の基準信号
PBが正極性のときには、系統Ａから系統Ｂへ電
力を送るように有効電力制御装置５Ｂが動作す
る。すなわち、基準信号PBと有効電力検出量に
偏差がありかつ基準信号PBが大きい場合には、
有効電力制御装置５Ｂの出力は負極性へ増加し
て、位相制御装置７Ｂにより系統Ｂの電圧VSBと
インバータ２Ｂの交流電圧VIBの位相差θBは(6)式
においてθB＞０の状態で増加して行く。
有効電力量が基準値に達すると、位相差θBは所
定の値に整定される。系統Ｂへの有効電力を放出
するために、直流電圧Edは低下しようとするが、
系統Ａではインバータ２Ａの位相制御により、無
効電力量が基準の値に保持されるように動作する
ために、インバータ２Ａの交流電圧VIAと系統Ａ
の電圧VSAとの位相差θAが増加して所定の直流電
圧Edの値に保持されて系統Ａから有効電力を吸
収する。
定の値に整定される。系統Ｂへの有効電力を放出
するために、直流電圧Edは低下しようとするが、
系統Ａではインバータ２Ａの位相制御により、無
効電力量が基準の値に保持されるように動作する
ために、インバータ２Ａの交流電圧VIAと系統Ａ
の電圧VSAとの位相差θAが増加して所定の直流電
圧Edの値に保持されて系統Ａから有効電力を吸
収する。
また図示していないが変圧器１Ａと１Ｂのタツ
プ切換制御は系統電圧の変動を補償するように動
作する。
プ切換制御は系統電圧の変動を補償するように動
作する。
従来の自励式インバータの無効電力制御装置は
以上のように構成されているので、無効電力量を
系統Ａ側でインバータ２Ａによつて制御すると
き、無効電力量に対応して直流電圧Edが変動す
るため系統Ｂの無効電力量を変圧器１Ｂのタツプ
切換制御で行なう場合にタツプ幅を大きくするこ
とが必要であり、また自励式インバータの転流電
圧が直流電圧Edに対応して変動するため転流動
作が正常に行えなくなる欠点があつた。
以上のように構成されているので、無効電力量を
系統Ａ側でインバータ２Ａによつて制御すると
き、無効電力量に対応して直流電圧Edが変動す
るため系統Ｂの無効電力量を変圧器１Ｂのタツプ
切換制御で行なう場合にタツプ幅を大きくするこ
とが必要であり、また自励式インバータの転流電
圧が直流電圧Edに対応して変動するため転流動
作が正常に行えなくなる欠点があつた。
本発明はこのような従来のものの欠点を除去す
るためになされたもので、系統Ａの無効電力量を
インバータの位相制御により制御したときに、直
流電圧Edが変動するのを変圧器のタツプ切換制
御をすることによつて一定値に保持して、系統Ｂ
の無効電力量の制御を変圧器のタツプ切換制御で
行うことにより、系統Ｂの変圧器のタツプ幅を標
準並みにできる自励式インバータの無効電力制御
装置を提供しようとするものである。
るためになされたもので、系統Ａの無効電力量を
インバータの位相制御により制御したときに、直
流電圧Edが変動するのを変圧器のタツプ切換制
御をすることによつて一定値に保持して、系統Ｂ
の無効電力量の制御を変圧器のタツプ切換制御で
行うことにより、系統Ｂの変圧器のタツプ幅を標
準並みにできる自励式インバータの無効電力制御
装置を提供しようとするものである。
以上第１図との対応部分に同一符号を附して示
す第２図について本発明の一実施例を説明する。
第２図において２１Ａは直流電圧検出器７Ａの検
出出力と基準信号VDとを受けて直流電圧Edを直
流電圧の基準信号VDに等しくなるように変圧器
１Ａのタツプを切換制御するタツプ切換制御装
置、２２ＢはPT３Ｂ及びCT４Ｂの検出出力を受
けて系統Ｂの無効電力を検出する無効電力検出装
置、２１Ｂはこの無効電力検出装置２２Ｂの出力
を受けて系統Ｂの無効電力量を無効電力の基準信
号QBと等しくなるように変圧器１Ｂのタツプを
切換えて制御するタツプ切換制御装置である。
す第２図について本発明の一実施例を説明する。
第２図において２１Ａは直流電圧検出器７Ａの検
出出力と基準信号VDとを受けて直流電圧Edを直
流電圧の基準信号VDに等しくなるように変圧器
１Ａのタツプを切換制御するタツプ切換制御装
置、２２ＢはPT３Ｂ及びCT４Ｂの検出出力を受
けて系統Ｂの無効電力を検出する無効電力検出装
置、２１Ｂはこの無効電力検出装置２２Ｂの出力
を受けて系統Ｂの無効電力量を無効電力の基準信
号QBと等しくなるように変圧器１Ｂのタツプを
切換えて制御するタツプ切換制御装置である。
第２図の構成において、インバータ２Ａの位相
制御を行うことにより系統Ａに1P.Uの進相無効
電力量を発生しているとき、今変圧器１Ａの％リ
アクタンス（％XLA）を20％とすると、変圧器１
Ａのタツプ位置が中点にあるときは、(1)式にISA
＝jI〓SAiXLA＝0.2×V〓SA1／ISA1・V〓SA＝V〓SA1を代
入するこ とによりインバータ２Ａの交流電圧VIAは、 V〓IA＝V〓SA1−I〓SA・jXLA ＝VSA1−（jISA1）・（j0.2×V〓SA1／ISA1）・ （j0.2×V〓SA1／ISA1）＝1.2V〓SA1 ……(7) となる。ここでV〓SA1及I〓SA1は系統Ａの定格電圧及
び電流である。
制御を行うことにより系統Ａに1P.Uの進相無効
電力量を発生しているとき、今変圧器１Ａの％リ
アクタンス（％XLA）を20％とすると、変圧器１
Ａのタツプ位置が中点にあるときは、(1)式にISA
＝jI〓SAiXLA＝0.2×V〓SA1／ISA1・V〓SA＝V〓SA1を代
入するこ とによりインバータ２Ａの交流電圧VIAは、 V〓IA＝V〓SA1−I〓SA・jXLA ＝VSA1−（jISA1）・（j0.2×V〓SA1／ISA1）・ （j0.2×V〓SA1／ISA1）＝1.2V〓SA1 ……(7) となる。ここでV〓SA1及I〓SA1は系統Ａの定格電圧及
び電流である。
(7)式からインバータ２Ａの交流電圧VIAは系統
電圧VSA1より20％大きくなることが分る。従つて
(2)式より直流電圧Edは無効電力量が零のときに
比べて20％上昇することになる。
電圧VSA1より20％大きくなることが分る。従つて
(2)式より直流電圧Edは無効電力量が零のときに
比べて20％上昇することになる。
この状態で系統Ｂの遅相無効電力量を1P.U発
生させようとするときは、(3)式に、V〓IB＝
1.2V〓IB1、I〓SB＝−jI〓SB1、 XLB＝0.2×V〓SB1／ISB1を代入することにより、系統Ｂ の交流電圧V〓SBは、 V〓SB＝V〓IB＋I〓SB・jXLB ＝1.2V〓SB1＋（−jI〓SB1）×（j0.2×V〓SB1／IS
B1） ＝1.4V〓SB1 ……(8) となる。ここでV〓SB1及びI〓SB1は系統Ｂの定格電圧
及び電流で、V〓IB1はインバータ２Ｂの定格交流電
圧である。
生させようとするときは、(3)式に、V〓IB＝
1.2V〓IB1、I〓SB＝−jI〓SB1、 XLB＝0.2×V〓SB1／ISB1を代入することにより、系統Ｂ の交流電圧V〓SBは、 V〓SB＝V〓IB＋I〓SB・jXLB ＝1.2V〓SB1＋（−jI〓SB1）×（j0.2×V〓SB1／IS
B1） ＝1.4V〓SB1 ……(8) となる。ここでV〓SB1及びI〓SB1は系統Ｂの定格電圧
及び電流で、V〓IB1はインバータ２Ｂの定格交流電
圧である。
(8)式から系統Ｂの交流電圧V〓SBが40％上昇する
必要があることが分る。この上昇分は変圧器１Ｂ
のタツプ切換制御により、変圧器１Ｂの２次巻線
電圧を上昇させることにより補償するがこれは変
換器１Ｂの１次巻線側のタツプ位置を中点より40
％下げることになる。
必要があることが分る。この上昇分は変圧器１Ｂ
のタツプ切換制御により、変圧器１Ｂの２次巻線
電圧を上昇させることにより補償するがこれは変
換器１Ｂの１次巻線側のタツプ位置を中点より40
％下げることになる。
逆に系統Ａで1P.U.の遅相無効電力量を発生す
るときには直流電圧Edは20％下降し、系統Ｂで
1P.U.の進相無効電力量を発生するためには変圧
器1Bのタツプ位置を中点より40％上昇させる必
要がある。
るときには直流電圧Edは20％下降し、系統Ｂで
1P.U.の進相無効電力量を発生するためには変圧
器1Bのタツプ位置を中点より40％上昇させる必
要がある。
ところで変圧器１Ａ及び変圧器１Ｂの％リアク
タンスを減らせば、タツプ位置の変動幅は減少す
るが系統事故時の故障電流を抑制することと共に
インバータ２Ａ及び２Ｂの保護協調を考慮する
と、一般に約20％程度のリアクタンスは必要とな
る。さらにインバータ装置を簡単にするために、
転流電圧を確保するための補助電源を備えない装
置では直流電圧Edの変動が転流電圧の変動とな
つて現われ、特に直流電圧Edが低下する場合に
正常に転流動作を行えない場合が生じる。
タンスを減らせば、タツプ位置の変動幅は減少す
るが系統事故時の故障電流を抑制することと共に
インバータ２Ａ及び２Ｂの保護協調を考慮する
と、一般に約20％程度のリアクタンスは必要とな
る。さらにインバータ装置を簡単にするために、
転流電圧を確保するための補助電源を備えない装
置では直流電圧Edの変動が転流電圧の変動とな
つて現われ、特に直流電圧Edが低下する場合に
正常に転流動作を行えない場合が生じる。
系統Ａのタツプ切換制御装置２１Ａは直流電圧
の基準信号VDと直流電圧検出装置７Ａの出力信
号Ed′に偏差が生じると、例えばVD＞Ed′のとき
には変圧器１Ａの１次巻線のタツプを中点より下
降させて直流電圧Edを基準信号VDと等しくなる
ように制御する。このようにしてタツプ切換制御
することによつて直流電圧Edを一定値に保持す
るようにすれば系統Ａの交流電圧VSAは等価的に
上昇したことになり、遅相無効電力量を発生する
ことになる。
の基準信号VDと直流電圧検出装置７Ａの出力信
号Ed′に偏差が生じると、例えばVD＞Ed′のとき
には変圧器１Ａの１次巻線のタツプを中点より下
降させて直流電圧Edを基準信号VDと等しくなる
ように制御する。このようにしてタツプ切換制御
することによつて直流電圧Edを一定値に保持す
るようにすれば系統Ａの交流電圧VSAは等価的に
上昇したことになり、遅相無効電力量を発生する
ことになる。
このことは、系統Ａの交流電圧VSAとインバー
タ２Ａの交流電圧VIAの電圧差を発生させて無効
電力量を発生させるとき、従来の装置では系統Ａ
の電圧VSAを一定してインバータ２Ａの交流電圧
VIAを変動させていたのに対して、本発明による
装置ではインバータ２Ａの交流電圧VIAを一定に
して、等価的に系統Ａの電圧VSAを変動させて電
圧差を発生させることを意味する。
タ２Ａの交流電圧VIAの電圧差を発生させて無効
電力量を発生させるとき、従来の装置では系統Ａ
の電圧VSAを一定してインバータ２Ａの交流電圧
VIAを変動させていたのに対して、本発明による
装置ではインバータ２Ａの交流電圧VIAを一定に
して、等価的に系統Ａの電圧VSAを変動させて電
圧差を発生させることを意味する。
一方系統Ｂの無効電力量は無効電力検出装置２
２Ｂで検出され、これが系統Ｂの無効電力基準信
号QBと等しくなるようにタツプ切換制御装置２
１Ｂが変圧器１Ｂの１次巻線のタツプを切換えさ
せる。直流電圧Edが一定値に保持された状態で
は、例えば1P.U.の無効電力を発生するために変
圧器１Ｂの％リアクタンスを20％とすると20％の
タツプ変動幅を必要とするが、これは標準のタツ
プ変動範囲内に入つている。
２Ｂで検出され、これが系統Ｂの無効電力基準信
号QBと等しくなるようにタツプ切換制御装置２
１Ｂが変圧器１Ｂの１次巻線のタツプを切換えさ
せる。直流電圧Edが一定値に保持された状態で
は、例えば1P.U.の無効電力を発生するために変
圧器１Ｂの％リアクタンスを20％とすると20％の
タツプ変動幅を必要とするが、これは標準のタツ
プ変動範囲内に入つている。
上述の説明では簡単のため各部の損失を無視
し、かつ変圧器のタツプ変動による％リアクタン
ス値の変動を無視しているが、厳密に言えば、タ
ツプの変動範囲は20％より多少大きくなる。
し、かつ変圧器のタツプ変動による％リアクタン
ス値の変動を無視しているが、厳密に言えば、タ
ツプの変動範囲は20％より多少大きくなる。
なお上述の実施例では、変圧器１Ａ，１Ｂに20
％のリアクタンスをもたせたものを示したが、変
圧器１Ａ又は１Ｂと、インバータ２Ａ又は２Ｂと
の間に交流リアクトルを設けてもよい。またイン
バータ２Ａ又は２Ｂは１ユニツトで構成したもの
を示したが、変圧器１Ａ又は１Ｂに３次巻線を設
けてインバータユニツトを追加した多相整流構成
のインバータを用いてもよい。また交流フイルタ
あるいは進相コンデンサを変圧器１Ａ又は１Ｂの
１次側に設けてもよい。
％のリアクタンスをもたせたものを示したが、変
圧器１Ａ又は１Ｂと、インバータ２Ａ又は２Ｂと
の間に交流リアクトルを設けてもよい。またイン
バータ２Ａ又は２Ｂは１ユニツトで構成したもの
を示したが、変圧器１Ａ又は１Ｂに３次巻線を設
けてインバータユニツトを追加した多相整流構成
のインバータを用いてもよい。また交流フイルタ
あるいは進相コンデンサを変圧器１Ａ又は１Ｂの
１次側に設けてもよい。
以上のように本発明によれば系統Ａの変圧器の
タツプ切換制御によつて直流電圧が一定になるよ
うに構成したので、系統Ｂの変圧器のタツプ幅を
標準並みにできるとともに、第Ｂ交流系統の無効
電力制御を第Ａ交流系統に対して独立に安定に行
ない得、またインバータの転流動作を安定に行な
い得る。
タツプ切換制御によつて直流電圧が一定になるよ
うに構成したので、系統Ｂの変圧器のタツプ幅を
標準並みにできるとともに、第Ｂ交流系統の無効
電力制御を第Ａ交流系統に対して独立に安定に行
ない得、またインバータの転流動作を安定に行な
い得る。
第１図は従来の系統の無効電力制御装置を示す
回路構成図、第２図は本発明の一実施例による系
統の無効電力制御装置を示す回路構成図である。 １Ａ，１Ｂ：負荷時タツプ切換器付変圧器、２
Ａ，２Ｂ：自励式インバータ、３Ａ，３Ｂ：PT、
４Ａ，４Ｂ：CT、５Ａ，２２Ｂ：無効電力検出
装置、５Ｂ：有効電力検出装置、６Ａ：無効電力
制御装置、６Ｂ：有効電力制御装置、７Ａ：直流
電圧検出装置、８Ａ：直流電圧制御装置、９Ａ，
７Ｂ：位相制御装置、２１Ａ，２１Ｂ：タツプ切
換制御装置。
回路構成図、第２図は本発明の一実施例による系
統の無効電力制御装置を示す回路構成図である。 １Ａ，１Ｂ：負荷時タツプ切換器付変圧器、２
Ａ，２Ｂ：自励式インバータ、３Ａ，３Ｂ：PT、
４Ａ，４Ｂ：CT、５Ａ，２２Ｂ：無効電力検出
装置、５Ｂ：有効電力検出装置、６Ａ：無効電力
制御装置、６Ｂ：有効電力制御装置、７Ａ：直流
電圧検出装置、８Ａ：直流電圧制御装置、９Ａ，
７Ｂ：位相制御装置、２１Ａ，２１Ｂ：タツプ切
換制御装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 第１及び第２の交流系統にそれぞれ接続され
た第１及び第２の自励式インバータと、上記第１
及び第２のインバータの交流端子にそれぞれ接続
された第１及び第２の負荷時タツプ切換器付変圧
器とを有し、上記第１及び第２のインバータ間を
直流連系する装置において、上記第１のインバー
タの直流電圧出力を検出する直流電圧検出器と、
該検出器の検出出力と予め設定した基準信号とを
受け、上記直流電圧を基準信号に等しくなるよう
に上記第１の負荷時タツプ切換器付変圧器のタツ
プ切換え制御するタツプ切換え制御装置と、第２
の交流系統の無効電力を検出する無効電力検出装
置と、該検出装置の検出出力と予め設定した無効
電力基準信号とを受け、第２交流系統の無効電力
を無効電力基準信号と等しくなるように上記第２
の負荷時タツプ切換器付変圧器のタツプ切換え制
御するタツプ切換え制御装置とを備え、各交流系
統の無効電力制御を独立して行なうことを特徴と
する系統の無効電力制御装置。 ２ 上記第１及び第２のインバータのうち他方の
インバータを位相制御することによつて有効電力
を制御しかつ当該他方のインバータに接続された
負荷時タツプ切換器付変圧器をタツプ切換制御す
ることにより上記第１及び第２のインバータにそ
れぞれ接続された交流系統の無効電力をそれぞれ
独立に制御できるようにしたことを特徴とする特
許請求の範囲第１項に記載の系統の無効電力制御
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57120831A JPS5911734A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | 系統の無効電力制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57120831A JPS5911734A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | 系統の無効電力制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5911734A JPS5911734A (ja) | 1984-01-21 |
| JPH0261050B2 true JPH0261050B2 (ja) | 1990-12-19 |
Family
ID=14796038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57120831A Granted JPS5911734A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | 系統の無効電力制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5911734A (ja) |
-
1982
- 1982-07-12 JP JP57120831A patent/JPS5911734A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5911734A (ja) | 1984-01-21 |
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