JPH0257654A

JPH0257654A - Ａｌ―Ｓｎ―Ｐｂ系軸受合金

Info

Publication number: JPH0257654A
Application number: JP8844689A
Authority: JP
Inventors: Masahito Fujita; 正仁藤田; Akira Ogawara; 大河原　章; Takeshi Sakai; 坂井　武志; Toshihisa Ogaki; 大垣　俊久; Takeshi Osaki; 剛大崎
Original assignee: NDC Co Ltd; Nippon Dia Clevite Co Ltd
Current assignee: NDC Co Ltd; Nippon Dia Clevite Co Ltd
Priority date: 1989-04-07
Filing date: 1989-04-07
Publication date: 1990-02-27

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明はＡＩ　−３ｎ−Ｐｂ系軸受合金に係り、詳しく
は、マトリックス中にＳｉ粒子が球状若しくはそれに近
い形状に析出され、しかも、高速・高負荷運転が可能で
、なかでも、高油温下において特に耐疲労性且つ耐焼付
性、耐摩耗性を有するＡｌｌ　−３ｎ−Ｐｂ系軸受合金
に係る。

従　　来　　の　　技　　術最近の自動車用エンジンは、小型化、省燃費、高出力の
ものとなり、これにともなって軸受にかかる荷重が増加
すると共に、潤滑油の温度が上昇し、軸受の使用条件は
苛酷化の一途をたどっている。この点から、従来例の多
元系やＡｌ系等では、軸受台金の表面にはオーバーレイ
メツキ等によりＰｂ−３ｒ＋系等の表面冒が形成されて
いるが、この構造の軸受では、潤滑面の高温化により疲
労や焼付現象にみまわれ、上記の苛酷な使用条件に耐え
られなくなっている。そこで最近は、オーバーレイメツ
キ等によって表面惜が形成されない軸受が求められてい
る。しかしながら、この種の軸受でも、上記の苛酷な使
用条件では、必ずしも安定した性能を発揮できないのが
現状である。

すなわち、表面にオーバーレイメツキ１を有する軸受は
、一般的には、ＪＩＳ　Ｈ５４０２、ＡＪ−１（１０％
Ｓｎ、０．７５％Ｃｕ、０．５％Ｎ１、Ａｊ！’Ｂａ１
ｌや、ＪＩＳ　）Ｉ　　５４０２、ＡＪ−２（６％Ｓｎ
、２６５％ＣＵ、１．０％Ｎｉ％Ａ／Ｂａ１）等のＪＩ
Ｓ規格、ＳＡＥ　７８０（６％ｓｎ、２％Ｓｉ、１％Ｃ
ｕ、　０．５％Ｎ１．０．１％■１、ＡＪＢａＪ）等の
ＳＡＥ規格に示される通り、その軸受台金部分はＳｎ含
有量が比較的少ない低５ｎ−Ａ１台金から成って、これ
ら軸受合金部分の軸受面は何れもＰｂ−’Ｓｎ系合金の
オーバーレイメツキ１が形成されている。

しかし、これら軸受は、近年の高負荷、高温の使用条件
下では表面のオーバーレイメツキ層が摩滅して焼付きに
至り、使用に耐えられなくなっている。これに対し、表
面にオーバーレイメツキ層を形成しない軸受け、ＳＡＥ
　７８３（２０％ｓｎ、０．５％Ｓｉ、　１．０％Ｃｕ
、０１１％Ｔｉ、ＡＡＢａｌｌに示される通り、Ｓ＋＋
含有含有子い高５ｎ−１１合金から成っている。しかし
、このようにｓｎが２０％程度の如く多く含まれる合金
は、硬度が低（、Ａｊ？マトリックスが弱くなるため、
高負荷に耐えられない。

また、Ｓｎ含有量の多少に拘らず、Ａｔ　−３ｎ系合金
中にＰｂを添加して潤滑性を増進させ、耐焼付性をもた
せた軸受台金が、例えば、水野昂−著昭和２９年日刊工
業新聞焼発行ｒ軸受台金Ｊ第１３９頁に記載され、この
軸受台金は１０％Ｓｎ、　１，５％Ｃｕ、０，５％Ｓｉ
を含むとともに３％Ｐｂを添加して成るＡｔ　−３ｎ−
Ｐｂ系合金である。

更に、このＡｌ−８ｎ−Ｐｂ系合金では、Ｐｔ１ｌｌ！
とはほとんど固溶しないため、このｐｂの分散性の向上
のために、ｓｂを添加したＡｌ−８ｎ−Ｐｂ−ｓｂ系合
金が特公昭５２−１２１３１号に記載され、更に、ＡＩ
マトリックス強化のためにＣｒを添加したＡＸ　−３ｎ
−Ｐｂ−３ｂ−Ｃｒ系合金が特公昭５８−１８９８５号
に記載されている。しかし、こ°れらの＾Ｊ−３ｎ−Ｐ
ｂ系合金は通常運転時の潤滑性の向上を目的として開発
されたもので、高負荷運転条件では十分な耐疲労性を示
さない欠点がある。

この理由は、通常の運転下に比べると、高負荷運転下の
軸と軸受との潤滑ｙｉ構は根本的に相違するからである
。

そこで、高負荷運転下の潤滑機構につき、基本的な検討
が行なわれ、その一つとしてＡｌ−３ｎ系合金中に粗大
なＳｉを分散析出させたものが特開昭５８−６４３３６
号によって提案されている。

この軸受は硬いＳｉ析出物により切削力を持たせたもの
であって、切削力を持つが故に、相手軸の表面凹凸部が
削られて平坦化し、軸受性能を向上させるものである。

更に詳しく説明すると、球状若しくは片状の黒鉛を析出
させた黒鉛鋳鉄から成る相手軸の表面には、研磨加工時
に脱落した黒鉛粒子のあとに凹部が残り、この凹部周囲
には硬く加工硬化したパリやエツジ等の凸部が生成して
いる。従って、上記の如きへ！−３ｎ系、Ａｌ−５ｎ−
Ｐｂ系等の軸受台金では、これら凹凸部により高負荷運
転時には異常摩耗が発生し易い。これに対し、上記の粗
大なＳｌを分散析出させた軸受台金では、硬いＳｉの析
出物により切削力が付与されているために、相手軸の凹
凸部分は機械的に切削されて平坦化され、これ故に、異
常摩耗や焼付きが起らない。

しかしながら、相手軸が黒鉛鋳鉄以外の場合には、高負
荷運転のときに、かえって粗大なＳｉ析出物によって相
手軸の表面が不規則にけずられ、焼付きが発生し、大き
な障害が生じる。

発明が解決しようとする課題本発明は上記欠点の解決を目的とし、具体的には、従来
例のＡｌ−３ｎ系軸受合金では、潤滑性向上のためにｓ
ｎやｐｂ等の含有量を高めたり、更に、Ａｒマトリック
スの強化を目的としてＣｒ、ｓｂ等やＭｎ、Ｎｉ等の元
素を添加していたが、これらの元素によってＡｒマトリ
ックスの硬度を増すことはできても、逆にＡ１合金が脆
弱となり高負荷運転時には殆んど高温下（１００〜２５
０℃）での耐疲労性を示さないという口とが解った。さ
らに８１を球状に近い形で合金中に析出させることによ
り耐焼付性、耐摩耗性の問題点を解決することを目的と
する。

従って、本発明は、最近のエンジンの高出力化に伴ない
、軸受部温度が上昇する傾向にあり、特に、この高温で
の耐疲労性が強く要求されることに着目し、従来のへ！
マトリックス強化元素を添加するのにも拘らず、Ａ１合
金の脆弱化を改善し、待に高温下での耐疲労性を高める
と共に更に高い耐焼付性、耐摩耗性を具えるＡｌ−Ｓｎ
　−Ｐｂ系軸受合金を提供する。

課題を解決するための手段ならびにその作用すなわち、本発明に係る軸受台金は、重量％で、３〜３
５％Ｓｎ、　０．１〜１１％Ｓｉならびに０．１〜１０
％ｌ１ｌ）を含むと共に、Ｃｕ、　Ｍｇ、　２ｎ、　（
ｊｒ％ｌ１ｌｎ％Ｆｅ、Ｎ１、Ｃｏ％Ｍｏ、Ｓｔ）、　
Ｔｉ、　Ｖ、　Ｚｒのうち１種若しくは２種以上を合計
で０．１〜４％含有し、残余が実質的に八！かう成るＡ
Ｘ−３ｎ系軸受合金において、０．３％以下のＳｒを添
加して、Ａｌマトリックス中にＳｉ粒子を、球状、だ円
状若しくは先端が丸味をおびる形状として分散、析出さ
せることを特徴とする。

そこで、これら手段たる構成ならびにその作用について
更に詳しく説明すると、次の通りである。

ます、本発明は高温状態における耐疲労性を高めるため
に成されたものである。

すなわら、従来例においては、単に高Ｍ１点元素である
Ｃｒ、　Ｇｏ、Ｎ１等を添加し、高温強度を高め、高温
下で硬さが急激に低下することを防止すると共に、耐摩
耗性を高めている。しかし、このように、Ａｌ　−８ｎ
系合金の高温状態における耐疲労性を高めるために、単
に高融点元素を添加すると、硬さは増すが、合金が脆弱
となり、引張強度、伸びならびに衝撃値が低下する欠点
が生じ、軸受台金としての耐疲労性を高めるのに有効な
手段に到っていない。

これに対し、本発明は、高温、高荷重下の苛酷な条件に
好適な軸受台金を提供するもので、まず、本発明ではＳ
ｒを必須成分として添加し、このＳｒをＳｉに作用させ
、鋳造時点よりＳｉ結晶の球状化を計り、更に、熱処理
によりこの５ｉＶｉ品の球状化を高め、これにより、Ａ
Ａ！−３ｎ−合金の引張強度、伸びならびに衝撃強さを
高める。

すなわち、−殻内に云って、耐疲労強さは材料の引張強
さ、伸び、衝撃強さ、組織的構造等に起因するものであ
って、単に軸受成分の添加によっては解決できないとさ
れている。この点について、本発明者等が研究を重ねた
ところ、このようなＳｒの作用を知見し、これにもとす
いて本発明は成されたものである。また、本発明は、添
加元素として上記の如き高融点元素をＡＸ−８ｎ合金に
添加しても、Ｓｒの添加によって機械的特性の低下を防
止することができるので、高温下での機械的特性を急激
に低下させることがない。このような本発明の特徴は高
温、高荷重下で疲労試験を行なった結果、疲労強度の向
上が認められたことでも裏付けることができる。

また、本発明は、表面の組織構成の面で高温、高負荷条
件に適合し、これにより表面性能が著しく高められてい
る。

一般的に、焼付現象はそれに達する過程が複雑で多（の
条件が相乗的に作用して達するため、一義的に把握する
ことは困難であると云われている。しかし、表面にＰｂ
　−Ｓｎ合金のオーバーレイメツキ層を形成したＣｕ　
−Ｐｂ系軸受合金は高荷重運転下では口のメツキ園がＩ
Ｉ″Ｒし焼付きに至るのに対し、Ａｌ！　−３ｎ−Ｐｂ
系合金であって、Ｓｌ、Ｃｕ等を含む軸受は表面のオー
バーレイメツキ層が形成されていないのにも拘らず、焼
付きに到らない現象が存在する。

そこで、本発明者等はこの現象に看目し、両軸受を構造
的に比較検討した。すなわち、第３図は表面にオーバー
−レイメツキ層を有する軸受の一部の拡大断面図であり
、第４図はＡｊｌ！　−３＋＋　−ｐｂ金合金あって、
表面にオーバーレイメツキ層がなくしかもＳｌ、Ｃ１１
等を含む軸受の一部の拡大断面図である。第３図から明
らかな如く、この軸受は表面のオーバーレイメツキＨ４
、合金層５ならびに裏金６から成って、このオーバーレ
イメツキ層４の全表面によって軸荷重が支持される。こ
れに対し、第４図に示す如（、Ａｌ−３ｎ−１１１）系
合金でｓｔ、ｃｕ等を含む軸受は合金１１５と裏金６と
から成って、この合金１１５のマトリックス中に棒状や
片状のＳｉ粒子２が析出している。従って、この軸受で
は相手軸の荷重は硬いＳｉ粒子２で支えられ、しかも、
Ｓｉ粒子が上記の如く切削力を持っている。

要するに、両者の差は面接触と点接触であり、この差に
よって潤滑、ｒＩｌ擦面の温度上昇において決定的な相
違となっている。つまり、第３図に示す軸受のように、
面接触では、高速、高負荷条件下でｌｌｔＪＩ面の温度
は急速に上昇するのに対し、第４図に示す軸受のように
点接触では、合金層５の表面と相手軸表面との間に間隙
が形成され、この間隙の油膜にはあまり大きな荷重がが
からないため、十分な潤滑が保持され、摩擦面の温度上
昇はおさえられる。

更に進んで、本発明者等は、第４図に示す如き点接触に
よる軸荷重の支持が高荷重下の潤滑にきわめて有効であ
るという基本的見地に立って、その効果を最大限に生か
すための組成ならびに構造について研究し、本発明に係
る軸受台金を完成するに至ったのである。

具体的に示すと、本発明者等はＡＸ　−８ｎ−Ｐｂ系合
金であって、ＳｌやＣｕ等を含む軸受台金におけるＳｌ
の析出形態に着目し、その形態の潤滑面におよぼす効果
について調査研究を進めたところ、第１に、Ｓｌは融点が高い安定物質であり、かつ、非金
属的性質が強く、相手軸の主成分のＦｅに２００℃〜５
００℃程度の高温状態で接触しても、全く拡散若しくは
溶解を起さないことから、軸荷重の点支持手段はＳｉが
きわめて好適であることがわかった。

第２に相手材を油膜を介し点支持する場合、Ｓｉ粒子は
そのごツカース硬さが５９９にも達するほど硬く、しか
も、３１粒子は化合物でないためもろさがなく、弾性に
冨み、急激な変動荷重に耐えられることがわがった。

しかしながら、Ｓｌは上記の如き性質を持っているのに
も拘らず、結晶性が強（、Ａｌとの共晶析出形態でも、
板状若しくは棒状を呈し、軸受の製造過程で圧延や熱処
理を経ても、その形状はわずか変化する程度である。こ
のため、８１粒子の析出形態の制御を行なわない場合は
、第５図に示す如く、合金層でマトリックス１中に５ｉ
−ｐｂ合金粒子とともに析出するＳｉ粒子２は板状若し
くは棒状化し、３１粒子２から離れて５ｎ−Ｐｂ合金粒
子３が存在している。この状態であると、硬い３１粒子
２のエツジによって相手軸が削られてきずつけられ易く
、かえって、潤滑性が低下し、焼付きが起こる。

この点から、本発明において潤滑性の飛躍的向上のため
に、３１粒子から切削力を除去し、球状化の如くエツジ
部に丸味をおびさせるような形態に制御する。

すなわち、第１図は本発明の一つの実施例に係る軸受台
金の一部の拡大断面図であって、第１図に示す如く、合
金層において、そのマトリックス１中に分散析出する８
１粒子２は球状化し、この球状８１粒子２によって点接
触の理想に近づけ、より潤滑性を高め且つ耐摩耗性を高
めることができる。また、高速がつ急′ａな高荷重がか
けられても、相手軸をきずつけることがない。また、Ｓ
ｌが球状化しているため、マトリックス中の切欠効果が
なく、強度的にも安定したマトリックスを得ることがで
き、耐摩耗性にも侵れる。

この３１粒子の球状化は、Ｓ；が析出する共晶点のＡｔ
合金液相の性質を改善することによって達成でき、とく
に、その添加元素としてＳｒが有効である。

更に、Ｓｒを添加すると、ｓｎ　−ｐｂ合金粒子３の析
出形態が変化し、第１図に示すように８１の球状化粒子
２に５ｎ−Ｐｂ合金３がより隣接して存在するようにな
る。このＮ４造は、従来例のもの（例えば、第５図参照
）に比して、潤滑性能を飛躍的に向上させる。

また、以上のように表面性能を原理的に解決するほか、
マトリックスの高温での強化をはかる必要がある。

すなわち、Ａ／は熱に対して感受性が強く、１５０℃を
すぎると軟化してしまい（ｕｖｉｏ以下）、強度を失な
ってしまう。この軟化の防止のために、析出硬化型のマ
トリックス強化元素として、例えば、Ｃｒ、　Ｍｎ、　
Ｆｅ、　Ｇｏ、Ｎ１、ＭＯｌＳｂ、　Ｔｉ、　Ｖ。

２ｒ等を添加し、これら強化元素はその中の１種若しく
は２種以上を選択し、適切な熱処理を行なうと、高温で
の強度を更に上昇させることができる。

以上の通り、本発明においては、単に従来のように素地
強化元素を添加するだけでなく、ごれら強化元素ととも
にＳｒを添加し、硬さのみでなく、引張強度、伸びを従
来より向上させ、耐疲労性を高め、高荷重運転下での軸
受性能の向上をはかるものであるが、その機構とともに
各成分組成について説明すると、次の通りである。

第１図に示す構成の軸受では、軸荷重をささえる潤滑面
はマトリックス１の表面から突出するＳｉ粒子２の先端
部であり、しかも、８１粒子と相手軸との間に油膜が介
在し、流体ｒＡ滑が保たれている。しかし、急激な変動
荷重を受け、この油膜が破れ、局部的に境界潤滑に達し
、この時に、Ｓｉ粒子２の上面に５ｎ−Ｐｂ合金のフィ
ルムが介在すれば、焼付きを防止でき、しかも、正常に
油膜が再生されて流体潤滑の状態にすみやかに復帰する
ことができる。このときにも、第１図に示［造であると
、Ｓｉ粒子２の近傍に５ｎｐｂ合金粒子３が存在し、こ
の合金は溶融状態でも潤滑面と親和性があり、このため
、油切れを起こしにくい。また、相手軸とＳｉ粒子との
摩擦で、８１粒子が高温になっても、５ｉ−Ｐｂの融解
熱で熱吸収され、近傍のマトリックスのＡ／の合金と相
手軸との焼付きが起ごりにくくなる。又、この時にも第
２図に示す如く、８１粒子２に隣接する５ｎ−Ｐｂ合金
粒子３の少なくとも一部が液相化しており、この液相３
ａ１ｆＳｉ粒子２の突出面に供給される。この供給量は
温度の上昇とともに・５・えて、Ｓｉ粒子２の潤滑面に
は常に５ｎ−Ｐｂの液相３ａが介在するため、オーバー
ヒートを未然に防止できる。要するに、３１粒子２が球
状化し、これに５ｎ−Ｐｂ合金粒子３が隣接するＭ４造
は、境界潤滑状！ｇ（油膜が切れた）で非常に有効であ
り、また、普通の流体潤滑状態でも、硬いＳｉ粒子２が
相手軸に適切になじみ、かつ、やわらかいＳｒ＋−ｐｂ
ｌにおおわれ、これがショックアブソーバ−的な働きを
する。

更に、すぐれた潤滑面を得る為には８１粒子や５ｎ−Ｐ
ｂ合金粒子を支持する強靭なマトリックスが必要である
。このために、熱処理、析出硬化ざぜる添加元素Ｃｕ、
　Ｍｇ５Ｚｎ等は総出で０．１〜４％が適当で、これ以
上の添加は熱処理効果をな（してしまう。一方、Ｃｒ％
Ｍｎ、　Ｆｅ、　ＧＯｌＮｌ、ＭＯｌｓｂ、Ｔｉ、　Ｖ
、　Ｚｒ等添カロ量も、絶間で０゜１〜４％が適切であ
り軸受に耐疲労性を付与する。又それ以上の添加では化
合物が粗大化してしまい、かえつ゛で、その靭性を劣化
させてしまう。更に、ＳＯも３〜３．５％、Ｐ　ｂも０
．１−１０％の範囲で適切な潤滑面が形成できる。また
、Ｓｉは耐焼付性、耐摩耗性の向上に有効で０．１〜１
１％まで添加することで十分この潤滑構造を維持できる
。

また、ＳｒはＳｔの形状を球状に制御し、更に、Ｓｒ＋
−１’ｂ粒子を８１粒子近傍に析出させるもので、きわ
めて有効な元素である。しかし、Ｓｒが０．０１％未満
であると、このような添加効果がなく、０．３％以上の
添加は、鋳造時に巣を発生しやす（なりかえって問題を
おこす。

実施例次に、本発明の実施例について説明する。

実施例１゜まず、第１図に示す組成の＾ｌ　−３ｎ系軸受合金を連
続鋳造により厚さ２０ｍｍの板状材として＆？ｉ造し、
各鋳造ビレットの上下面を１　、　Ｏｍｍ面削し続いて
冷間圧延により２ｍｍのｊワさまで圧下した。

この状態で３００〜３５０℃の熱処理を行なってひずみ
を除去し、その復、純ＡＸの薄い板を介して裏金の鉄板
に圧着させて厚みｉ、ｓｏｍｍの軸受を得た。

これらの軸受のうちで、供試材Ｎｏ、　１〜５はＳｒを
含まない従来例の供試材であり、翫６〜３４は本発明に
係るもので、この中で、Ｈａ、　６は単にＳｒを添加し
球状化させたもの、供試材６７〜１２はこれにＣｕ、Ｍ
ｇ、ｌｎを添加したもの、供試材Ｎｏ、１３〜１９は＆
６にＣｒ、　Ｍｎ、　Ｆｅ％Ｇｏ、Ｎｔ、Ｍｏ、ｓｂを
それぞれ添加し、結晶粒微細化のためにＴｉを少ａＸ加
したもの、供試材Ｎｏ、　２０〜３４は、上記添加元素
を適切に組合わせ添加したものである。

これらの各供試材は、軸受として使用される常温及び２
００℃の機械的性質を見るために、引張強度、伸びなら
びに硬さの試験を行ない、これを第２表に示した。なお
、各供試材は裏当金を機械加工により削除してＡｌ　−
３ｎ合金部分のみとし、試験片の形状はＪＩＳ　ｚ　２
２０１の５号に示すものとした。

これらの結果から、供試材６〜３４は従来材に比べ、高
温（２００℃）における強度低下が少なく、ｃｕ、ｕｇ
、Ｚｎ及びＯｒ、　Ｍｎ、　Ｆｅ、Ｃｏ、　Ｎｉ、ＭＯ
，３１）、■１、Ｖ、２ｒの添加効果がうかがえる。す
なわら、Ｓｌの球状化及びマトリックス強化が相開され
て強度や伸びが改善されたものと考えられる。又、伸び
も従来例に比べて向上しており、高温での総合的な機械
的性質は向上したと言える。

次に、供試材の耐焼付性と耐摩耗性を知るために、鈴木
式摩擦摩耗試ＷＡ機を用いて試験し、その試験条件は次
の通りであった。

マサツ速度　　４Ｉｌｌ／ＳｅＣ相手材　３４５Ｇ、硬さＨ，Ｃ＝５５面アラサ０．８〜１．Ｏ８使用オイル　　ＳＡＥ、　２０Ｗ−４０油　　　　温　
　１５０±５℃ 焼付荷重　１００ｋｑ／ｃｓＦから１０ｋｌＪ／Ｃｌ２
Ｓｔｅｐで焼付きに至るまで１５分毎に面圧を上げてゆき、焼付きをおこした面圧を焼付荷重とする耐摩耗性　一方、耐摩耗性をみるために１００ｋｌＪ／
＃一定で６時間試験し、その後の重量変化をみるこの結果を第２表に示す。

これによれば、供試材６〜１０の何れも従来材に比べ良
好な耐焼付性、１ｆ１１摩耗性を示しており、Ｓ「及び
マトリックス強化元素添加により表面性能も向上してい
ることがわかる。すなわら、本発明に係る合金はすぐれ
た潤滑機構を有していることを示している。

次に、実際に、各供試材をベアリング形状に加工し、Ｒ
終的なベアリングの疲労テストを行なったところ、第２
表に示す結果を１稈だ。これは実際のエンジンの条件と
ほぼ同じようにベアリングをコンロッドに固定し、軸に
偏心荷重をかけて、以下の条件で耐久テストを行ない、
焼付きや破損を起さず、その性能を維持した時間の長さ
で評価するテストである。

血　　　　　圧　　　６００ｋｌＪｒ／ＣＩ２回　　転
　　数　　　４００Ｏｒ、ｐ、ｍ相手材料　ＦＣＤ　７
０、アラサ０，１３〜１．５Ｓ使用オイル　　ＳＡＥ　
２０１−４０油　　　　　温　　　１５０°Ｃ±５°Ｃなお、このテ
スト時間の上限は３００＠間とし、Ｎ＝５の平均値を第
２表に示した。この結果、何れも比較例の従来材に比べ
長い耐久時間を示しており、本発明に係る合金はすぐれ
た耐疲労性方、従来例Ｍｅ、　２の合金と更にＳｒを０
．０３％添カロした場合（供試材Ｈｅ、　７　）におけ
るＳｉの形態の変化を示すと、第６図ならびに第７図の
通りであった。すなわち、第６図ならびに第７図はそれ
ぞれ従来例の合金と本発明に係る合金の顕ｍ繞組織の一
部拡大Ｓｉ粒子を示す模式図であって、とくに、それぞ
れの試料す８１粒の形状がわかるように深くエツチング
し、電子顕微鏡を用いて撮影したものである。この模式
図から明確に解るように、８１′の添加により５ｉｔｆ
−球状化しているのがわかる。

実施例２゜本発明に係る軸受台金が高融爪金Ｒ等をＡ／マトリック
スの強化剤として添加して、合金の脆弱化を改善する効
果があるか否かを確認するため、代用特性として衝撃値
を測定し、Ｓｒの添加作用による改善効果を実験によっ
て求めた。

実験の供試材として、実施例１の第１表に示す従来材で
あるｓｒを含まないＮｉ５と本発明に係るものである供
試材翫３４にて比較実験を行なった。

実験はＪＩＳ　ｚ　２２４２．シャルピー衝撃試験方法
にて３号試験片（ｎ＝５）を作成して行なった。

実験の結果従来材は平均値０．８４ｋｇ・ｍ／ｒｘ’で
あったが、本発明に係るものは平均値３．１２ｋｌＪ・
ｒｎ／ｃｒ’であり、明らかに本発明に係る軸受台金は
Ｓｒ添加による改善効果が認められた。

〈発明の効果〉以上詳しく説明した通り、本発明は、重量％で、３〜３
５％Ｓｎ、　０．１〜１１％ＳｉならびにＯ６１〜１０
％Ｐｔｌ、０．３％以下Ｓｒを含むとともにＣｕ、Ｍｇ
、ｌｎ。

Ｃｒ、Ｍｌｌ、Ｆｅ、　Ｇｏ、Ｎ１、ＭＯ５Ｓｂ、　Ｔ
ｉ５Ｖ、　Ｚｒのうた少なくとも１種若り、　＜は２種
以上を合計で０．１〜４％含有し、残金が実質的にＡｌ
から成って、しかも、口の７トリツクス中にＳｉ粒子を
、球状、だ円状若しくはそれに近い形状に析出させて成
るものである。

この構成による本発明軸受合金は極めて、潤滑性に優れ
、かつ、１００・〜２５０℃の高温にお（プる機械的性
質が穫めて良好であり、高負荷運転による使用条件の苛
酷さに十分に耐える軸受台金である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一つの実施例に係る軸受台金の一部の
拡大断面図、第２図は第１図に示す軸受台金の潤滑機構
の説明図、第３図ならひに第４図は従来例の軸受の一部
の各拡大断面図、第５図は第４図の軸受台金の一部の拡
大断面図、第６図ならびに第７図はそれぞれ従来例なら
びに本発明例に係る軸受台金の組織を示す顕微鏡写真の
一部拡大８１粒子の模式図である。符号１・・・・・・マトリックス　２・・・・・・８１
粒子３・・・・・・Ｓロールｂ台金粒子３ａ・・・・・・Ｓｒ＋−Ｐｂ液相４・・・・・・オーバーレイメツキ― ５・・・・・・軸受合金１ｉ１６・・・・・・裏金第１
図特許出願人　工ヌデーシー株式会社代　　理　　人　　弁理士　　松　　下　　義　　勝弁
護士　ｎｌ　　島　文　雄第３図第４図第５図第６図

Claims

【特許請求の範囲】

１）重量％で、３〜３５％Ｓｎ、０．１〜１１％Ｓｉな
らびに０．１〜１０％Ｐｂを含むと共に、Ｃｕ、Ｍｇ、
Ｚｎ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｓｂ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｚｒのうち１種若しくは２種以上を合計で０．
１〜４％含有し、残余が実質的にＡｌから成るＡｌ−Ｓ
ｎ系軸受合金において、０．３％以下のＳｒを添加して
、Ａｌマトリックス中にＳｉ粒子を、球状、だ円状若し
くは先端が丸味をおびる形状として分散、析出させるこ
とを特徴とするＡｌ−Ｓｎ−Ｐｂ系軸受合金。