JPH0251340A - 回転電機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、樹脂からなるブラシホルダと金属からなるブ
ラケットとの複合体を備えている回転電機に関し、特に
、ブラケットとブラシホルダとの接触面間におけるシー
ル性の改良に係り、例えば、スタータモータ等のような
回転電機に使用されるブラケットとブラシホルダの複合
体（以下、ブラケットユニットという。）であって、ブ
ラケットの一部にブラシホルダが一体的に樹脂成形され
ているものに利用して有効な技術に関する。

〔従来の技術〕

スタータモータに使用されるブラケットユニットとして
、薄板形状に形成されたブラケットにブラシホルダが樹
脂を用いて一体的に成形されているものが提案されてい
る（例えば、実開昭５９−１２４４８２号公報参照）。

〔発明が解決しようとする問題点〕

このようなブラシホルダにおいては、ブラケットに鉄系
材料が、ブラシホルダにナイロン樹脂がそれぞれ使用さ
れた場合、サーマル・ショック試験等のような環境試験
が実施されると、ブラケットとブラシホルダとの熱膨張
系数が相違するため、両者の接触面間に相対的ずれが発
生し、その結果、このブラケットユニットが組み付けら
れたスタータモータのハウジングにおいて気密性および
液密性が低下するという問題点があることが、本発明者
によって明らかにされた。

本発明の目的は、ブラケットとブラシホルダとの接触面
間における相対的ずれに伴うシール性の低下を防止する
ことができる回転電機を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明にかかる回転電機はブラケットユニットにおいて
、ブラケットとブラシホルダとの接触面間に、次のよう
な特定の組成を有するアクリル系共重合体水性エマルジ
ッンからなるシール膜が介設されていることを特徴とす
る。

（ａ）　　炭素数が１〜８のアルキル基を有するアクリ
ルアルキルエステルを３５〜７５重量％０））炭素数が
１〜４のアルキル基を有するメタリルアルキルエステル
を５〜５５重量％（ｃ）　　スチレンおよび／又はアク
リロニトリルを０〜１５重量％ 但し、（ｂ）と（ｃ）の成分の和は、１５〜５５重量％
である。

（ｄ）　　α、β−不飽和■またはその酸無水物、２ヒ
ドロキシエチルアクリレート、２−ヒドロキシプロピル
アクリレート又はこれらのメタクリレート相当物、アク
リルアミド、メチロールアクリルアミド又はこれらのア
クリルアミド相当物より選ばれたビニル単量体を０〜５
重量％ （ｅ）　　他のビニル単量体を０〜３０重量％からなる
単Ｎ混合物を乳化重合させて得られるガラス転移点（Ｔ
ｇ）が２０℃以下の共重合体の水性エマルジョン 〔作用〕 前記した手段によれば、シール膜は金属と樹脂とのいず
れにもそれぞれ接着ないしは粘着されるため、その隙間
を遮蔽することにより、シール状態を構成することにな
る。

また、シール膜は可撓性を有しているため、その熱膨張
係数差により、ブラケットとブラシホルダとの接触面間
において相対的な変位（ずれ）が発生された場合、その
変位に追従して可撓変形することにより、前記シール状
態を維持することができる。

〔実施例〕

第１図は本発明の一実施例であるスクータモータ゛に使
用されているブラケットユニットを示す一部切断拡大側
面図、第２図はそのスタークモータを示す縦断面図、第
３図は第２図の■−■線に沿う断面図、第４図はターミ
ナル部を示す拡大部分断面図、第５図はそのスクータモ
ータの分解斜視図、第６図は製造途中を示す縦断面図、
第７図はターミナル部材の凹凸部を示す拡大部分断面図
、第８図および第９図は作用を説明するための拡大部分
断面図である。

本実施例において、本発明にかかる回転電機はスタータ
モータに使用されるものとして構成されており、固定子
１、回転子２、および金属と樹脂の複合体としてのブラ
ケットユニット３を備えている。

固定子１は磁性材料を用いて絞りプレス加工等の適当な
手段により一体成形されているヨーク４を備えており、
ヨーク４は一端面（以下、前側とする。）が開口し、他
端面（以下、後側とする。

）が閉塞している略円筒形杖に形成されている。

ヨーク４の開口部５における外縁には、フランジ部６が
径方向に突設されており、フランジ部６には一対のボル
ト挿通孔７と、一対のビス挿通孔８とがそれぞれ上下に
配されて穿設されている。ヨーク４の開口部５における
内縁には、一対の回り止め凸部９が左右に配されて突設
されている。ヨーク４の背面の閉塞面壁には軸受部材収
容部１０が円筒形状に形成されており、この収容部１０
の内部には軸受部材１１が嵌装されている。ヨーク４の
内周面には複数個のマグネット１２が磁界を形成するよ
うに周方向に等間隔に配されて固着されている。

回転子２はヨーク４の長さよりも長いシャフト１３を備
えており、シャフト１３の中間部の外周上にはコンミュ
テータ１４とアーマチュア１５とが前後に配されて固装
されている。シャフト１３の前端部にはピニオン１６が
刻設されており、ピニオン１６は組付は状態において、
スタータのドリブンギヤ１７に噛合するようになってい
る。シャフト１３の外周におけるピニオン１６の後位置
と後端部とには、ジャーナル部１８．１９がそれぞれ形
成されており、シャフト１３は両方のジャーナル部１８
．１９を後記する軸受部材５８およびヨーク４に配され
た前記軸受部材１１でそれぞれ支承されることによりヨ
ーク４の内部において回転自在に軸架されている。

本発明にかかる金属と樹脂の複合体としてのブラケット
ユニット３は樹脂により略円盤形状に一体成形されてい
る樹脂構造物としてのブラシホルダ２０を備えており、
ブラシホルダ２０は金属部材としてのブラケット２１に
一体成形されている。

また、ブラシホルダ２０の所定位置にはターミナル部材
３３が、第４図に示されているように、ブラケット２１
を絶縁状態で貫通するように植設されている。

ここで、ブラシホルダ２０はポリアミド、または、熱可
塑性ポリエステル、または、ポリアセタールにより成形
される。

まず、ポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン６．
６、ナイロン６．１０、ナイロン１２、ナイロン６．１
２、等があげられる。

このポリアミドに、エチレン・メタクリル酸共重合体の
金属塩〔いわゆるデュポン社のサーリン（商品名）〕、
エチレン・酢酸ビニル共重合体、無水マレ□イン酸グラ
フトポリオレフ、イン〔いわゆる三菱油化■のモディッ
ク（商品名）、三井石油化学工業−のアトマー（商品名
）〕等を１０重量％以下の割合で配合してもよい。

熱可塑性ポリエステルとしては、ポリブチレンテレフタ
レート（ＰＥＴ）やポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）が−船釣である。

このＰＢＴは、テレフタル酸もしくはテレフタル酸ジア
ルキルエステル（例、テレフタル酸ジメチル）と炭素数
４のジオール（例、テトラメチレングリコール）との反
応のような任意の適当な方法については、たとえば米国
特許第２，４６５゜３１９号に詳細に説明されているの
で、参照されたい。

また、ＰＥＴの製造は、テトラメチレングリコールにか
えてエチレングリコールを用いることにより製造される
（ｕｓｐ４，３５７，２６８、Ｕｓｐ４，３６８，２８
５、ｕｓｐ４４２９０６７）。

このポリエステルに、エチレン・メタクリル酸共重合体
の金属塩〔いわゆるデュポン社のサーリン（商品名）〕
、エチレン・酢酸ビニル共重合米無水マレイン酸グラフ
トポリオレフィン〔いわゆる三菱油化■のモディック（
商品名）、三井石油化学工業■のアトマー（商品名）〕
等を１０重量％以下の割合で配合してもよい。

ポリアセタールとは一般式で （−Ｒ−ＣＨＯ−）ｎ で表される分枝のない線状構造の熱可塑性高分子をいう
、Ｒがもっとも簡単な水素の場合、上式は（−Ｈ−ＣＨ
Ｏ−）ｎの構造をとり、ポリオキシメチレンとよばれる
。このものはホルムアルデヒドＨ−ＣＨＯの重合体であ
るところから、ポリホルムアルデヒドともよばれている
。

一方、酸素が二つの炭素を結びつけている構造（エーテ
ル結合）−Ｈ，Ｃ−０〜ＣＨ，からポリエーテルとして
分類する場合もある。

現在、市販のアセタール樹脂には、ポリホルムアルデヒ
ドの均一体と、エチレンオキシドなどを共重合させたも
のとの２種類がある。前者をアセタール・ホモポリマー
とよび、［）ｕ　Ｐｏｎｔ社の”Ｄｅｌｒｉｎ″Ａｃｅ
ｔａｌ　　Ｒｅ５ｉｎがこれに属し、後者はアセタール
・コポリマーとよばれ、アメリカ　Ｃｅｌａｎｅｓｅ社
のＣｅ１ｃｏｎ　　、西ドイツＴｉｃｏｎａ社の”　Ｈ
ｏ　ｓ　ｔａｆｏｒｍ’“Ｃ１わが国のポリプラスチッ
ク社の“Ｄｕｒａｃｏｎ”などがこれに属する。

このポリアセタールに、エチレン・メタクリル酸共重合
体の金属塩〔いわゆるデュポン社のサーリン（商品名）
〕、エチレン・酢酸ビニル共重合体、無水マレイン酸グ
ラフトポリオレフィン（いわゆる三菱油化■のモディッ
ク（商品名）、三井石油化学工業■のアトマー（商品名
）〕等を１０重量％以下の割合で配合してもよい。

次に、ブラケットユニットの製造方法を説明することに
より、その構成を明らかにする。

ブラケット２１は鉄板等のような導電性を有する板材を
用いて打抜きプレス加工により、ヨーク４のフランジ部
６の外形に対応するように、第５図に示されているよう
な平板形状に形成されている。ブラケット２１の上下部
には一対のボルト挿通孔２２と、ビス螺入用ねじ孔２３
とがそれぞれ配されて開設されている。ブラケット２１
の略中央部には窓孔２４が、コンミュテータ１４の外径
よりも若干大きい内径になるように開設されており、窓
孔２４の周囲には複数の小孔２５が周方向に配されて開
設されている。窓孔２４には軸受部材収容部５７が円形
椀形状に一体的に連設されている。また、ブラケット２
１の左上隅略４５度の位置には、ターミナル部材３３の
幅および厚さよりも大きめの挿通孔３４が開設されてい
る。

ブラケット２１にブラシホルダ２０が成形される時、第
６図に示されているように、ブラケット２１は成形型７
０に挟み込まれるようにセットされる。詳細な説明は省
略するが、成形型７０は上型７１および下型７２を備え
ており、その合わせ面にはゲート７４を開設されたキャ
ビティー７３が、後述するような構成を有するブラシホ
ルダ２０を成形し得る形状に没設されている。ブラケッ
ト２１はこのキャビティー７３にブラシホルダ２０を成
形される部分を挿入されて、上型７１と下型７２との間
に挟み込まれるようにセットされる。

同時に、ブラケット２１の挿通孔３４にはターミナル部
材３３が接触しないように挿入され、キャビティー７３
を貫通して上型７１および下型７２に位置決め保持され
る。

ここで、ブラケット２１が成形型７０にセットされる前
に、ブラケット２１におけるブラシホルダ２０が成形さ
れる部分の表面には、特定の組成を有するアクリル系共
重合体水性エマルジョン、刷毛やスプレー等による適当
な手段により適当な厚さをもって均一に塗布されること
により、その塗膜７５が形成される。

また、この塗膜７５はキャビティー７３にインサートさ
れて樹脂形成される他の金属部材としてのターミナル部
材３３におけるインサート成形される部分の表面にも同
様に形成される。

このとき、予め、ターミナル部材３３には凹凸部３３ａ
が複数条、塗膜７５が形成されるべき領域の外周部にお
いて凹部と凸部とが交互になるように配されて、それぞ
れ環帯形状に形成されている。この凹凸部３３ａの断面
形状は第７図に示されているように、約３０度の傾斜角
を持つ台形形状に形成されており、約０．２ｍｍの高さ
に対して約０．８ｍ！１１のピッチを持つように設定さ
れている。

そして、この凹凸部３３ａに塗布されたディスバージョ
ンは各凹部に溜まるようになって一定の嵩を保つため、
この上に形成された塗膜７５の厚さは、後記する条件を
充分に満足し得る厚さになっている。

アクリル系共重合体水性エマルジョンとして＋１（ａ）
　　炭素数が、１〜８のアルキル基を有するアクリル酸
アルキルエステルを、３５〜７５重量％ （ｂ）　　炭素数が１〜４のアルキル基を有するメタク
リル酸アルキルエステルを０〜５５重量％（ｃ）　　ス
チレンおよび／又はアクリロニトリルを０〜１５重量％ 但し、ら）と（ｃ）の成分の和は、１５〜５５重景％で
ある。

（ｂ）　α、β−不飽和酸またはその酸無水物、２−ヒ
ドロキシエチルアクリレート、２−ヒドロキシプロピル
アクリレート又はこれらのメタクリレート相当物、アク
リルアミド、メチロールアクリルアミド又はこれらのメ
タクリルアミド相当物より選ばれたビニル単量体を０〜
５重量％ （ｅ）　　他のビニル単量体を０〜３０重量％からなる
単量体混合物を乳化重合させて得られるガラス転移点（
Ｔｇ）が２０゛Ｃ以下の共重合体が使用される。

（ａ）成分のアクリル酸アルキルエステルとしては、ア
クリル酸２−エチルヘキシル（−８５’Ｃ）、アクリル
酸ｎ・ブチル（−５４℃）、アクリル酸エチル（−２２
’Ｃ）、アクリル酸イソプロピル（５℃）、アクリル酸
メチル（８℃）等があげられる。なお、括弧内の温度は
、アクリル酸アルキルエステルのホモ重合体のＴｇを示
す。

この（ａ）成分はソフト重量体で得られるエマルシコン
共重合体より形成される膜に可撓性を付与する。この膜
の可撓性が、金属とポリオレフィンの熱膨張率の差によ
る伸縮を膜に追従させる。

（ｂ）の成分のメタクリル酸アルキルエステルおよび（
ｃ）成分のスチレン（１００℃）、アクリロニトリル（
１００’Ｃ）はハード単量体と呼ばれるもので、皮膜に
強靭性と耐熱性を付与させる。このハード単量体は共重
合体を与える単量体混合物中の１５〜５５重量％を占め
ることが必要である。（ｂｌ成分としてはメタクリル酸
メチル（１０５℃）、メタクリル酸エチル（６５℃）、
メタクリル酸ｎ・ブチル（２０℃）等が利用できる。

ら）成分の単量体混合物中に占めるメタクリル酸アルキ
ルエステルの上限は５５重四％である。これを越えると
膜の硬度が高く、脆（なり、サーマルショックを受けて
膜が金属より剥離しやすい、または膜にピンホールが生
じる。

（ｃ）成分のスチレン、アクリロニトリルの単量体混合
物中に占める割合は１５重量％以下である。

１５重量％を越えると膜の被着材への密着性が低下する
。さらに、アクリロニトリルの場合、使用量が多いと乳
化重合が行いにくい。

（ｄ）成分の酸やヒドロキシル基またはアミノ基を有す
るビニル単量体は、皮膜の被着材（ポリエステル等樹脂
、金属）への密着性を向上させる。かかる酸としては、
アクリル酸、メタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸、
無水マレイン酸等のα。

β−不飽和酸またはその酸無水物が利用できる。

これらの酸、ヒドロキシアルキルアクリレート、アクリ
ルアミド、メチロールアクリルアミド等の官能基を有す
るビニル単量体は単量体混合物の５重量％以下、好まし
くは０．３〜３重量％の割合で用いられる。

（ｅ）成分は、皮膜の弾性と強靭さのバランス、エマル
シコンの共重合体のガラス転移点を２０℃以下に調整す
るために必要により用いられる。

かかる単量体として、ブタンジオールジアクリレート、
ブタンジオールモノアクリレール、塩化ビニル、酢酸ビ
ニル（３０℃）、メタクリル酸グリシジル等が利用でき
る。この（ｅ）成分の単量体は、共重合体成分の３０重
四％以下の割合で用いられる。

接着層形成用の共重合体エマルジョンは常法に従って得
ることができる。すなわち、単量体、界面活性剤、重合
開始剤および水の系で乳化重合を行えばよく、その場合
、単量体濃度は全量に対して４０〜６０重量％、界面活
性剤は単量体１００重量部に対して１〜５重量部、重合
開始剤は０゜１〜０．６重量部が好ましい配合量である
。界面活性剤は乳化重合を円滑に行わせ得るものを選ぶ
べきで、特に、オキシエチレン基の付加モル数が１０〜
６０の範囲にあるポリオキシエチレンアルキルエーテル
またはポリオキシエチレンアルキルフェノールエーテル
と高級アルコール硫酸エステル塩またはポリオキシエチ
レンアルキルサルフェート塩またはポリオキシエチレン
アルキルフェニルサルフェート塩などの混合系が好まし
く、重合開始剤としては過硫酸カリウム、過硫酸アンモ
ニウムおよびこれらと還元剤とを組み合わせたレドック
ス系が特に好ましい。なお、生成した共重合体エマルジ
ョンはアンモニア水などでｐＨ値を７以上に調整してお
くことが分散安定性を良くする上で好ましい。

共重合体エマルジョン中の共重合体のガラス転移点（Ｔ
ｇ）は２０℃以下である。Ｔｇが２０℃を越えると皮膜
の乾燥時間が長くなる。一般に共重合体のＴｇが高い程
度膜の強度は高く、Ｔｇが低い程、皮膜の弾力性、可撓
性が高くなる傾向にある。

塗膜７５の厚さは、使用する水性エマルシヨンの種類等
によって異なるが、１〜５０μｍが好ましく、１０μｍ
程度が望ましい。すなわち、１μｍ以下であると、可撓
性が発揮されにくくなり、５０μｍ以上であってもよい
が、複数回に分けて塗布する必要があり、工程がかかり
、コストが増加する。

この塗膜７５は自然または強制的に乾燥されることによ
り、水性エマルジョンの媒液としての水を蒸発される。

そして、この塗膜７５は可撓性を備えた状態になるとと
もに、金属の表面に接着ないしは粘着する。塗膜７５が
乾燥された後、金属部材としてのブラケット２１および
ターミナル部材３３は前述したように、成形型７０にセ
ットされる。ここで、ブラケット２１は、鋼、ステンレ
ス、銅、鉄、亜鉛、真鍮、亜鉛メッキ鋼、アルミニウム
等が使用される。

このようにしてブラケット２１およびターミナル部材３
３が成形型７０に適宜セットされると、そのキャビティ
ー７３には成形材料としての樹脂が約２８０″Ｃ（ポリ
アミドの場合）に加熱溶融された状態でゲート７４から
充填され、ブラケット２１には樹脂構造物としてのブラ
シホルダ２０が一体的に成形されるとともに、ブラシホ
ルダ２０には前記ターミナル部材３３が植え込み成形さ
れる。

すなわち、ブラケット２１はブラシホルダ２０の成形時
に軸心と略直交するように配されて植え込み成形される
ことにより、窓孔２４の内縁から小孔２５の外側にかけ
ての部分がブラシホルダ２０の前壁部２６と後壁部２７
との間に挟まれた状態でブラシホルダ２０に一体化され
ている。この状態において、ブラシホルダ２０を形成し
ている樹脂の一部はブラケット２１の各小孔２５を埋め
て中実の円柱部２８をそれぞれ形成しており、これら円
柱部２８によりブラケット２１とブラシホルダ２０とは
完全に回り止めされた状態で一体化されていることにな
る。また、ブラシホルダ２０が樹脂成形されると、ター
ミナル部材３３は挿通孔３４が樹脂により埋められてな
る略直方体形状の保持部３５により固定的に保持される
ことになる。

そして、ブラケット２１の前後面とブラシホルダ２０の
前後壁部２６．２７、および小孔２５内周と円柱部２８
の外周において、ブラケット２１とブラシホルダ２０と
の接触面間には可撓性を有するシール膜７６が、前記し
た水性エマルジョンを成分とする塗膜７５により形成さ
れて介設されており、水性エマルジョンの成分が金属お
よび樹脂に対する親和性が高いため、このシール膜７６
はブラケット２１とブラシホルダ２０との表面に強力に
粘着または接着、ないしは物理的または化学的に結合し
た状態になって一体化している。また、ブラシホルダ２
０とこれに挿通されたターミナル部材３３との接触面間
にもシール膜７６が同様に介設されている。

ブラシホルダ２０の前壁部２６における左下隅略４５度
の位置には、穴部がブラケット２１の地肌が露出するよ
うに開設されている。ブラシホルダ２０の後壁部２７に
おける正面穴部に対応する位置にも、背面穴部３１が同
様に開設されており、この背面穴部３１底部におけるブ
ラケット２１の露出面部はピグテールを接続するための
ピグテール接続部３２を形成している。ターミナル部材
３３の保持部３５から前方に突出した部分により第２の
リード線接続部３６が、後方に突出した部分により第２
のピグテール接続部３７がそれぞれ形成されている。

ブラシホルダ２０の後壁部２７における外径１田−ク４
の開口部５における内径と略等しく、かつ、軸心が一致
するように設定されており、これにより、後壁部２７の
外周とヨーク開口部５の内周とは互いに雄印篭結合部３
日と、雌印篭結合部３９とを実質的に構成することにな
る。後壁部２７の背面の外縁における左右位置には、一
対の立ち上がり壁４０が軸心と略平行方向にそれぞれ立
設されており、両立ち上がり壁４０の外向き面には回り
止め凹部４１が逆三角形の頂点に円形を連結してなる形
状に没設されている。前記誰雌の印篭結合部３８．３９
の結合状態において、両回り止め凹部４１には、ヨーク
４の開口部５の内縁に突設されている前記回り止め凹部
９がそれぞれ嵌合するようになっている。

後壁部２７の背面における上下位置には、一対のブラシ
収容室４２が互いに対向するようにそれぞれ配設されて
おり、この収容室４２は互いに平行に対向して突設され
た一対のガイド壁４３により、径方向の両端面および背
面の三方が開放している中空の略直方体形状に形成され
ている。各ガイド壁４３の背面にはかしめ部４４Ａを形
成するためのピン４４がそれぞれ突設されており、また
、前記立ち上がり壁４０の一方の内側位置には、後記す
る脱落防止板を位置決めするためのピン４５が突設され
ている。ブラシ収容室４２の背面側の開口は、各ガイド
壁４３の背面に当接された状態において各ピンにより固
定化される脱落防止板４６によって閉塞されている。

再収容室４２には一対のブラシ５１Ａ、５１Ｂが内向き
に配されて径方向に摺動自在にそれぞれ挿入されており
、両ブラシ５１Ａ、５１Ｂに植設されている各ピグテー
ル５２Ａ、５２Ｂは脱落防止板４６の上下に開設されて
いる挿通孔４９に摺動自在にそれぞれ挿通されている。

上側に配設されたブラシ５１Ａのピグテール５２Ａの端
末はターミナル部材３３のピグテール接続部３７に、下
側に配設されたブラシ５１Ｂのピグテール５２Ｂの端末
はブラケット２１のピグテール接続部３２にそれぞれ溶
着されて、ターミナル部材３３およびブラケット２１に
電気的に接続されている。

収容室４２のブラシ５１Ａ、５１Ｂの外側に山一対のス
プリング５３が収容室４２の外向き開口から挿入されて
それぞれ収容されており、スプリング５３は収容室４２
の外向き開口部に止着されるキャップ５４に反力をとっ
てブラシを内向きに付勢することにより、回転子２のコ
ンミ工テータ１４に押接させるようになっている。

ブラケット２１の窓孔２４に対応する位置には、略円筒
形状の軸受部材収容部５７が前方に突出するように形成
されており、この収容部５７にはボールベアリング等か
らなる軸受部材５日が正確に軸心合わせされて嵌装され
ている。この収容部５７の軸心はブラシホルダ２０の後
壁部２７の外周により形成されている雄印篭結合部３８
についての軸心と一致するように設定されており、した
がって、収容部５７に軸心合わせされて収容されている
軸受部材５８の軸心は雄印篭結合部３８の軸心と一致さ
れていることになる。

このように構成されているブラケットユニット３が固定
子１と回転子２とに組み付けられた状態において、ブラ
シホルダ２０はヨーク４の開口部５に両者の外周面およ
び内周面における雄雌の印篭結合部３８．３９により印
篭結合されて軸心合わせされる。この状態において、軸
受部材５８はブラシホルダ２０の雄印篭結合部３８に軸
心合わせされているため、ヨーク４の軸心にも一致され
ることになる。したがって、この軸受部材５８とヨーク
４の後端部の軸受部材１１にジャーナル部１８．１９を
支承された回転子２のシャフト１３は固定子１に対して
正確に軸心合わせされて回転自在に軸支されることにな
る。

ヨーク４の開口部５とブラシホルダ２０とが印篭結合さ
れる際、回り止め凸部９と凹部４１とは互いに整合され
て嵌合される０両者９と４１とが嵌合されると、ヨーク
４のフランジ部６におけるボルト挿通孔７およびビス挿
通孔８と、ブラケット２１のボルト挿通孔２２およびビ
ス螺入用ねし孔２３とはそれぞれ整合することになる。

ビス５９をヨーク４のフランジ部６の挿通孔８に挿通し
てねじ孔２３にねじ込むと、ブラケット２１とヨーク４
とは結合されるため、固定子１、回転子２およびブラケ
ットユニット３は軸心および位置を合致された状態で一
度に結合一体化されることになる。詳細な説明は省略す
るが、この王者一体の状態において、エンジンケース６
０のボス部６１に軸受部材収容部５７が嵌合される。エ
ンジンケース６０のボス部６Ｉと軸受部材収容部５７と
の軸心を互いに合致するように設定しておくと、軸、受
部材収容部５７の軸受部材５８に支承されているシャフ
ト１３がボス部６１に軸心合わせされることになる。こ
のため、シャフト１３に刻設されているピニオン１６は
ドリブンギヤ１７に正確に噛合することになる。

次に作用を説明する。

前述したように、スタータモータはエンジンケースに連
設されるため、厳寒大気温度からエンジンのオーバヒー
ト温度までの温度環境に晒されることが予想される。そ
こで、スタータモータについては、約−２０゛Ｃ〜１５
０℃程度の範囲において数千回のサーマル・ショック試
験を含む環境試験が実施される。

ところで、ブラケットとブラシホルダとの接触面間にシ
ール膜が介設されていないブラケットユニットがスター
タモータに使用された場合、サーマル・ショック試験が
実施されると、金属と樹脂との熱膨張係数差により、第
８図に示されているようにブラケット２１’　とブラシ
ホルダ２０”との接触面間に相対的ずれ７７が発生する
ため、その後の気密性試験において、モータハウジング
の気密性が低下することが、本発明者によって明らかに
された。これは、ブラケット２１’　とブラシホルダ２
０’　との接触面間における相対的ずれによって微細な
隙間７７が発生し、この隙間により制御し得ない不測の
通気路が第８図に矢印で示されているように形成されて
しまうためと考えられる。そして、ブラケットとブラシ
ホルダとの接触面間にこのような相対的ずれが発生する
と、外部の雨水や凝結水等がモータハウジングの内部に
侵入するため、モータの性能を損う原因になる。

しかし、本実施例においては、ブラケット２１とブラシ
ホルダ２０との接触面間にシール膜７６が介設されてい
るため、サーマル・ショック試験が実施された後におい
ても、モータハウジングの気密性は所期の通りに維持さ
れる。したがって、ブラケット２０とブラシホルダ２１
との接触面間から外部の雨水や凝結水等がハウジングの
内部に侵入することは防止される。

すなわち、サーマル・ショック試験において、金属と樹
脂との熱膨張係数差によりブラケット２１とブラシホル
ダ２０との接触面間に相対的ずれが発生したとしても、
シール膜７６はそれが金属および樹脂のいずれについて
も優れた親和性を有するため、第８図に示されているよ
うにブラケツ）２１とブラシホルダ２０とのいずれにも
接着ないしは粘着することになる。しかも、シール膜７
Ｇは優れた可撓性を有するため、ブラケット２１とブラ
シホルダ２０との熱膨張係数差による相互間の変位を可
撓変形することによって許容し、シール膜７６自体の一
体性を維持することになる。

したがって、ブラケット２１とブラシホルダ２０との接
触面間に相対的ずれが発生としても、その両者２１と２
０との間は隙間ないしは通気路が形成されることをシー
ル膜７６によって防止されるため、モータハウジングは
サーマル・ショック試験後も所期の気密性を維持するこ
とができる。

次に、実験結果を示す。

実施例１〜７　比較例１〜９ 乳化重合させるビニル単量体の種類、量を本明細書の末
尾に掲載された表１のように変化させて共重合体水性エ
マルシヨンによってナイロン６と亜鉛メッキ鋼板の積層
体を得た。

この積層体の２０℃におけるナイロン６と、亜鉛メッキ
鋼板との（イ）剥離強度（ＪＩＰ　　Ｋ−６８５０）は
２３　ｋｇ　ｆ　／　ｃジチアツタ。

また、この積層体を（ｂ）ｔｏｏ’ｃモータ油浴中に１
日浸漬した後の剥離強度は２４ｋｇｆ／ｃ−ｄであった
。

さらに、この積層体を、（ハ）２０℃のモータ油浴中に
２時間、ついでモータオイル浴を８０℃まで１５分かけ
て加熱し、同温度で２時間浸漬を続け、さらに、３０分
かけてモータオイル浴を２０℃まで冷し、再び２０℃で
２時間浸漬し、ついで８０℃まで加熱、同温度で２時間
浸漬を続けるという工程を５度繰り返した後の積層体の
剥離強度を調べた（サーマルショックテスト）。同様に
、ナイロン６とステンレスとの積層体についてモｉべた
。その結果を本明細書の末尾に掲載された表２に示す。

比較例４〜９ 共重合体水性エマルジョンの代わりに、次の接着剤を用
いてナイロン６と亜鉛メッキ鋼板との積層体、またはナ
イロン６とステンレスとの積層体を得た。

これらの積層体の物性を表２に示す。

比較例４ Ｔ社製ポリエステル系樹脂エマルジョン（Ｔｇ２０℃） 比較例５ Ｎ社製ＳＢＲラテックス（Ｔｇ　　、６℃）比較例６ Ｎ社製アクリロニトリル・ブタジェンラバーラテックス
（Ｔｇ　　−２５℃） 比較例７ Ｍ社製スチレン・アクリル酸２−エチルへキシルアクリ
レート共重合体水性エマルジョン（７ｇ５８℃） 比較例日 Ｙ社製二液型エポキシ樹脂接着剤 比較例９ Ｓ社製フェノール系樹脂接着剤 実施例８〜１４　比較例１０〜１８ 実施例１におけるナイロン６に代わりにポリブチレンテ
レフタレートを用い、これと亜鉛メッキ鋼板およびステ
ンレスとの積層体を得た。そして実施例１と同様に剥離
強度試験を行った。

その結果、実施例８〜１４は実施例１〜７と、比較例１
０〜１８は比較例１〜９とそれぞれ略対応した強度であ
った。

実施例１５〜２１　比較例１９〜２７ 実施例１におけるナイロン６の代わりにポリアセタール
を用い、これと亜鉛メッキ鋼板およびステンレスとの積
層体を得た。そして、実施例１と同様に剥離試験を行っ
た。その結果、実施例１５〜２１は実施例１〜７と、比
較例１９〜２７とそれぞれ略対応した強度であった。

第１０図は本発明の第２実施例を示す拡大部分断面図で
ある。

本実施例が前記第１実施例と異なる点は、ブラケット２
１の後側端面に環状溝８４が窓孔２４を取り囲むように
配されて円形環形状没設されている点にある。

本実施例においては、ブラケット２１に前記した水性エ
マルジョンが環状溝８４内に塗布される。

そして、塗布された際、そのエマルジョンが環状溝８４
内に溜るため、その環状溝８４の箇所においてシール膜
７６が厚く形成されることになる。

したがって、ブラシホルダ２０の樹脂が径方向に拡縮し
た時に、厚くなったシール膜７６がその接触面において
環状溝８４の外周面および内周面に押圧されるため、シ
ール膜７６におけるシール性能が確実化されるとともに
、−層高められる。また、エマルジョンが環状溝８４に
塗布されて溜まるため、塗布作業における塗膜の膜厚管
理を緩和させることができる。

ここで、環状溝８４−杯に水性エマルジョンが塗布され
ると、水が蒸発したとき、エマルジョン（シール膜）の
体積は溝８４の約１／２になる。

したがって、樹脂は環状溝８４の深さの１／２程度まで
埋まることになる。また、水性エマルジョンは水が蒸発
する際、環状溝８４の底だけでなく、側壁にも残るので
、成形樹脂がいずれの方向に収縮してもシール効果を損
なうことはない。

ちなみに、環状溝の深さは０．　５ｍａ＋程度であり、
水性エマルジョンは水との比が５０　：　５０であるた
め、残った厚さは約０．２５ｍになる。

第１１図は本発明の第３実施例を示す拡大部分断面図で
ある。

本実施例が前記第１実施例と異なる点は、ブラケット２
１とブラシホルダ２０との接触面にシール膜７６に加え
て、プラスチック含浸剤から成る層８５が漬浸されて形
成されている点にある。含浸剤としては、メタクリル酸
エステルが使用されており、含浸方法としては次のよう
な方法が使用されている。

シール膜が形成されたブラケットユニットを真空槽で真
空排気した後、含浸剤の液中に浸漬し、さらに、再真空
排気し、その後、加圧含浸させる。

なお、含浸剤および含浸方法は一例であり、他の含浸剤
としては、例えば水ガラス等のようなものが挙げられる
。

本実施例によれば、万一、シール膜７６が不均一に形成
されていても、含浸剤層８５により目張りされるため、
シール性能は確実に維持されることになる。

第１２図は本発明の第４実施例を示す拡大部分断面図で
ある。

本実施例が前記第１実施例と異なる点は、ブラケットユ
ニット３における窓孔２４の内周にゴムブツシュ８６が
、ブラケット２０とブラシホルダ２１との境界線を目張
りするように配されて固着されている点にある。

本実施例によれば、シール膜７６のシールに加えて、漏
洩の根元になる窓孔２４内周におけるブラケット２０と
ブラシホルダ２Ｉとの境界線が、ゴムブツシュ８６によ
り目張りされるため、シール性能は一層高められる。

第１３図は本発明の第５実施例を示す縦断面図である。

本実施例が前記第１実施例と異なる点は、ブラケット２
０における軸受部材収容部５７の内周面に通気路８７が
、軸受部材５Ｂの内外を連通させるように、その内周面
の一部を軸心線方向に没設させることによって形成され
ている点にある。

第１実施例において述べたように、シール膜７６が介設
されているブラケットユニット３においてはブラケット
２１とブラシホルダ２０との接触面間のシール状態は確
実に維持されているため、モータ外部の雨水や凝結水等
が当該箇所から侵入することは防止されている。

本実施例においては、通気路８７がエンジンケース６０
の内部に開口されるため、モータ外部の雨水や凝結水が
ハウジングの内部に侵入することはない。したがって、
侵水によるモータ性能の低下現象は完全に回避される二
七になる。そして、ブラケットユニット３とヨーク４と
で気密化されたハウジングはこの通気路８７により外部
に連通されるため、侵水を完全に防止されながら、大気
に即応する内圧変化、所謂呼吸作用を確保されることに
なる。

なお、本発明は前記実施例に限定されるものではなく、
その要旨を逸脱しない範囲において、種々変更可能であ
ることはいうまでもない。

前記実施例ではスタータモータに適用した場合につき説
明したが、本発明はこれに限らず、他のモータや発電機
等のような回転電機全般に適用することができる。特に
、液密性または気密性が必要な製品に適用して優れた効
果が得られる。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明によれば、ブラケットとブ
ラシホルダとの接触面間に、金属および樹脂に対して親
和性のよい水性エマルジョンから形成され、可撓性を有
するシール膜を介設することにより、ブラケットとブラ
シホルダとの接触面間に相対的ずれが生じた場合におい
てもシール状態を維持することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例であるブラケットユニットを
示す一部切断拡大側面図、第２図はそれが使用されてい
るスタータモータを示す縦断面図、第３図は第２図の■
−■線に沿う断面図、第４図はターミナル部を示す拡大
部分断面図、第５図はそのスタータモータの分解斜視図
、第６図は製造途中を示す縦断面図、第７図はターミナ
ル部材の凹凸部材を示す拡大部分断面図、第８図および
第９図は作用を説明するための各拡大部分断面図である
。 第１０図は本発明の第２実施例を示す拡大部分断面図、
第１１図は本発明の第３実施例を示す拡大部分断面図、
第１２図は本発明の第４実施例を示す拡大部分断面図、
第１３回は本発明の第４実施例を示す縦断面図である。 １・・・固定子、２・・・回転子、３・・・ブラケット
ユニット、４・・・ヨーク、５・・・開口部、６・・・
フランジ＠艮７・・・ボルト挿通孔、８・・・ビス挿通
孔、９・・・回り止め凸部、１０・・・軸受部材収容部
、１１・・・軸受部材、１２・・・マグネット、１３・
・・シャフト、１４・・・コンミュテータ、１５・・・
アーマチュア、１６・・・ピニオン、１７・・・ドリブ
ンギヤ、１８．１９・・・ジャーナル部、２０・・・ブ
ラシホルダ、２１・・・ブラケット、２２・・・ボルト
挿通孔、２３・・・ビス螺入用ねじ孔、２４・・・窓孔
、２５・・・小孔、２６・・・前壁部、２７・・・壁部
、２８・・・円柱部、３１・・・背面穴部、３２・・・
ピグテール接続部、３３・・・ターミナル部材、３４・
・・ターミナル部材挿通孔、３５・・・ターミナル部材
保持部、３６・・・リード線接続部、３７・・・ピグテ
ール接続部、３８・・・誰印篭結合部、３９・・・雌印
篭結合部、４０・・・立ち上がり壁、４１・・・回り止
め凹部、４２・・・ブラシ収容室、４３・・・ガイド壁
、４４・・・ピン、４４Ａ・・・係止部、４５・・・位
置決め用ピン、４６・・・脱落防止板、４７・・・被覆
部、４日・・・連接部、４９・・・ピグテール挿通孔、
５０・・・小孔、５１Ａ１５１Ｂ・・・ブラシ、５２Ａ
、５２Ｂ・・・ピグテール、５３・・・スプリング、５
４・・・キャップ、５５．５６・・・係合凸部、５７・
・・軸受部材収容部、５８・・・軸受部材、５９・・・
ビス、６０・・・エンジンケース、６１・・・ボス部、
６２・・・ボルト螺入用ねし孔、６３川ボルト、７０・
・・成形型、７１・・・上型、７２・・・下型、７３・
・・キャビティー　７４・・・ゲート、７５・・・塗Ｈ
Ｌ７６・・・シール膜、７７・・・隙間、７８・・・実
験試料、７９・・・コンプレッサ、８０・・・ホース、
８１・・・圧力計、８２・・・水槽、８３・・・気泡、
８４・・・環状溝、８５・・・プラスチック含浸剤層、
８６・・・ゴムブツシュ、８７・・・通気路。 代理人　弁理士　　梶　　原　　辰　　也第 表 × 不 良 （剥離強度 ３〜 ７　ｋｇ　ｆ　／ｄ） 第２図 第 図 第３ 図 ■ 派 第８ 図 第９ 図 第１０図 第１２図 第１１図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、薄板形状に形成されたブラケットにブラシホルダが
   樹脂を用いて一体成形されており、このブラケットがヨ
   ークの開口部に当着されている回転電機において、前記
   ブラシホルダがポリアミドを用いて成形されており、こ
   のブラシホルダと前記ブラケットとの接触面間に （ａ）炭素数が１〜８のアルキル基を有するアクリル酸
   アルキルエステルを３５〜７５重 量％ （ｂ）炭素数が１〜４のアルキル基を有するメタクリル
   酸アルキルエステルを０〜５５重 量％ （ｃ）スチレンおよび／又はアクリロニトリルを０〜１
   ５重量％ 但し、（ｂ）と（ｃ）の成分の和は、１５〜５５重量％
   である。 （ｄ）α，β−不飽和酸またはその酸無水物、２−ヒド
   ロキシエチルアクリレート、２− ヒドロキシプロピルアクリレート又はこれ らのメタクリレート相当物、アクリルアミ ド、メチロールアクリルアミド又はこれら のメタクリルアミド相当物より選ばれたビ ニル単量体を０〜５重量％ （ｅ）他のビニル単量体を０〜３０重量％ からなる単量体混合物を乳化重合させて得られるガラス
   転移点（Ｔｇ）が２０℃以下の共重合体の水性エマルジ
   ョンより形成されたシール膜が介設されていることを特
   徴とする回転電機。 ２、共重合体の水性エマルジョンの単量体混合物に占め
   る（ａ）と（ｂ）の成分の和が９０重量％以上であるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の回転電機。 ３、ブラケットが鋼、ステンレス、銅、鉄、亜鉛、真鋳
   、亜鉛メッキ鋼又はアルミニウムのいずれにより形成さ
   れていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   回転電機。 ４、ブラケットの接触面に環状溝が没設されており、こ
   の環状溝において前記シール膜が厚く形成されているこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の回転電機。 ５、ブラシホルダとブラシホルダとの接触面間にプラス
   チック含浸剤層が形成されていることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項記載の回転電機。 ６、ブラケットの内周面にゴムブッシュが前記接触面の
   境界線を目張りするように固着されていることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載の回転電機。 ７、ブラケットの内周面に通気路がブラケット両端面の
   側方空間を相互に連通させるように形成されていること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の回転電機。 ８、薄板形状に形成されたブラケットにブラシホルダが
   樹脂を用いて一体成形されており、このブラシホルダが
   ヨークの開口部に当着されている回転電機において、前
   記ブラシホルダが熱可塑性ポリエステルを用いて成形さ
   れており、このブラシホルダと前記ブラケットとの接触
   面間に （ａ）炭素数が１〜８のアルキル基を有するアクリル酸
   アルキルエステルを３５〜７５重 量％ （ｂ）炭素数が１〜４のアルキル基を有するメタクリル
   酸アルキルエステルを０〜５５重 量％ （ｃ）スチレンおよび／又はアクリロニトリルを０〜１
   ５重量％ 但し、（ｂ）と（ｃ）の成分の和は、１５〜５５重量％
   である。 （ｄ）α，β−不飽和酸またはその酸無水物、２−ヒド
   ロキシエチルアクリレート、２− ヒドロキシプロピルアクリレート又はこれ らのメタクリレート相当物、アクリルアミ ド、メチロールアクリルアミド又はこれら のメタクリルアミド相当物より選ばれたビ ニル単量体を０〜５重量％ （ｅ）他のビニル単量体を０〜３０重量％ からなる単量体混合物を乳化重合させて得られるガラス
   転移点（Ｔｇ）が２０℃以下の共重合体の水性エマルジ
   ョンより形成されたシール膜が介設されていることを特
   徴とする回転電機。 ９、薄板形状に形成されたブラケットにブラシホルダが
   樹脂を用いて一体成形されており、このブラケットがヨ
   ークの開口部に当着されている回転電機において、前記
   ブラシホルダがポリアセタールを用いて成形されており
   、このブラシホルダと前記ブラケットとの接触面間に （ａ）炭素数が１〜８のアルキル基を有するアクリル酸
   アルキルエステルを３５〜７５重 量％ （ｂ）炭素数が１〜４のアルキル基を有するメタクリル
   酸アルキルエステルを０〜５５重 量％ （ｃ）スチレンおよび／又はアクリロニトリルをＣ〜１
   ５重量％ 但し、（ｂ）と（ｃ）の成分の和は、１５〜５５重量％
   である。 （ｄ）α，β−不飽和酸またはその酸無水物、２−ヒド
   ロキシエチルアクリレート、２− ヒドロキシプロピルアクリレート又はこれ らのメタクリレート相当物、アクリルアミ ド、メチロールアクリルアミド又はこれら のメタクリルアミド相当物より選ばれたビ ニル単量体を０〜５重量％ （ｅ）他のビニル単量体を０〜３０重量％ からなる単量体混合物を乳化重合させて得られるガラス
   転移点（Ｔｇ）が２０℃以下の共重合体の水性エマルジ
   ョンにより形成されたシール膜が介設されていることを
   特徴とする回転電機。