JPH0243344A - ストレインゲージ用合金およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は鉄（Ｆｅ）、クロム（Ｃｒ）、コバルト（ＣＯ
）およびニッケル（Ｎｉ）からなる合金を主成分とし、
副成分として銅（Ｃｕ）、タングステン（Ｗ）、モリブ
デ７　（ＭＯ＞、ニオブ（Ｎｂ）、タンクル（Ｔａ）、
バナジウム（Ｖ）、パラジウム（Ｐｄ）、錫（Ｓｎ）、
アンチモン（ｓｂ）、マンガン（Ｍｎ）、アルミニウム
（Ａｊり、シリコン（Ｓｌ）、チタン（Ｔ１）、ゲルマ
ニウム（Ｇｅ）およびジルコニウム（Ｚｒ）の１種ある
いは２種以上の合計０．１〜２５％の元素からなり、少
量の不純物を含むストレインゲージ用合金およびその製
造方法に関するもので、その目的とするところはゲージ
率が大きく、ゲージ率の組成に対する変化が小さく、他
の緒特性に優れ、かつ加工が容易なストレインゲージ用
合金を提供するにある。

ストレインゲージは、一般に弾性歪によってゲージ細線
またはゲージ箔の電気抵抗が変化する現象を利用し、逆
に抵抗変化を測定することによって歪の量あるいは応力
を計測するもので、広く歪測定に用いられるばかりでな
く、近年は平衡型記録計等の工業機器の機械量−電気量
変換器要素、所謂、ストレインセンサとしても利用され
る。

ストレインゲージ材料に課せられる条件は、１、　ゲー
ジ率が大きいこと ２、　対銅熱起電力が小さいこと ３、　比電気抵抗が大きいこと ４、　比電気抵抗の温度係数が小さいこと５　加工性が
よく、機械的性質がよいこと６、　安価なこと などに要約される。

ところで、ストレインゲージは、その構造が金属細線（
１３〜２５μｍ）または箔（３〜５μｍ）を格子状ある
いはロゼツト状に配置してなり、またその使用法として
は前記ゲージを被測定物に接着剤で貼付し、被測定物に
生じた歪を、ゲージの抵抗変化から間接的に測定するも
のである。

ストレインゲージの感度はゲージ率Ｋによって決まり、
Ｋの値は一般に次の式で表される。

ここでＲはゲージ細線の全抵抗 δはゲージ細線のポアソン比 ρはゲージ細線の比電気抵抗 ｌはゲージ細線の全長 この式でδは金属においてほぼ０．３であるから、ゲー
ジ率Ｋを大きくするためにはＡρ／ρ・（Ａβ／ｌ−’
を大きくしなければならない。すなわち、引張変形を与
えた時に、材料の長さ方向の電子構造が大幅に変化して
、ρが増すという性質を具備する必要がある。

さてストレインゲージは、近年マイクロコンピュータ−
の進歩に伴って、その応用領域がますます拡大して高感
度な圧力変換器やロードセルに多用されつつある。特に
ロードセルにおいては、商業面における料金秤の他にホ
ッパースケールやタンクスケールの力量計、圧延や押出
における圧力計、コンスタントフィーダや車両重量計や
クレーン荷重計等の工業用件に用いられ、マイクロコン
ピユークーと共に部品の個数、重量あるいは圧力等の検
出と指示の他に、自動制御による工場管理において製品
の高品位安定化や歩留まりの向上ばかりでなく、省力お
よび省エネルギーの目的も担っている。

ところが自動制御技術において、計測機器の高精度およ
び高信頼性を得るためにはロードセルに用いられている
ストレインゲージ素子の特性が重要な決定要因となる。

第１表には、現在知られている主要なストレインゲージ
素子の材料について、そのゲージ率Ｋ、対銅熱起電力Ｅ
ｍｆ、比電気抵抗ρと比電気抵抗ρの温度係数Ｃｆが示
しである。

第１表のうちＣｕ−Ｎ　ｉ系合金が従来量も多く用いら
れている。この合金は比電気抵抗ρの温度係数Ｃｆの小
さい特長を有する反面、ゲージ率におよび比電気抵抗ｐ
の値も小さすぎ、また対銅熱起電力Ｅｍｆが大きいため
に、ストレインゲージ用材料の特性としては十分とはい
えない。また同一ロット内またはロット間における性能
のばらつきは５〜１０％にも達し非常に不安定である。

その他の合金の特性についても一長一短があり、従来用
いられてきたストレインゲージ材料の代替用としては：
その特性が十分とはいい難かった。

本発明者らは先にゲージ率Ｋが大きく、かつ他の緒特性
に優れたストレインゲージ用材料としてＲｅ−Ｃｒ−Ｃ
ｏ系合金が非常に有望であることを提案してきた（特公
昭４５−１３２２９）。しかし上記合金系はそのゲージ
率Ｋが組成に対して大きく変化する欠点、即ち組成に対
するゲージ率の変動が２０％にも達するため、ばらつき
の少ない安定した製品を製造することは至難であった。

よって本発明者らは、ばらつきの少ない高性能なストレ
インゲージ用材料を得るために、ゲージ率Ｋが大きく、
組成に対するゲージ率の変化が少なく、他の緒特性も優
れ、そして鍛造や圧延、弓抜きの如き加工性の良好なス
トレインゲージ用合金の開発およびその製造方法を得る
目的で研究を続け、上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系合金の改良
を試みた結果、本発明の知見を得たものである。

本発明の特長とする所は下記の点にある。

第１発明 重量比にてクロム３〜３５％、コバルト１７〜７０％、
ニンケル０．０１〜６０％および残部鉄を主成分とし、
副成分として銅１０％以下、タンクステ７７％以下、モ
リブデン１０％以下、ニオブ７％以下、タンクル１０％
以下、バナジウム１０以下、パラジウム２０％以下、錫
５％以下、アンチモン５％以下、マンガン１０％以下、
アルミニウム５％以下、シリコン５％以下、チタン５％
以下、ゲルマニウム４％以下およびジルコニウム７％以
下の１種または２種以上の合計１〜２５％と、少量の不
純物とからなり、ゲージ率が２以上を有することを特徴
とするストレインゲージ用合金。

第２発明 重量比にてクロム３〜３５％、コバルト１７〜７０％、
ニッケル０．０１〜６０％および残部鉄を主成分とし、
副成分として銅１０％以下、タングステン７％以下、モ
リブデン１０％以下、ニオブ７％以下、タンクル１０％
以下、バナジウム１０％以下、パラジウム２０％以下、
錫５％以下、アンチモン５％以下、マンガン１０％以下
、アルミニウム５％以下、シリコン５％以下、チタン５
％以下、ゲルマニウム４％以下およびジルコニウム７％
以下の１種または２種以上の合計１〜２５％と、少量の
不純物からなる合金に加工率１％以上の冷間加工を施し
、さらにこれを４００℃以下の温度で１分以上１００時
間以下加熱することによりゲージ特性が安定で、ゲージ
率が２以上を有する合金を得ることを特徴とするストレ
インゲージ用合金の製造方法。

以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。

本発明合金を製造するには、上記合金組成になるように
まず主成分のＣｒ３〜３５％、Ｃ０１７〜７０％、Ｎ１
０．旧〜６０％、残部Ｐｅと副成分のＣｕ　１０％以下
、Ｗ７％以下、Ｍｏ　１０％以下、Ｎｂ７％以下、Ｔａ
１０％以下、ＶＩＯ％以下、Ｐｄ　２０％以下、Ｓｎ５
％以下、ｓｂ５％以下、Ｍｎ　１０％以下、へβ５％以
下、Ｓｉ５％以下、Ｔｉ５％以下、Ｇｅ４％以下および
Ｚｒ１％以下の１種または２種以上の合計１〜２５％以
下の適当量を含有する合金を空気中、好ましくは非酸化
性雰囲気中あるいは真空中において適当な溶解炉を用い
て溶解した後、カルシウム合金、マクネンウム合金ある
いはその他の脱酸剤、脱硫剤を少量（１％以下）添加し
ててきるだけ不純物を取り除き、十分に攪拌し、組成的
に均一な溶融合金を得る。

つぎにこれを適当な形および大きさの鋳型に注入して健
全な鋳塊を得、さらにこの鋳塊を高温あるいは常温にお
いて、鍛造、圧延あるいは引抜き等の方法によって、加
工率１％以上の冷間加工を施し、目的の形状のもの例え
ば直径０．０６ｍｍの線材あるいは厚さ０．０２＋ｎｍ
の箔材を造り、この線材または箔材を上記の加工後その
まま、あるいは、水素中その他の適当な非酸化性ガス中
もしくは真空中で４００℃以下の温度で１分以上１００
時間以下加熱する熱処理を加えて目的の試料を得る。そ
して上記方法により得られた合金試料について、ゲージ
率Ｋ、対銅熱起電力Ｅｍｆ、非電気抵抗ρおよび非電気
抵抗ｐの温度係数Ｃｆを測定したところ、ゲージ率に：
２〜５７、対銅起電力Ｅｍｆ：　±３μＶ／℃以下、非
電気抵抗ρの最大値、９０μΩ−ｃｍおよびρの温度係
数Ｃｆ：±ｌ０ＸＩＯ−’／を以下の特性を有し、かつ
ゲージ率にの組成依存性が極めて小さい特長を有するス
トレインゲージ用合金が得られる。

第１図はゲージ率Ｋにおよぼす冷間加工率の効果を調べ
たものである。図かられかるように、加工を加える前の
ゲージ率にはいずれの合金試料の場合でも２以下である
が、加工処理を施すことによってゲージ率は急激に増加
して、はぼ一定値となる。そしてゲージ率Ｋが２以上を
示す加工率はいずれの合金試料の場合においても、１％
以上であることが明白である。したがって上記冷間加工
は緻密な加工組織を形成することにより、高いゲージ率
を得る効果があるが、特に加工率２０％以上の加工を施
した場合に著しい。また上記の冷間加工についで行われ
る加熱処理（再結晶温度以下の温度と時間）は加工によ
る内部歪の一部を除去し、ゲージ率およびその他の緒特
性を安定化する効果がある。その場合加熱温度が高いほ
ど、あるいは加熱時間が長いほど効果が著しい。ここで
加熱温度が高ければ加熱時間はより短くてよく、また逆
に加熱温度が低ければ加熱時間はより長くしなければな
らないことは当然である。

次に本発明の実施例について述べる。

実施例１ １童） 原料としては９９．９７％純度の電解鉄、９９．４４％
純度の金属クロム、９９．５９％純度の電解コバルトお
よび９９８％純度の電解ニンケルを用いた。試料を造る
には原料を全重量１００ｇでアルミナ坩堝に入れ、酸化
を防ぐため表面にアルゴンガスを吹き一つけながら、空
気中で高周波誘導電気炉を用いて溶かした。その後よく
攪拌して均質な溶融合金とした。つぎにその溶融合金を
内径１０ｍｍ、高さ１２０ｍｍの鉄壁に鋳込み、得られ
た鋳塊を１０００℃で鍛造して外径５ｍｍの丸棒とした
。さらに１０００℃で中間焼鈍した後、スェージングお
よび冷間引抜きにより直径０．５ｍｍとし、再び１００
０℃で中間焼鈍をして冷間引抜きにより直径０．０６ｍ
ｍの細線とし、長さ７０ｃｍに切断して試料とした。こ
の場合の最終加工率（減面率）は９８％である。これら
の各種加工は高温においても常温においても容易に行う
ことができた。この試料の加工および熱処理条件と対応
した特性は第２表のとおりである。

実施例２ 原料は実施例１と同じ純度の鉄、クロム、コバルト、ニ
ンケルおよびタングステンと９９９７％純度の銅を用い
た。試料の製造方法は実施例１と同しである。試料に種
々な加工および熱処理を施して第３表に示すような特性
を得た。

なお本発明合金領域に属する代表的な合金は特性値を、
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ　Ｂ元合金との比較で示すと第４表の
とおりである。

第２図は加工率９８％で冷間引抜きして得たＲｅ−Ｃｒ
Ｃｏ−Ｎｉ系合金の各種試料について、Ｃｒ　１５％一
定量で、Ｎ１６０％以下を組成パラメータとした場合に
おけるゲージ率にとＣｏ量との関係を示す曲線図である
。図にみるようにＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ　３元合金のゲージ
率にはＣｏ量の増加とともに減少するが、本発明合金で
あるＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ−Ｎｉ系合金の場合、低Ｃｏ側に
おけるゲージ率には急激に減少する。そのた必口Ｏ軸に
対してゲージ率にの極大を示す領域が出現する。この極
大はＮｉ添加量が増加するとともに漸次Ｃｏ量の少ない
側に移動し、それとともに極大の値も小さくなり、Ｎｉ
　６０％においてはゲージ率Ｋが３以下となる。したが
ってゲージ率Ｋが極大を示す部分においてはＣｏ量に対
して不変のゲージ率Ｋを有することになる。例えば、Ｎ
１＝２０％の曲線についてみると、Ｃｏ　２７〜３０％
の範囲におけるゲージ率には３９０〜３．９１で、はと
んど一定値とみなしてもよいほどで、比較合金であるＦ
ｅ−Ｃｒ−［：０３元系合金（Ｎｉ＝Ｏ％）の曲線には
全くみられない大きな特長である。第２図において本発
明の請求項の条件であるゲージ率Ｋが２以上を示す組成
範囲は点Ａ　（Ｃｒ　１５％、００２７％、Ｎ１６０％
およびＦｅ残余）と点Ｂ（Ｃｒ　１５％、００３７％、
Ｎ１５０％およびＦｅ残余）を結ぶ線から上部にあるこ
とがわかる。

またゲージ率Ｋが２以下を示す合金組成は本発明の請求
範囲からはずれることはいうまでもない。

第３図は加工率９８％で冷間引抜きして得たＦｅ−Ｃｒ
Ｃｏ−Ｎ　ｉ系合金の各試料について、Ｃｒ　１５％一
定量で、Ｃ０２５〜４０％を組成パラメータとした場合
におけるゲージ率にとＮｌ量との関係を示す曲線図であ
る。Ｎｉ量に対するゲージ率の変化は一般にＮｉ１Ｏ〜
１５％において極小、およびＮｉ　２０〜２５％におい
て極大を示した後、Ｎｌ量の増加とともに漸次減少する
。そしてその変化の様子は、Ｃｏ０％の場合を除いて、
Ｃｏ量にはほとんど関係がないことが明らかである。第
３図においても、第２図と同様極小と極大を有する組成
領域ではＫが不変を示すことがわかる。第３図より明ら
かなように、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃ。

系合金にＮ１を添加することによりゲージ率にの組成依
存性が少なくなりに＝３〜４の間で安定となることかわ
かる。なおＮｉ２８．６％以下でゲージ率Ｋが３以上を
示すが、Ｎｌ量が２８６％を超えるとゲージ率は下る傾
向にある。ゲージ率にはＣＯの組成に関連してＮｉ　２
２〜２６％位に極大の点がある。またＮｉ２８．６％よ
り増加するに従いゲージ率は下る傾向にあり、Ｃ０４０
％以下でゲージ率には３以上となる。従ってＮｉ２８．
６％以下、Ｃｏ　４０％以下がよい。

第４図は上記第３図と同じ試料について、対銅熱起電力
Ｅｍｆ、比電気抵抗ρおよび比電気抵抗ρの温度係数Ｃ
ｆの特性を示しである。図にみるように対銅熱起電力Ｅ
ｍｆは組成に対して複雑に変化し、＋３〜−４μＶ／℃
で、従来のＣｕ−Ｎ　ｉ系合金（第１表参照）の値に比
べて非常に小さいことがわかる。特に対銅熱起電力Ｅｍ
ｆの極大を示すＮ１３５％の組成においては約１μＶ／
℃以下で、合金組成を任意に選ぶことにより極めて小さ
い値を示すため、応用上直流電源を用いる装置において
は安定した性能を発揮できる。比電気抵抗ρは眠を含ま
ないＦｅ−１５％Ｃｒ−Ｎ　ｉ比較合金を除いた本発明
合金ではＣｏ量に関係なくＮｉ約１５％において極小を
示す。そしてその値は６８〜９０Ωｃｍと大きい。比電
気抵抗ρの温度係数Ｃｆはρの変化にほぼ対応しており
、Ｎｉ　１５％において極大を示す。Ｃｆの値は最高＋
１０×１０″′４／℃でＣｕ−Ｎ　ｉ系合金の＋２０Ｘ
１０−６／℃と比べるとはるかに大きいが、±ｌ０ＸＩ
（１−’／℃以下の場合には補償回路を用いることによ
って相殺可能である。

第５図は加工率９０％の冷間加工後におけるゲージ率に
の加熱温度（歪取り熱処理温度）依存性を示すもので、
冷間加工後に４００℃以下の歪取り熱処理を施すことは
ゲージ率Ｋを２〜４に保持する上で極約で有効であるが
、加熱温度を４００℃以上とし、加熱時間を長くすると
ゲージ歪には下ることを示している。

第６図は本発明合金のゲージ率にの加工依存性を示すも
ので、加工率を１〜９５％と上昇させるとゲージ率に＝
２〜４となることを示している。比較合金Ｎｏ　？　（
Ｆｅ−１５Ｃｒ−３５Ｃｏ）と比較して加工率１〜５０
％の範囲で比較合金より良い値を示しており、加工率５
０％以上ではほぼ同じ値を示している。以上の理由で冷
間加工率は１％以上と限定した。

第７図は本発明合金の冷間加工（加工率９０％）後にお
けるゲージ率にの加熱時間依存性を示すもので、１分な
いし１００時間、２００〜５００℃で熱処理を行った結
果は、１００時間以上で加熱温度の高い程、ゲージ率Ｋ
が低下する傾向にあり、４００　ｔで１００時間ではゲ
ージ率に〜２の値を保持する限界温度と時間であること
を示している。

以上のように本発明合金のゲージ特性は広い範囲の組成
に亘って優秀である。すなわち上記実施例１乃至実施例
２、第５表および第２図乃至第４図からもわかるように
、Ｃｒ３〜３５％、Ｃｏ　１７〜７０％、Ｎｉ　０．０
１〜６０％、および残部ＦｅからなるＦｅＣｒ−Ｃｏ−
Ｎｉ系４元合金に副成分であるＣｕ、　　Ｗ。

Ｍｏ、　Ｎｂ、　Ｔａ、　Ｖ、　Ｐｄ、　Ｓｎ、　Ｓｂ
、　Ｍｎ　　Ａβ、　Ｓｉ、　Ｔｉ。

Ｇｅおよび２ｒの１種または２種以上の合計１〜２５％
を含有した合金の場合においても、ゲージ特性は従来の
Ｃｕ−Ｎｉ合金の特性について先に示した各位、すなわ
ちＫ　〜２．０４〜２．１２、Ｅｍｆ−−４３μＶ／℃
、ρ−４５〜４９μΩ−ｃｍおよびＣｆ−±０．２　Ｘ
ｌ０−’／℃に比較して総合的評価を行うと全く遜色な
く、極めて優秀である。

本発明合金は特にゲージ率Ｋが大きく、かつＫの組成依
存性がほとんどないという従来比類をみない特長を有し
ているので、高感度高安定性を要求されているロードセ
ル用ストレインゲージとして非常に好適である。本発明
合金は加工状態かあるいは約４００℃以下の低温度の熱
処理を施して使用するが、実施例にみられるように３０
０℃以下では緒特性は僅かの変化しか示さない。しかし
４００℃以上では特性が急速に変化する。また本発明合
金は常温においてもまた高温においても鍛造、圧延、引
抜き、スェージング等の加工が容易で工業上利するとこ
ろが大きい。

次に本発明合金においては、合金の組成をＣｒ３〜３５
％、００１７〜７０％、Ｎｉ０．０１〜６０％以下、お
よび残部Ｆｅを主成分とし、副成分として添加する元素
をＣｕ　１０％以下、Ｗ７％以下、Ｍｏ　ＩＱ％以下、
Ｎｂ７％以下、Ｔａ　１０％以下、■１０％以下、Ｐｄ
　２０％以下、Ｓｎ５％以下、ｓｂ５％以下、Ｍｎ　Ｉ
Ｑ％以下、１５％以下、Ｓｉ５％以下、Ｔｉ５％以下、
Ｇｅ４％以下およびＺｒ７％以下と限定した理由は、第
２図乃至第４図、各実施例および第５表で明らかなよう
に、その組成範囲のゲージ率には２以上で、優れたゲー
ジ特性を示し、かつ加工性も良好であるが、組成がこの
範囲をはずれるとゲージ特性は劣化し所期の特性は得ら
れなくなるばかりでなく、加工が困難となり、ストレイ
ンゲージ用合金として不適当となるからである。第５表
に主成分の組成と各種条件の関係を示す。

さらにＣｒ　３−３５％、Ｃｏ　１７〜７０％、Ｎｉ０
．０１−６０％、および残部Ｆｅの組成範囲の合金はゲ
ージ率Ｋが２以」−で、ゲージ率の組成依存性が極めて
小さい特長を有し、その上加工性が良好であるが、これ
にさらにＷ、　Ｍｏ、　ＮｂおよびＴａの添加はゲージ
率Ｋを高める効果があり、またＣｕ、　　Ｖ、　Ｐｄ、
　Ｓｎ、　ＳｂおよびＺｒの添加は、ゲージ率に以外の
ゲージ特性の改善に対する効果があり、Ｍｎ、　八ｊｌ
！、　Ｓｉ、　′ＦｉおよびＧｅの添加は鍛造加工およ
び連関引抜き加工を良好にする効果がある。

また本発明合金においては、冷間加工率（減面率）を１
％以上と限定した理由は第１図で明らかなように、加工
率１％以上のゲージ率には２以上の高い値を示すが、こ
れ以下の加工率ではゲージ率Ｋが小さいばかりでなく、
製造における加工率の制御が困難となるので、ストレイ
ンゲージ用合金の製造方法として不適当となるからであ
る。

また本発明合金において冷間加工後の加熱温度を４００
℃以下と限定した理由は、第２表乃至第４表からも明ら
かなように、４［１０″Ｃ以下ではゲージ特性は僅かし
か変化しないが、４００℃の温度で加熱を行うと比電気
抵抗の温度係数Ｃｆがｌ０ＸＩＯ−’／℃の値を越えて
しまい、ストレインゲージの要求特性からはずれてしま
うため、ストレインゲージ用合金の製造方法として不適
当となるからである。

最後に本発明合金において、冷間加工後、さらに４００
℃以下の温度で加熱を行う場合、加熱時間を１分以上１
００時間以下と限定した理由は、第２表乃至第４表から
も明らかなように、上記時間の範囲内で加熱処理を行う
とゲージ特性はあまり変化しないばかりか、加工歪が一
部除去されるためゲージ特性が安定し、そのため経年変
化の少ないストレインゲージ用合金を提供することが可
能である。しかし、加熱時間を１分未満とする場合はゲ
ージ特性の安定性が劣り、また１００時間の場合にはゲ
ージ特性が急速に劣化することによるため、ストレイン
ゲージ用合金の製造方法として不適当となるからである
。

以上本発明によれば従来実用されているＮｉ−Ｃｕ系合
金あるいは公知のＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系合金等に比較して
ゲージ率の組成に対するばらつきが皆無な材料を得るこ
とができるばかりでなく、かつ優れたゲージ特性と良好
な加工性を有する合金とその製造方法を提供することが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は代表的な本発明合金のゲージ率にと冷間加工率
との関係を示す曲線図、 第２図は９８％冷間加工を施したＦｅ−１５％Ｃｒ−Ｃ
。 合金と、異なった量のＮ１（２０，３０，４０，５０あ
るいは６０％）を含む本発明合金のゲージ率にとＣｏ量
との関係を示す曲線図、 第３図は９８％冷間加工を施したＦｅ−１５％Ｃｒ−Ｎ
ｉ合金と、異なった量のＣｏ（２５，３０，３５あるい
は４０％）を含む本発明合金のゲージ率にとＮｉ量との
関係を示す曲線図、 第４図は第３図において用いたものと同じ合金の対銅熱
起電力Ｅｍｆ、比電気抵抗ρおよび比電気抵抗の温度係
数ＣｆとＮｌ量との関係を示す特性図である。 第５図は本発明合金の冷間加工（加工率９０％）後にお
けるゲージ率の加熱温度依存性を示す特性図、 第６図は本発明合金のゲージ率の加工率依存性を示す特
性図、 第７図は本発明合金の冷間加工（加工率９０％）後にお
けるゲージ率の加熱時間依存性を示す特性図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、重量比にてクロム３〜３５％、コバルト１７〜７０
   ％、ニッケル０．０１〜６０％および残部鉄を主成分と
   し、副成分として銅１０％以下、タングステン７％以下
   、モリブデン１０％以下、ニオブ７％以下、タンタル１
   ０％以下、バナジウム１０以下、パラジウム２０％以下
   、錫５％以下、アンチモン５％以下、マンガン１０％以
   下、アルミニウム５％以下、シリコン５％以下、チタン
   ５％以下、ゲルマニウム４％以下およびジルコニウム７
   ％以下の１種または２種以上の合計１〜２５％と、少量
   の不純物とからなり、ゲージ率が２以上を有することを
   特徴とするストレインゲージ用合金。 ２、重量比にてクロム３〜３５％、コバルト１７〜７０
   ％、ニッケル０．０１〜６０％および残部鉄を主成分と
   し、副成分としてタングステン７％以下、モリブデン１
   ０％以下、ニオブ７％以下、タンタル１０％以下の１種
   または２種以上の合計１〜２５％と、少量の不純物とか
   らなり、ゲージ率が２以上を有することを特徴とする特
   許請求の範囲１記載のストレインゲージ用合金。 ３、重量比にてクロム３〜３５％、コバルト１７〜７０
   ％、ニッケル０．０１〜６０％および残部鉄を主成分と
   し、副成分として銅１０％以下、バナジウム１０％以下
   、パラジウム２０％以下、錫５％以下、アンチモン５％
   以下およびジルコニウム７％以下の１種または２種以上
   の合計１〜２５％と、少量の不純物とからなり、ゲージ
   率が２以上を有することを特徴とする特許請求の範囲１
   記載のストレインゲージ用合金。 ４、重量比にてクロム３〜３５％、コバルト１７〜７０
   ％、ニッケル０．０１〜６０％および残部鉄を主成分と
   し、副成分としてマンガン１０％以下、アルミニウム５
   ％以下、シリコン５％以下、チタン５％以下およびゲル
   マニウム４％以下の１種または２種以上の合計１〜２５
   ％と、少量の不純物とからなり、ゲージ率が２以上を有
   することを特徴とする特許請求の範囲１記載のストレイ
   ンゲージ用合金。 ５、重量比にてクロム３〜３５％、コバルト１７〜７０
   ％、ニッケル０．０１〜６０％および残部鉄を主成分と
   し、副成分として銅１０％以下、タングステン７％以下
   、モリブデン１０％以下、ニオブ７％以下、タンタル１
   ０％以下、バナジウム１０％以下、パラジウム２０％以
   下、錫５％以下、アンチモン５％以下、マンガン１０％
   以下、アルミニウム５％以下、シリコン５％以下、チタ
   ン５％以下、ゲルマニウム４％以下およびジルコニウム
   ７％以下の１種または２種以上の合計１〜２５％と、少
   量の不純物からなる合金に加工率１％以上の冷間加工を
   施し、さらにこれを４００℃以下の温度で１分以上１０
   ０時間以下加熱することによりゲージ特性が安定で、ゲ
   ージ率が２以上を有する合金を得ることを特徴とするス
   トレインゲージ用合金の製造方法。