JPH0233494A - 多翼送風機の羽根車 - Google Patents
多翼送風機の羽根車Info
- Publication number
- JPH0233494A JPH0233494A JP18388688A JP18388688A JPH0233494A JP H0233494 A JPH0233494 A JP H0233494A JP 18388688 A JP18388688 A JP 18388688A JP 18388688 A JP18388688 A JP 18388688A JP H0233494 A JPH0233494 A JP H0233494A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blades
- blade
- impeller
- performance
- passage
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 241000270708 Testudinidae Species 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、空調機などに使用される多翼送風機の羽根車
に関するものである。
に関するものである。
従来の技術
従来、この種の多翼送風機の羽根車は、第６図に示すよ
うに、主板１１と副板１２の間に断面が円弧状の翼１３
４回転軸と平行に多数配列した構造が採用されており、
翼枚数と内外径比との組み合わせは、＠５図に示すよう
に、翼枚数は５４枚以下、内外径比は０．８０以下にな
るように設定され、比較的、翼弦長さを長く１成してい
た。
うに、主板１１と副板１２の間に断面が円弧状の翼１３
４回転軸と平行に多数配列した構造が採用されており、
翼枚数と内外径比との組み合わせは、＠５図に示すよう
に、翼枚数は５４枚以下、内外径比は０．８０以下にな
るように設定され、比較的、翼弦長さを長く１成してい
た。
発明が解決しようとする課題
しかるに、第６図に示すように前向羽根で転向角が大き
い多翼型の羽根車でその翼１３の翼弦長さが長い場合、
第７図に示すように、真前縁１４から流入した空気流（
同図実線矢印で示す）は、翼間通路１５を通過する間、
翼前縁１４の付近では翼１３の表面に沿った流れになる
ものの翼後縁１６の付近では剥離を生じるようになり、
空力性能が低下するとともに騒音が上昇する問題があっ
た。剥ａ（？抑制するには翼１３の枚数を増加させて翼
間通路１５を狭くする方法もあるが、内外径比（内径／
外径）が０．８０以下では、翼間道路１５内部での摩擦
損失が増加し、性能が低下するという問題があった。ま
た、これらの影響は高速運転になるほど著しくなるもの
である。したがって、従来の羽根車は高速運転に対して
最適な設計であるとはいえないものであった。
い多翼型の羽根車でその翼１３の翼弦長さが長い場合、
第７図に示すように、真前縁１４から流入した空気流（
同図実線矢印で示す）は、翼間通路１５を通過する間、
翼前縁１４の付近では翼１３の表面に沿った流れになる
ものの翼後縁１６の付近では剥離を生じるようになり、
空力性能が低下するとともに騒音が上昇する問題があっ
た。剥ａ（？抑制するには翼１３の枚数を増加させて翼
間通路１５を狭くする方法もあるが、内外径比（内径／
外径）が０．８０以下では、翼間道路１５内部での摩擦
損失が増加し、性能が低下するという問題があった。ま
た、これらの影響は高速運転になるほど著しくなるもの
である。したがって、従来の羽根車は高速運転に対して
最適な設計であるとはいえないものであった。
本発明は、上記課題を解決するもので、翼弦長さの短い
翼を多数使用することで、たとえば羽根車を誘導電動機
の同期速度以上の高速運転に最適な形状とし、高性能か
つ低騒音の多翼送風機の羽根車を提供することを目的と
するものである。
翼を多数使用することで、たとえば羽根車を誘導電動機
の同期速度以上の高速運転に最適な形状とし、高性能か
つ低騒音の多翼送風機の羽根車を提供することを目的と
するものである。
課題を解決するための手段
上記課ｍを解決するために本発明の多翼送風機の羽根車
は、翼枚数２を２≧４５とし、かつ、羽根車外周側面の
表面積より、翼外面の面積の総和を大きくするとともに
、内外径比νをν≧０．８８に構成したものである。
は、翼枚数２を２≧４５とし、かつ、羽根車外周側面の
表面積より、翼外面の面積の総和を大きくするとともに
、内外径比νをν≧０．８８に構成したものである。
作用
上記構成によって翼枚数を多くとり、かつ、羽根車外周
側面の表面積より、翼外面の面積の総和を太き（し、さ
らに、内外径比（？翼枚数に応じて増加させているので
、翼間通路が狭くなって高速運転においても翼間通路内
での流れの剥ａを抑えられ、高い空力性能を得られると
ともに翼−枚当ｔこりの仕事、すなわち翼負荷を小さ（
できるため、騒音の発生を抑制する仁とができる。また
、翼弦長さが短かくなるので、翼間道路が極端に細長（
なることもな（、翼間道路内での摩擦損失も抑えること
ができ、高性能かつ低騒音の羽根車を得ることができる
。
側面の表面積より、翼外面の面積の総和を太き（し、さ
らに、内外径比（？翼枚数に応じて増加させているので
、翼間通路が狭くなって高速運転においても翼間通路内
での流れの剥ａを抑えられ、高い空力性能を得られると
ともに翼−枚当ｔこりの仕事、すなわち翼負荷を小さ（
できるため、騒音の発生を抑制する仁とができる。また
、翼弦長さが短かくなるので、翼間道路が極端に細長（
なることもな（、翼間道路内での摩擦損失も抑えること
ができ、高性能かつ低騒音の羽根車を得ることができる
。
実施例
以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
第１図および第２図は本発明の一実施例の多翼送風機の
断面図を示すもので、第２図は同多翼送風機の羽根車の
斜視図を示す。第１図および第２図に示すように、羽根
車ｌは、円板状の主板２と、中央に空気の流入口を有す
る副板４との間に断面が円弧状の翼５が回転軸と平行に
多数配列されて構成され、羽根車ｌの内径ＤＩと外径Ｄ
２の比である内外径比ν（＝Ｄ１ ／Ｄ２ ）をν＝α
８８、翼５の枚数が４５枚に設定され、さらに羽根車ｌ
の外周側面の表面積より円弧状の翼５の外面の面積の総
和を大きくしている。６は渦巻型のケーシング、７はケ
ーシング６の吐出口であり、実線矢印は空気の流れを示
す。
断面図を示すもので、第２図は同多翼送風機の羽根車の
斜視図を示す。第１図および第２図に示すように、羽根
車ｌは、円板状の主板２と、中央に空気の流入口を有す
る副板４との間に断面が円弧状の翼５が回転軸と平行に
多数配列されて構成され、羽根車ｌの内径ＤＩと外径Ｄ
２の比である内外径比ν（＝Ｄ１ ／Ｄ２ ）をν＝α
８８、翼５の枚数が４５枚に設定され、さらに羽根車ｌ
の外周側面の表面積より円弧状の翼５の外面の面積の総
和を大きくしている。６は渦巻型のケーシング、７はケ
ーシング６の吐出口であり、実線矢印は空気の流れを示
す。
上記構成において、羽根車ｌが回転することで、羽根車
１内に吸引された空気は羽根車１の遠心力によってケー
シング６内に流出した後、ケーシング６の壁内面に沿っ
て流れ、吐出ロアから吐出されて送風機として動作する
。
１内に吸引された空気は羽根車１の遠心力によってケー
シング６内に流出した後、ケーシング６の壁内面に沿っ
て流れ、吐出ロアから吐出されて送風機として動作する
。
このとき、翼５の枚数は４５枚以上と多（、かつ、羽根
車１の外周側面の面積より翼５の外面の面積の総和を大
きくしているため、真間道路８が狭（亀 なり、高い空力性が得られるととも化、高速運転でも翼
間通路８内における翼後縁９の近傍箇所の流れの剥離は
抑えられて、十分なオイラーヘッドが与えられ・多翼送
風機全体としての同一仕事を達成するに際しても、翼５
の１枚当りの仕事、すなわら、翼５の負荷を小さ（でき
る１こめ、発生騒音を抑制することができる。しかも、
内外径比νをν＝０．８８と大きくしているため、翼５
の長さが短くなり、したがって、翼間通路８が長くなる
ことはな（、翼間通路８の摩擦損失を小さくすることが
できる。したがって、送風性能の向上が図れるため、多
翼送風機の小型化が実現できると同時に低騒音の多翼送
風機を得ることができるものである。
車１の外周側面の面積より翼５の外面の面積の総和を大
きくしているため、真間道路８が狭（亀 なり、高い空力性が得られるととも化、高速運転でも翼
間通路８内における翼後縁９の近傍箇所の流れの剥離は
抑えられて、十分なオイラーヘッドが与えられ・多翼送
風機全体としての同一仕事を達成するに際しても、翼５
の１枚当りの仕事、すなわら、翼５の負荷を小さ（でき
る１こめ、発生騒音を抑制することができる。しかも、
内外径比νをν＝０．８８と大きくしているため、翼５
の長さが短くなり、したがって、翼間通路８が長くなる
ことはな（、翼間通路８の摩擦損失を小さくすることが
できる。したがって、送風性能の向上が図れるため、多
翼送風機の小型化が実現できると同時に低騒音の多翼送
風機を得ることができるものである。
第３図に本発明の羽根車を使用した多翼送風機と従来の
ものとの空力性能の比較を、無次元特性を使用して示す
。また、第４図に翼枚数２と空力性能との関係を実験的
に求めた結果を、無次元数である圧力係数ψとの関係で
示す。また、第５図は現在、市販されている羽根車の特
に翼枚数２と内外径比νの設定範囲と本願羽根車の同設
定範囲について示す。第４図は縦軸に圧力係数比ψ／ψ
。
ものとの空力性能の比較を、無次元特性を使用して示す
。また、第４図に翼枚数２と空力性能との関係を実験的
に求めた結果を、無次元数である圧力係数ψとの関係で
示す。また、第５図は現在、市販されている羽根車の特
に翼枚数２と内外径比νの設定範囲と本願羽根車の同設
定範囲について示す。第４図は縦軸に圧力係数比ψ／ψ
。
を取って示したもので、ψは内外径比ν＝０．８８の羽
根車について各翼枚数での通常使用される動作点付近の
圧力係数であり、ψ。は翼枚数を変化させた時に得られ
た動作点付近の圧力係数の最大値である。第４図に示す
ように空力性能に対して翼枚数２の最適な値が存在する
ものであるが、第３図の結果から最大性能の約７５％程
度まで枚数を増減させても従来の羽根車以上の性能を得
ることができるものである。一方、第５図に示すように
、本願の設定範囲は、翼枚数２については第４図に示し
た結果から、また、内外径比νについては製造上の加工
と組み立ての限界および翼弦長さが極端に短かくなるこ
とによる性能の低下を考慮して約０．９５を上限として
範囲を設定したものである。すなわち、内外径比シ≧０
．８８．Ｘ枚数２≧４５以上であれば高速運転に適した
羽根１の形状にすることができるものである。
根車について各翼枚数での通常使用される動作点付近の
圧力係数であり、ψ。は翼枚数を変化させた時に得られ
た動作点付近の圧力係数の最大値である。第４図に示す
ように空力性能に対して翼枚数２の最適な値が存在する
ものであるが、第３図の結果から最大性能の約７５％程
度まで枚数を増減させても従来の羽根車以上の性能を得
ることができるものである。一方、第５図に示すように
、本願の設定範囲は、翼枚数２については第４図に示し
た結果から、また、内外径比νについては製造上の加工
と組み立ての限界および翼弦長さが極端に短かくなるこ
とによる性能の低下を考慮して約０．９５を上限として
範囲を設定したものである。すなわち、内外径比シ≧０
．８８．Ｘ枚数２≧４５以上であれば高速運転に適した
羽根１の形状にすることができるものである。
発明の効果
以上のように本発明の羽根車を使用した送風機によれば
次のような効果が得られる。
次のような効果が得られる。
（１） 翼枚数を多くとり、かつ羽根車外周側面の表
面積より、翼外面の総和を大きくしたので、高い空力性
能が得られるとともに、高速運転においても翼開通路内
での剥ｍを抑えることができ、Ａ−枚当たりの真負荷を
小さくできて、誦音の発生を抑制できる。
面積より、翼外面の総和を大きくしたので、高い空力性
能が得られるとともに、高速運転においても翼開通路内
での剥ｍを抑えることができ、Ａ−枚当たりの真負荷を
小さくできて、誦音の発生を抑制できる。
（２） 翼枚数の増加に応じて内外径比を太き（して
いるため、翼弦長さが短くなり、したがって、翼間道路
が長くなることがなく、Ｍ擦損失の増加を抑制する。
いるため、翼弦長さが短くなり、したがって、翼間道路
が長くなることがなく、Ｍ擦損失の増加を抑制する。
第１図は本発明の一実施例の羽辰車を使用した多翼送風
機の断面図、第２図は同多翼送風機羽根車の斜視図、第
３図は同羽根車の性能を従来のものと比較した特性図、
第４図は同翼枚数と空力性能を示す特性図、第５図は翼
枚数と内外径比の設定範囲を示す分布図、第６図は従来
の羽根車の斜視図、第７図は同真面での空気流の剥准状
態を示す概略図である。 １・・・送風機、２・・・主板、４・・・副板、５・・
・翼、ＤＩ・・・内径、Ｄ２・・・外板。
機の断面図、第２図は同多翼送風機羽根車の斜視図、第
３図は同羽根車の性能を従来のものと比較した特性図、
第４図は同翼枚数と空力性能を示す特性図、第５図は翼
枚数と内外径比の設定範囲を示す分布図、第６図は従来
の羽根車の斜視図、第７図は同真面での空気流の剥准状
態を示す概略図である。 １・・・送風機、２・・・主板、４・・・副板、５・・
・翼、ＤＩ・・・内径、Ｄ２・・・外板。
Claims (1)
- １．翼枚数ｚをｚ≧４５とし、かつ、羽根車外周側面
の表面積より翼外面の面積の総和を大きくするとともに
、内外径比νをν≧０．８８とした多翼送風機の羽根車
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18388688A JPH0233494A (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 多翼送風機の羽根車 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18388688A JPH0233494A (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 多翼送風機の羽根車 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0233494A true JPH0233494A (ja) | 1990-02-02 |
Family
ID=16143542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18388688A Pending JPH0233494A (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 多翼送風機の羽根車 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0233494A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995030093A1 (fr) * | 1994-04-28 | 1995-11-09 | Toto Ltd. | Ventilateur radial multipale et son procede de mise au point |
| JP2702289B2 (ja) * | 1994-04-28 | 1998-01-21 | 東陶機器株式会社 | 多翼ラジアルファンの設計方法および多翼ラジアルファン |
| JP2008291684A (ja) * | 2007-05-23 | 2008-12-04 | Sony Corp | 遠心羽根車、遠心ファン装置及び電子機器 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60132098A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-13 | Matsushita Electric Works Ltd | シロツコフアン |
-
1988
- 1988-07-22 JP JP18388688A patent/JPH0233494A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60132098A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-13 | Matsushita Electric Works Ltd | シロツコフアン |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995030093A1 (fr) * | 1994-04-28 | 1995-11-09 | Toto Ltd. | Ventilateur radial multipale et son procede de mise au point |
| JP2702289B2 (ja) * | 1994-04-28 | 1998-01-21 | 東陶機器株式会社 | 多翼ラジアルファンの設計方法および多翼ラジアルファン |
| US5741118A (en) * | 1994-04-28 | 1998-04-21 | Toto Ltd. | Multiblade radial fan and method for making same |
| CN1078317C (zh) * | 1994-04-28 | 2002-01-23 | 东陶机器株式会社 | 多叶片径流式通风机的设计方法与多叶片径流式通风机 |
| JP2008291684A (ja) * | 2007-05-23 | 2008-12-04 | Sony Corp | 遠心羽根車、遠心ファン装置及び電子機器 |
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