JPH023115B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH023115B2 JPH023115B2 JP59277610A JP27761084A JPH023115B2 JP H023115 B2 JPH023115 B2 JP H023115B2 JP 59277610 A JP59277610 A JP 59277610A JP 27761084 A JP27761084 A JP 27761084A JP H023115 B2 JPH023115 B2 JP H023115B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- urethane foam
- polyol
- pressure
- hard urethane
- cell
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Thermal Insulation (AREA)
- Refrigerator Housings (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は冷蔵庫、冷凍プレハブ等に利用する断
熱体に関するものである。 従来の技術 第３図は、従来の断熱体を示している。以下に
従来例の構成について第３図を参考に説明する。 近年、断熱箱体の断熱性能を向上させるため内
部を減圧した断熱体を用いることが注目されてい
る。この断熱体の心材としては、パーライト等の
粉末、ハニカム、及び発泡体等が用いられる。例
えば、特開昭57−133870号に示されるように連続
気泡を有する硬質ウレタンフオームを心材とする
提案がなされている。この特開昭57−133870号を
第３図で説明すると、図において、１は断熱性構
造体であり、連続気泡を有する硬質ウレタンフオ
ーム２を気密性薄膜から成る容器３で被い、内部
を0.001mmHgまで減圧し、密閉している。硬質ウ
レタンフオーム２は、独立気泡率が約80〜90％程
度の市販の材料を高温高湿下で真空脱気して気泡
膜を破り、連続気泡を得ることが特徴となつてい
る。 発明が解決しようとする問題点 しかし、このような断熱性構造体においては、
硬質ウレタンフオーム２の気泡膜は、高温高湿下
の状態でも樹脂強度が強いため、破泡しない場合
があり、そのため連続気泡率は、100％に到達し
えないことが考えられる。このため初期の熱伝導
率が優れたものでも、経時的に断熱性構造体１の
内部圧力は、独立気泡部から徐々に拡散する空
気・水蒸気・フロンガス等の気体により上昇し、
熱伝導率が大きくなつてくるのである。例えば、
30cm×30cm×２cm（容積1800cm3）の大きさで、平
均気泡径300μｍ程度の硬質ウレタンフオーム２
の心材を有する断熱性構造体１において、98％の
連続気泡率のとき、0.001mmHgまで減圧したとし
ても、理論上２％の独立気泡部に含まれる約36cm3
の気体（1800cm3×0.02）は、気泡膜の拡散抵抗を
受けながら徐々に減圧されている連続気泡部に拡
散する。また実験によると圧力平衡に完全に達す
るのに常温で約30日間、硬質ウレタンフオーム２
の耐熱温度に近い80〜100℃の雰囲気でも１〜３
日間の経時が必要であつた。そして、前記２％の
独立気泡部の約36cm3の気体が究極的に内部圧力を
0.001mmHgから15mmHgまで上昇させて熱伝導率
を0.020kcal／mh℃以上に劣化させることが考え
られる。 これを防ぐには、少なくとも80〜100℃に断熱
性構造体１を維持し１日以上真空ポンプで排気し
続けることが必要であろう。すなわち、この操作
により独立気泡部に残存する気体は、気泡膜を介
して排気され、たとえ、独立気泡部があつたとし
ても所定の圧力まで減圧することができる。しか
しながら、この操作は、量産においては、排気設
備１台に対し、１日１体しか製造できず、量産化
は非常に困難である。又、高温高湿処理も大規模
な設備が必要となり、同様に量産化に対し問題が
ある。 本発明は、上記問題点に鑑み短時間の排気で所
定の圧力まで減圧できることによつて生産性を大
幅に向上させると共に、断熱体の断熱性能を長期
にわたつて維持し、品質信頼性を確保することを
目的とする。 問題点を解決するための手段 本発明は、上記目的を達成するために、有機ポ
リイソシアネート、ポリオール、触媒、発泡剤及
び気泡連通化剤として熱可塑性樹脂粉末を原料と
する硬質ウレタンフオームを断熱体の心材とする
もので、発泡過程で気泡膜が破れ、連続気泡率が
100％となる前記硬質ウレタンフオームを金属−
プラスチツクスラミネートフイルムから成る容器
で被うものである。 作 用 本発明は上記構成のように内部を減圧するた
め、短時間の排気で、断熱体の内部圧力を均一に
所定圧力まで減圧できると共に独立気泡部がない
ため長期間にわたつて内部圧力の上昇がなく、初
期の断熱性能を維持するものである。 実施例 以下、本発明の一実施例を第１図、第２図を参
考に説明する。 図において４は下表に示す原料を用いてＲ−
RIM高圧発泡機で発泡し、硬化させた硬質ウレ
タンフオームで、常温でエージングした後、所定
の大きさに切断したものである。
熱体に関するものである。 従来の技術 第３図は、従来の断熱体を示している。以下に
従来例の構成について第３図を参考に説明する。 近年、断熱箱体の断熱性能を向上させるため内
部を減圧した断熱体を用いることが注目されてい
る。この断熱体の心材としては、パーライト等の
粉末、ハニカム、及び発泡体等が用いられる。例
えば、特開昭57−133870号に示されるように連続
気泡を有する硬質ウレタンフオームを心材とする
提案がなされている。この特開昭57−133870号を
第３図で説明すると、図において、１は断熱性構
造体であり、連続気泡を有する硬質ウレタンフオ
ーム２を気密性薄膜から成る容器３で被い、内部
を0.001mmHgまで減圧し、密閉している。硬質ウ
レタンフオーム２は、独立気泡率が約80〜90％程
度の市販の材料を高温高湿下で真空脱気して気泡
膜を破り、連続気泡を得ることが特徴となつてい
る。 発明が解決しようとする問題点 しかし、このような断熱性構造体においては、
硬質ウレタンフオーム２の気泡膜は、高温高湿下
の状態でも樹脂強度が強いため、破泡しない場合
があり、そのため連続気泡率は、100％に到達し
えないことが考えられる。このため初期の熱伝導
率が優れたものでも、経時的に断熱性構造体１の
内部圧力は、独立気泡部から徐々に拡散する空
気・水蒸気・フロンガス等の気体により上昇し、
熱伝導率が大きくなつてくるのである。例えば、
30cm×30cm×２cm（容積1800cm3）の大きさで、平
均気泡径300μｍ程度の硬質ウレタンフオーム２
の心材を有する断熱性構造体１において、98％の
連続気泡率のとき、0.001mmHgまで減圧したとし
ても、理論上２％の独立気泡部に含まれる約36cm3
の気体（1800cm3×0.02）は、気泡膜の拡散抵抗を
受けながら徐々に減圧されている連続気泡部に拡
散する。また実験によると圧力平衡に完全に達す
るのに常温で約30日間、硬質ウレタンフオーム２
の耐熱温度に近い80〜100℃の雰囲気でも１〜３
日間の経時が必要であつた。そして、前記２％の
独立気泡部の約36cm3の気体が究極的に内部圧力を
0.001mmHgから15mmHgまで上昇させて熱伝導率
を0.020kcal／mh℃以上に劣化させることが考え
られる。 これを防ぐには、少なくとも80〜100℃に断熱
性構造体１を維持し１日以上真空ポンプで排気し
続けることが必要であろう。すなわち、この操作
により独立気泡部に残存する気体は、気泡膜を介
して排気され、たとえ、独立気泡部があつたとし
ても所定の圧力まで減圧することができる。しか
しながら、この操作は、量産においては、排気設
備１台に対し、１日１体しか製造できず、量産化
は非常に困難である。又、高温高湿処理も大規模
な設備が必要となり、同様に量産化に対し問題が
ある。 本発明は、上記問題点に鑑み短時間の排気で所
定の圧力まで減圧できることによつて生産性を大
幅に向上させると共に、断熱体の断熱性能を長期
にわたつて維持し、品質信頼性を確保することを
目的とする。 問題点を解決するための手段 本発明は、上記目的を達成するために、有機ポ
リイソシアネート、ポリオール、触媒、発泡剤及
び気泡連通化剤として熱可塑性樹脂粉末を原料と
する硬質ウレタンフオームを断熱体の心材とする
もので、発泡過程で気泡膜が破れ、連続気泡率が
100％となる前記硬質ウレタンフオームを金属−
プラスチツクスラミネートフイルムから成る容器
で被うものである。 作 用 本発明は上記構成のように内部を減圧するた
め、短時間の排気で、断熱体の内部圧力を均一に
所定圧力まで減圧できると共に独立気泡部がない
ため長期間にわたつて内部圧力の上昇がなく、初
期の断熱性能を維持するものである。 実施例 以下、本発明の一実施例を第１図、第２図を参
考に説明する。 図において４は下表に示す原料を用いてＲ−
RIM高圧発泡機で発泡し、硬化させた硬質ウレ
タンフオームで、常温でエージングした後、所定
の大きさに切断したものである。
【表】
【表】
表において、ポリオールＡは芳香族ジアミンを
開始剤とし、プロピレンオキサイド（以下、PO
と呼ぶ）を付加重合させて得た水酸基価442mg
KOH／ｇのポリエーテルポリオールである。ま
た、ポリオールＢは、蔗糖、エチレンジアミン、
ジエチレングリコールを開始剤として、POを付
加重合させて得た水酸基価400mgKOH／ｇのポリ
エーテルポリオールである。整泡剤は、信越化学
(株)製シリコーン界面活性剤Ｆ−305、発泡剤は、
昭和電工(株)製フロンＲ−11、触媒は、花王石鹸(株)
製テトラメチルヘキサジアミン、気泡連通化剤
は、ポリエチレンの粉末である製鉄化学(株)製フロ
センUF−20である。有機ポリイソシアネートＡ
は、武田薬品工業(株)製タケネート S1−12P（ア
ミン当量150）、有機ポリイソシアネートＢは、日
本ポリウレタン(株)製粗製ジフエニールメタンジイ
リシアネート（アミン当量136）である。これら
の原料を種々組合せて発泡を行ない、この一部を
実施例としてNo.１〜５、比較例としてNo.Ａ、No.Ｂ
を表に表わした。得られた硬質ウレタンフオーム
４の密度、連続気泡率も表に示す。この後得られ
た硬質ウレタンフオーム４を100℃で約 時間、
加熱し吸着水分を蒸発させてアルミ蒸着ポリエス
テルフイルムとポリエチレンフイルムのラミネー
ト構成による金属−プラスチツクスラミネートフ
イルムから成る袋状の容器５で被い、内部を
0.05Hgまで減圧し、密閉して断熱体６を得た。
このときの排気時間は、３分間であつた。得られ
た断熱体６の密閉直後の初期値の熱伝導率と、30
日後の熱伝導率も表に示した。熱伝導率は真空理
工(株)製Ｋ−Maticで平均温度24℃にて測定した。 表から明らかなようにポリオール、有機イソシ
アネート、触媒、整泡剤、発泡剤の各種配合原料
に対し、気泡連通化剤としてポリエチレンから成
る熱可塑性樹脂粉末をポリオール100重量部に対
し５〜50重量部を使用して発泡した硬質ウレタン
フオーム４は、連続気泡率が100％となり、かつ
断熱体６としたときフオーム強度が大気圧縮に耐
えることが判つた。又気泡連通化剤が５重量部末
満では連続気泡率が100％に足らず、逆に、50部
より多量に配合すると反対原料の粘度が上昇し、
発泡時の原料混合が充分に行なわれないため発泡
不良のフオームが生成し実施困難である。連続気
泡化については、発泡過程において硬質ウレタン
フオーム４の気泡膜中に分散した熱可塑性樹脂で
あるポリエチレン粉末が、120〜140℃に達する硬
質ウレタンフオーム４の生成反応熱によつて溶融
し、ポリエチレン粉末が位置していた気泡膜の一
部分が空洞化し、見かけ上破泡した状態となり、
連続気泡化すると考えられるが、本プロセスの詳
細は解明に至つていない。そして、この連続気泡
率が100％で独立気泡部のない硬質ウレタンフオ
ーム４を断熱体６の心材として用いることによ
り、排気を行なうと、短時間で断熱体６の内部圧
力を連続気泡を通して均一に所定圧力まで減圧で
き、量産効率の優れたものとなる。又、気体を含
有する独立気泡部がないため断熱体６を長期にわ
たつて放置しても独立気泡部からのガス拡散はな
く圧力上昇を起こすことはない。よつて、断熱体
６の断熱性能は長期にわたつて劣化することがな
く品質確保に寄与するものである。 発明の効果 本発明は、上記の説明から明らかなように以下
に示すような効果が得られるのである。 (a) 有機ポリイソシアネート、ポリオール、触
媒、整泡剤、発泡剤、及び気泡連通化剤として
ポリオール100重量部に対し、５〜50重量部の
熱可塑性樹脂粉末をを混合、発泡して得られる
硬質ウレタンフオームは連続気泡率が100％で
独立気泡部のない気泡構造となるため、これを
金属−プラスチツクスラミネートフイルムから
成る容器で被い内部を減圧すると、内部圧力は
均一に所定圧力まで短時間に到達することがで
き、量産時の生産性を確保することが可能とな
る。 (b) 気体を含有する独立気泡部がないため断熱体
を長期にわたつて放置しても独立気泡部からの
ガス拡散はなく圧力上昇を起こすことはない。
よつて断熱体の断熱性能は劣化することなく品
質の安定性を確保するものである。
開始剤とし、プロピレンオキサイド（以下、PO
と呼ぶ）を付加重合させて得た水酸基価442mg
KOH／ｇのポリエーテルポリオールである。ま
た、ポリオールＢは、蔗糖、エチレンジアミン、
ジエチレングリコールを開始剤として、POを付
加重合させて得た水酸基価400mgKOH／ｇのポリ
エーテルポリオールである。整泡剤は、信越化学
(株)製シリコーン界面活性剤Ｆ−305、発泡剤は、
昭和電工(株)製フロンＲ−11、触媒は、花王石鹸(株)
製テトラメチルヘキサジアミン、気泡連通化剤
は、ポリエチレンの粉末である製鉄化学(株)製フロ
センUF−20である。有機ポリイソシアネートＡ
は、武田薬品工業(株)製タケネート S1−12P（ア
ミン当量150）、有機ポリイソシアネートＢは、日
本ポリウレタン(株)製粗製ジフエニールメタンジイ
リシアネート（アミン当量136）である。これら
の原料を種々組合せて発泡を行ない、この一部を
実施例としてNo.１〜５、比較例としてNo.Ａ、No.Ｂ
を表に表わした。得られた硬質ウレタンフオーム
４の密度、連続気泡率も表に示す。この後得られ
た硬質ウレタンフオーム４を100℃で約 時間、
加熱し吸着水分を蒸発させてアルミ蒸着ポリエス
テルフイルムとポリエチレンフイルムのラミネー
ト構成による金属−プラスチツクスラミネートフ
イルムから成る袋状の容器５で被い、内部を
0.05Hgまで減圧し、密閉して断熱体６を得た。
このときの排気時間は、３分間であつた。得られ
た断熱体６の密閉直後の初期値の熱伝導率と、30
日後の熱伝導率も表に示した。熱伝導率は真空理
工(株)製Ｋ−Maticで平均温度24℃にて測定した。 表から明らかなようにポリオール、有機イソシ
アネート、触媒、整泡剤、発泡剤の各種配合原料
に対し、気泡連通化剤としてポリエチレンから成
る熱可塑性樹脂粉末をポリオール100重量部に対
し５〜50重量部を使用して発泡した硬質ウレタン
フオーム４は、連続気泡率が100％となり、かつ
断熱体６としたときフオーム強度が大気圧縮に耐
えることが判つた。又気泡連通化剤が５重量部末
満では連続気泡率が100％に足らず、逆に、50部
より多量に配合すると反対原料の粘度が上昇し、
発泡時の原料混合が充分に行なわれないため発泡
不良のフオームが生成し実施困難である。連続気
泡化については、発泡過程において硬質ウレタン
フオーム４の気泡膜中に分散した熱可塑性樹脂で
あるポリエチレン粉末が、120〜140℃に達する硬
質ウレタンフオーム４の生成反応熱によつて溶融
し、ポリエチレン粉末が位置していた気泡膜の一
部分が空洞化し、見かけ上破泡した状態となり、
連続気泡化すると考えられるが、本プロセスの詳
細は解明に至つていない。そして、この連続気泡
率が100％で独立気泡部のない硬質ウレタンフオ
ーム４を断熱体６の心材として用いることによ
り、排気を行なうと、短時間で断熱体６の内部圧
力を連続気泡を通して均一に所定圧力まで減圧で
き、量産効率の優れたものとなる。又、気体を含
有する独立気泡部がないため断熱体６を長期にわ
たつて放置しても独立気泡部からのガス拡散はな
く圧力上昇を起こすことはない。よつて、断熱体
６の断熱性能は長期にわたつて劣化することがな
く品質確保に寄与するものである。 発明の効果 本発明は、上記の説明から明らかなように以下
に示すような効果が得られるのである。 (a) 有機ポリイソシアネート、ポリオール、触
媒、整泡剤、発泡剤、及び気泡連通化剤として
ポリオール100重量部に対し、５〜50重量部の
熱可塑性樹脂粉末をを混合、発泡して得られる
硬質ウレタンフオームは連続気泡率が100％で
独立気泡部のない気泡構造となるため、これを
金属−プラスチツクスラミネートフイルムから
成る容器で被い内部を減圧すると、内部圧力は
均一に所定圧力まで短時間に到達することがで
き、量産時の生産性を確保することが可能とな
る。 (b) 気体を含有する独立気泡部がないため断熱体
を長期にわたつて放置しても独立気泡部からの
ガス拡散はなく圧力上昇を起こすことはない。
よつて断熱体の断熱性能は劣化することなく品
質の安定性を確保するものである。
第１図は本発明の一実施例における硬質ウレタ
ンフオームの外観斜視図、第２図は同断熱体の断
面図、第３図は従来例の断熱性構造体の断面図で
ある。 ４……硬質ウレタンフオーム、５……容器、６
……断熱体。
ンフオームの外観斜視図、第２図は同断熱体の断
面図、第３図は従来例の断熱性構造体の断面図で
ある。 ４……硬質ウレタンフオーム、５……容器、６
……断熱体。
Claims (1)
- １ 有機ポリイソシアネート、ポリオール、触
媒、整泡剤、発泡剤、及び気泡連通化剤としてポ
リオール100重量部に対し、５〜50重量部の熱可
塑性樹脂粉末を混合し、発泡して連続気泡構造の
硬質ウレタンフオームを形成し、この硬質ウレタ
ンフオームを金属−プラスチツクスラミネートフ
イルムから成る容器で被い、内部を減圧して密閉
した断熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59277610A JPS61153478A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 断熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59277610A JPS61153478A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 断熱体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61153478A JPS61153478A (ja) | 1986-07-12 |
| JPH023115B2 true JPH023115B2 (ja) | 1990-01-22 |
Family
ID=17585819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59277610A Granted JPS61153478A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 断熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61153478A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63116082A (ja) * | 1986-10-31 | 1988-05-20 | 松下冷機株式会社 | 断熱体の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57133870A (en) * | 1981-01-30 | 1982-08-18 | Tokyo Shibaura Electric Co | Heat insulating structure |
-
1984
- 1984-12-27 JP JP59277610A patent/JPS61153478A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61153478A (ja) | 1986-07-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |