JPH02305921A - 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、結晶粒がミラー指数で（１１０）＜００１＞
方位をもつ一方向性電磁鋼板或は（１００１＜００１＞
方位をもつ二方向性電磁鋼板のように、ある結晶方位に
強く配向した所謂方向性電磁鋼板の製造方法に関するも
のである。

これらの鋼板は、軟磁性材料として主に電気機器の鉄心
として用いられる。

（従来の技術） 方向性電磁鋼板は先に述べたように、一定の方位をもつ
結晶粒から構成された、通常、４．５％以下のＳｔを含
有する板厚：　０．　１　０〜０．３５ｍｍの鋼板であ
る。

この鋼板は、磁気特性として励磁特性と鉄損特性に優れ
ていることが要求される。

磁気特性に優れた方向性電磁鋼板を得るためには、結晶
粒の方位を高度に揃えることが重要である．この結晶方
位の集積化は、二次再結晶と呼ばれるカタストロフィツ
タな粒成長現象を利用して達成される。

二次再結晶を制御するためには、二次再結晶前の一次再
結晶組織の調整とインヒビターと呼ばれる微細析出物或
は粒界偏析型の元素の調整が必須となる。このインヒビ
ターは、−武勇結晶組織の中で一般の一次再結晶粒の成
長を抑え、ある特定の方位粒を選択的に成長させる機能
をもつ。

代表的な析出物として、Ｍ、Ｆ、Ｌｉｔｔｍａｎｎ　（
特公昭３０−３６５１号公報）およびＪ、Ｅ、Ｍａｙ、
Ｄ、Ｔｕｒｎｂｕｌｌ（Ｔｒａｎｓ、Ｍｅｔ、Ｓｏｃ、
ＡＩＭＥ　　２１２（１９５８）　ｐ、７６９〜７８１
　）はＭｎＳを、日日、坂倉（特公昭４０−１５６４４
号公報）はＡ７Ｎを、今中等（特公昭５１−１３４６９
号公報）はＭｎＳｅを、小松等は（ｊＶ、　５ｉ）Ｎを
、それぞれ提示している。

一方、粒界偏析型の元素として、斉Ｍ（日本金属学会誌
２７　（１９６３）　ｐ、１８６〜１９５）は、Ｐｂ、
　Ｓｂ、　Ｎｂ。

Ａｇ、　Ｔｅ、　Ｓｅ、　Ｓ等を提示しているが、これ
らは工業的には、何れも析出物型インヒビターの補助的
なものとして使用されてい名にすぎない。

上記析出物がインヒビターとしての機能を発揮する上で
必要な条件は、必ずしも明確ではないが、検量（「鉄と
綱Ｊ　５３（１９６７）　ｐ、１００７〜１０２３）や
黒水等（「日本金属学会誌Ｊ　４３（１９７９）　ｐ、
４１９〜４２４）の結果を纏めると、次のように考えら
れる。

（１）二次再結晶前に、−武勇結晶粒の粒成長を抑える
に十分な量の微細析出物が存在すること。

（２）析出物の大きさがある程度大きく、二次再結晶焼
鈍時に委まり急激に熱的変化をしないこと。

（発明が解決しようとする課題） 現在、工業生産されている代表的な一方向性電磁鋼板の
製造法としては、３種類ある。

第一の製造法は、Ｍ、Ｆ、Ｌｉｔｔｍａｎｎにより特公
昭３０−３６５１号公報に提示された、ＭｎＳをインヒ
ビターとして用いる２回冷延工程によるものであり、第
二の製造法は、日日、坂倉によって特公昭４〇−１５６
４４号公報に提示された、ＡＺＮ＋ＭｎＳをインヒビタ
ーとして用い、最終冷間圧延率を８０％以上の強圧下と
する工程によるものであり、第三の製造法は、今中等に
より特公昭５１−１３４６９号公報に開示されたＭｎＳ
　　（またはＭｎＳｅ　）　＋　Ｓｂをインヒビターと
して用いる２回冷延工程によるものである。

これらの製造技術にあっては、何れも析出物の量の確保
とその微細化の要件を満たすために、スラブを熱間圧延
する前に１４００℃前後の高温に加熱してインヒビター
を完全に溶体化することを、基本的な要件としている。

しかしながら、高温スラブ加熱には、次の問題点がある
。

（１）方向性電磁鋼板専用の高温スラブ加熱炉が必要で
ある。

（２）加熱炉のエネルギー原単位が高い。

（３）スラブ表面の酸化が進み、ノロと呼ばれる溶融物
が発生し、加熱炉補修の頻度を高くしてメインテナンス
・コストを高くし、設備稼働率を低くする。

このような問題点を解消すべく、低温スラブ加熱を実現
するためには、高温スラブ加熱によらないインヒビター
作り込み技術が必要となる。

本発明者等の一部は、材料を最終板厚とした後に鋼板を
窒化処理することによってインヒビターを形成する方向
性電磁鋼板の製造方法を、一方向性電磁鋼板については
特公昭６２−４５２８５公報に、また、二方向性電磁鋼
板については特願昭６２−２９７８２５号にそれぞれ提
案している。

特に、鋼板の窒化処理を一次再結晶焼鈍後に施すプロセ
スによる場合には、単に高温スラブ加熱に起因する諸問
題を解決し得るのみならず、−武勇結晶をインヒビター
の制約から解放し、自由に粒組織と集合組織を制御する
ことが可能となり、二次再結晶を安定化させ、高い磁束
密度を有する製品を製造することができる。

しかし、前記技術によって、工業的規模で生産を行おう
とするとき、ストリップの長さ方向、幅方向において窒
化の不均一があると、それに対応して磁気特性か不均一
になるという問題を生じる。

従って、鋼板の窒化を均一かつ安定して行わせることが
必要である。鋼板（ストリップ）を窒化するときの律速
段階は、鋼板表面での反応であり、一次再結晶焼鈍時に
表面に形成される酸化層の制御が重要となる。また、こ
の酸化層は、焼鈍分離剤として鋼板表面に塗布されるＭ
ｇＯと化学反応して仕上焼鈍中にフォルステライト皮膜
を形成する。

このフォルステライト皮膜は、製品をたとえばトランス
として積層して使用するとき、板間の絶縁性を確保しま
た、綱板に張力を付与し鉄損特性を向上させるという機
能をもつ。

従って、−次再結晶焼鈍において鋼板表面に形成せしめ
る酸化層は、窒化を安定化させかつ、フォルステライト
皮膜の形成を安定化させるべく機能しなければならない
。

本発明は、かかる酸化層を鋼板表面に形成する方法を提
供することを目的としてなされた。

（課題を解決するための手段） 本発明は、鋼板（ストリップ）に−次再結晶焼鈍を施す
に際し、昇温過程における雰囲気の酸化度（ＰＨ２（７
／ＰＨ・）と均熱過程９お４する雰囲気０酸化度（ＰＨ
ｚＯ／　ＰＨｚ）を規定することにより、窒化能に優れ
かつ、鉄損特性の優れたフォルステライト皮膜を形成す
る表面酸化層をつくる方法を提示するものである。

即ち、重量で、Ｓｉ：０．８〜６．８％、酸可溶性Ａｌ
　：　０．００８〜０．０４８％、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなるスラブを、熱圧延間し、必要に応じ
て焼鈍した後、冷間圧延によって最終板厚とし、次いで
一次再結晶焼鈍を行った後焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼
鈍を施す工程からなり、一次再結晶焼鈍後から仕上焼鈍
における二次再結晶開始前の間に鋼板の窒化処理を行い
、二次再結晶に必要なインヒビターを形成させる方向性
電磁鋼板の製造方法において、−次再結晶焼鈍の雰囲気
の酸化度（Ｐ　ＨｚＯ／　Ｐ　Ｈｚ）を昇温段階と均熱
段階に分け、均熱段階の雰囲気の酸化度（ＰＨ２Ｏ／Ｐ
Ｈ２）：Ｘに対して昇温段階の６５０〜８００℃の温度
域を少なくとも５秒間、下記不等式で規定する領域内の
酸化度（ＰＨｚＯ／　ＰＨｚ）　：Ｖを有する雰囲気中
で焼鈍することを特徴とする特許向 性電磁鋼板の製造方法である。

０、１５≦ｘ≦０．８０ ０、１５≦ｙ≦０．８０ ０、１６ｘ＋０．１１≦ｙ≦−０．４１ｘ＋０．７８以
下、本発明を詳細に説明する。

本発明者等は、鋼板の窒化に対する一次再結晶焼鈍条件
の影響に関する広汎な研究の結果、一次再結晶焼鈍時の
雰囲気の酸化度（　Ｐ　ＨｇＯ　／　Ｐ　Ｈｚ　）を規
定することにより、窒化能の優れた表面酸化層をつくる
ことができることを見出した。

かかる知見は、次の実験によるものである。

重量で、Ｓｉ：３．３％、酸可溶性Ａ１：　０．　０　
２　７％、Ｎ　：　０．　０　０　８％、Ｍｎ　：　ｏ
．　１　４％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなる調熱延板を１１００゜Ｃで２分間焼鈍した後、冷
間圧延により０．２Ｏｍｍの最終板厚とした。この材料
に酸化度（ＰＨｚＯ／ＰＨ２）を０．０２〜１．０の範
囲で変化させた雰囲気中で一次再結晶焼鈍を施した。次
いで、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、仕上
焼鈍した。

仕上焼鈍は、Ｎｚ：２５％＋ＨＺ：７５％の雰囲気中で
１２Ｏ０゜Ｃまで昇温した後、＋｛２：１００％の雰囲
気に切り換え、２Ｏ時間純化焼鈍を行い、昇温過程での
鋼板（ストリップコイル）の窒化挙動と製品の特性を調
べた。

第２図に、鋼板における窒素量が最大となる８５０゜Ｃ
での増窒素量と一次再結晶焼鈍時の雰囲気の酸化度（Ｐ
Ｈアｏ　／ＰＨ．）の関係を示す。

第２図から明らかなように、雰囲気の酸化度（　ＰＨｚ
Ｏ　／　ＰＨｚ）が０．１５〜０．８０，好ましくは０
、２５〜０．７０の範囲で安定して鋼板が窒化しており
、第３図に示す製品の磁束密度（ＢＢ値）もそれに対応
して増窒素量が多い場合に高くなっている。処が、雰囲
気の酸化度（　Ｐ　Ｈ２Ｏ　／　Ｐ　Ｈ２　）を高くす
ると、フォルステライト皮膜に点状の欠陥が生じたり、
フォルステライト皮膜直下の鋼中に残留酸化物、即ち、
Ｈ２Ｏ，が残存し、鉄損特性の劣化する等の問題を生じ
、窒化とフォルステライト皮膜形成を両立させることが
極めて困難であることが分かった。

このフォルステライト皮膜形成に関する問題を調査した
結果、一次再結晶焼鈍後の鋼板の酸素量と密接な関係が
あり、酸素量が多くなると上記問題が発生することが分
かった。

この理由については、ＭｇＯと反応してフォルステライ
ト皮膜を形成するのに必要な量以上の過剰な酸素が仕上
焼鈍中に鋼中の欠陥を起点としてガス化したり、鋼中の
Ｍと反応してｊＶ　ｚ　Ｏｚとなるた°　めであると考
えられる。

従って、一次再結晶焼鈍後の鋼板の酸素量を一定レベル
以下に制御した中で窒化能の優れた酸化層をつくる必要
がある。本発明者等は、種々検討の結果、−次頁結晶焼
鈍の昇温過程での鋼板の酸化挙動が重要な役割を果たし
ており、昇温時の昇温サイクルと雰囲気の酸化度（Ｐ　
ＨｇＯ／　Ｐ　Ｈｚ）および均熱時の雰囲気の酸化度（
Ｐ　ＨｚＯ／　Ｐ　Ｈｚ　）を分離して制御することに
より、窒化とフォルステライト皮膜形成を両立させ得る
表面酸化層をつくることができることを見出した。

かかる知見は、次の実験によるものである。

先ず、−次頁結晶焼鈍の昇温過程において重要な温度域
を知るために、前述の冷間圧延板を用いて、酸化度（Ｐ
ＬＯ／　ＰＨｚ）　　：　０．２５の雰囲気中で５００
〜８５０℃の温度域の所定の温度まで鋼板を１００℃／
３の昇温速度で急熱し、その温度に５秒間保持し、次い
で、１００’Ｃ／ｓの昇温速度で再度急熱し、８５０″
Ｃで焼鈍した。

その後、鋼板に焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍を施した
。

第４図は、鋼板の保持温度と一次再結晶焼鈍後の酸素量
、仕上焼鈍過程での８５０℃点での増窒素量の関係を示
す図である。この図から、昇温時の６５０〜８００″Ｃ
の温度域に鋼板を少なくとも５秒間保持して一次酸化層
をつくることにより、その後の均熱過程での酸化が抑制
され、結果として一次再結晶焼鈍後の酸素量は減少する
が、一方、窒化量はほぼ一定で劣化しないことが分る。

そこで次に、上記加熱条件を満たすように、昇温速度２
５℃／Ｓで８５０℃まで鋼板を加熱し焼鈍するという温
度・時間サイクルで昇温時と均熱時それぞれの雰囲気の
酸化度（ＰＨｚＯ／ｐｕｔ）の影響を調べた。

第１図に、昇温時の雰囲気の酸化度（ｐｕｚｏ／ＰＲ，
）：ｙ、均熱時の雰囲気の酸化度（ＰＨｔＯ／ＰＨ，）
：　ｘと製品のフォルステライト皮膜の性状の関係を示
す。第１図から、下記不等式の範囲内で窒化とフォルス
テライト皮膜形、”ンう蒐両立していることが分る。

０．１５≦ｘ≦０．８０ ０．１５≦ｙ≦０．８０ ０．１６ｘ＋０．１１≦ｙ≦−〇、４１ｘ＋０．７８鋼
板の昇温速度と昇温時の雰囲気の酸化度（ＰＨｚＯ／　
ＰＨｚ）について検討した結果、昇温速度が高い場合に
は、雰囲気の酸化度（ＰＨｔＯ／ＰＨ，）を高くする必
要があり、昇温速度が低い場合には、雰囲気の酸化度（
Ｐ　ＨｚＯ／　Ｐ　Ｈｚ　）が低くてもよいことが分っ
た。即ち、鋼板の酸化量は、雰囲気の酸化度（ＰＨｚＯ
／　ＰＨｚ）を高くすると増加するので、昇温過程の６
５０〜８００℃の温度域で、あるレベル以上の厚さの酸
化層をつくれば良いと考えられる。

これらに関する理論的根拠については、必ずしも明確に
なっているわけではないが、本発明者等は、鋼板表面酸
化層の最外層のシリカ（ＳｉＯｚ）とファイアライト（
ＦｅｚＳｉＱ４）の構造に起因するものではないかと推
定している。

即ち、第５図に、酸化物の平衡状態図を示すが、本発明
の限定範囲は、はぼファイアライトの形成領域と一致し
ている。処が、実際に赤外分光分析、ＣＤＳ等の解析手
法によって調査した結果、シリカとファイアライトが共
存し、実質的には平衡状態に到達していない不均一な構
造となっていることが分った。

鋼板の窒化挙動に対して、雰囲気の酸化度（Ｐ　ＨｇＯ
／　Ｐ　Ｈｚ）が０．１５未満で窒化が抑制されるのは
、第５図の平衡状態図からも推測できるように、最外層
がシリカの均一なものとなるためであると考えられる。

また、雰囲気の酸化度（ＰＨ，０／ｐｕｔ）　カ、０．
８、Ｏ超？！１ｉｖｉノ窒化能が劣化すルノは、雰囲気
の酸化度（Ｐ　ＨｚＯ／　Ｐ　Ｈ２）が高くなると、最
外層のファイアライトの比率が高くなって酸化が促進さ
れ、酸化層が厚くなり過ぎるためであると考えられる。

従って、雰囲気酸化度（ＰＨ２Ｏ／　Ｐ　Ｈｚ）の上限
は、−次頁結晶焼鈍の時間によって変動するものと考え
られるが、−武勇結晶を完了させるに十分な時間を勘案
し、０．８０を上限とした。

上記最外層は、一次再結晶焼鈍の昇温時に形成されてい
る。酸化層を形成するＦｅ−、Ｓｔ、０等の拡散速度は
゛、温度によって大きく変わり、酸化層の構造は、これ
らの元素の動きに大きく影響される。

従って、一次再結晶焼鈍における昇温過程で、の鋼板の
酸化挙動は、最外層の酸化層の構造形成に対し大きな影
響を与え、その後の均熱過程での酸化挙動を支配してい
るものと考えられる。

叙上のように、一次再結晶焼鈍において、昇温過程と均
熱過程を分離して管理すること、即ち、昇温過程におい
ては６５０〜８００℃の昇温温度域での滞在時間および
雰囲気の酸化度（ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２）を規定して一次酸
化層を制御し、均熱過程においては、昇温時につくられ
た一次酸化層に対して雰囲気の酸化度（ＰＨｚＯ／　Ｐ
　Ｈｚ）を規定することにより酸化層の成長を制御し、
総合的に窒化を安定に進行せしめかつ、フォルステライ
ト皮膜形成を良好ならしめる表面酸化層をつくることが
、本発明の主眼とする処である。

次に、本発明の実施形態を説明する。

本発明において、出発材であるスラブの成分組成は、重
量で、Ｓｔ　：　０．８〜６．８％、酸可溶性Ａｊ：０
．００８〜０．０４８％、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物であり、これらを必須成分としてそれ以外は特に限定
しない。

Ｓｉは、製品の電気抵抗を高め鉄損を下げることで特性
を高めるのに有効であるが、含有量が４．８％を超える
と冷間圧延が不可能となり、さらに、６．８％を超える
と温間圧延によってさえも材料に割れを生じ易くなり、
圧延不可能となる。

一方、Ｓｉ含有量を低くすると、仕上焼鈍時にα→Ｔ変
態を生じ、結晶の方向性が破壊されてしまう、そこで、
二次再結晶温度の下限と考えられる９５０℃でα→ｒ変
態を起こさない０．８％以上をＳｉ含有量の限定範囲と
する。

酸可溶性Ｎは、Ｎと結合してＡ７Ｎ若しくは（Ａｆ、　
５ｔ）Ｎとなり、インヒビターとして機能する。

特に、−次再結晶焼鈍後の鋼板の窒化によるインヒビタ
ー形成のために、フリーのＭとして存在させておくこと
が必要である。酸可溶性Ｍの含有量範囲は、本発明のプ
ロセスによって製品の磁束密度が高くなる０、　００８
〜０．０４８％とする。

その他、インヒビター形成元素としてＭｎ＋　Ｓ　。

Ｓｅ、　Ｂ　、　Ｂｉ、　Ｎｂ、　Ｓｎ、　Ｔｉ等を添
加することもできる。

スラブの加熱温度は、特公昭６２−４５２８５号公報に
記載されているように、鋼板の窒化処理によるインヒビ
ター形成という観点からは、Ａｊ＆Ｎが完全には溶体化
しない温度域が良い。しかしながら、１０００℃未満に
なると、熱間圧延工程で鋼板（ストリップ）の形状（平
坦さ）を確保し難くなる。一方、１２７０℃を超えると
、先に述べたノロ発生等の問題を惹起する。従って、１
０００〜１２７０℃の範囲が好ましい。

加熱されたスラブは、引き続き熱間圧延される。

得られた熱延板は必要に応じて７５０〜１２Ｏ０℃の温
度域で３０秒〜３０分間焼鈍される。

次いで、所定の最終板厚、集合組織を得るために、１回
或は中間焼鈍を挾む２回以上の冷間圧延を施される。

一方向性電磁鋼板に対しては、基本的には、特公昭４０
−１５６４４号公報に開示されているように、最終冷間
圧延率を８０％以上とすること、また、二方向性電磁鋼
板に対しては、特公昭３５−２６５７号公報或は特公昭
３８−８２１８号公報に開示されているように、４０〜
８０％という圧下率を適用する交叉冷間圧延を施す。

その後、鋼中に炭素が含まれているならば脱炭を兼ね、
一次再結晶焼鈍を行う。

ここで、一次再結晶焼鈍における昇温時の熱サイクルと
雰囲気の酸化度（Ｐ　ＨｚＯ／　Ｐ　Ｈｔ）および均熱
の雰囲気の、酸化度（Ｐ　ＨｇＯ／　Ｐ　Ｈｚ）を規定
することにより、−次再結晶焼鈍後の鋼板における酸素
量を制御しかつ、−次再結晶焼鈍後から仕上焼鈍におけ
る二次再結晶開始前までの間に行う鋼板の窒化処理を安
定確実ならしめる表面酸化層をつくる。このようにして
得られた材料に、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗
布した後、二次再結晶と純化を目的とした仕上焼鈍を施
す。

ここで、一次再結晶焼鈍後から仕上焼鈍における二次再
結晶開始前までの間に行う鋼板の窒化処理については、
回答限定するものではない。たとえば、仕上焼鈍時の雰
囲気中の窒素分圧を高くする方法、アンモニアガス等窒
化能のあるガスを雰囲気に添加する方法、窒化マンガン
、窒化クロム等窒化能のある金属窒化物を焼鈍分離剤に
添加する方法等を用いることができる。

（実施例） 実施例１ 重量で、Ｓｉ　：　３．２％、酸可溶性Ａｊｌ！：０．
０２７％、Ｎ　：　Ｏ，ＯＯ７％、Ｍｎ　：　０．１３
％、Ｓ　：　０．００７％、Ｃ；　０．０５％、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなるスラブを、１１５０℃
に加熱した後熱間圧延して１．８＝厚さの熱延板とした
。

この熱延板を１１２Ｏ℃で２分間、次いで９００℃で２
分間焼鈍（２段階焼鈍）した後、０．２Ｏ　ｍの最終板
厚へ冷間圧延した。この冷延板に、酸化度（ＰｔｂＯ／
　ＰＨｚ）　：　０．３５の雰囲気中で昇温速度１０°
（／ｓ、２Ｏ℃／ｓ、３０℃／ｓ、４０℃／ｓで８３０
　’Ｃまで加熱し、８３０℃で９０秒間保持する一次再
結晶焼鈍を施した。

次いで、窒化を目的に５％フェロ窒化マンガンを添加し
たＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した後、仕上
焼鈍を行った。

一次再結晶焼鈍における昇温速度、一次再結晶焼鈍後の
鋼板の酸素量および製品の磁気特性（磁束密度および製
品にレーザを５ｍｍ間隔で照射し磁区細分化処理を行っ
た後の鉄損値）を第１表に示す。

実施例２ 実施例１におけると同一の冷延板を用いて、一次再結晶
焼鈍における雰囲気の酸化度（Ｐｕｚｏ／ＰＲ，）を０
．１５〜０．８の範囲の種々の条件で、昇温速度２Ｏ℃
／３で８３０℃まで昇温し、８３０℃で雰囲気の酸化度
（ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２）を０．３５に切り換え９０秒間保
持する一次再結晶焼鈍を施した。

次いで、アンモニアを含む雰囲気ガス中で鋼板の増窒素
量が０．０１２％となるような窒化処理を行った後、Ｍ
ｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、仕上焼鈍を行
った。

一次再結晶焼鈍における昇温時の雰囲気の酸化度（Ｐ　
Ｈｚ０　／　Ｐ　Ｈｚ）　、一次再結晶焼鈍後の鋼板の
酸素量および製品の磁気特性を、第２表に示す（鉄損は
レーザ照射後）。

（発明の効果） 本発明は、以上述べたように、−武勇結晶後の鋼板への
窒化処理により二次再結晶に必要なインヒビターを形成
する方向性電磁鋼板の製造方法において、一次再結晶焼
鈍における昇温過程と均熱過程を分離して雰囲気の酸化
度を管理し鋼板の表面酸化層を制御することにより、磁
気特性の優れた方向性電磁綱板を安定して製造すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、一次再結晶焼鈍の昇温過程における雰囲気の
酸化度（Ｐ　ＨｚＯ／　Ｐ　Ｈｚ）　）’、均熱過程に
おける雰囲気の酸化度（Ｐ　ＪＯ／　Ｐ　Ｊ）　Ｘとフ
ォルステライト皮膜の性状の関係を示す図、第２図は、
−次再結晶焼鈍時の雰囲気の酸化度（Ｐ　Ｒ，０／ＰＨ
ｔ）と仕上焼鈍時の８５０℃での鋼板の増窒素量の関係
を示す図、第３図は、−次再結晶焼鈍時の雰囲気の酸化
度（Ｐ　ＨｚＯ／　Ｐ　Ｈｚ）と製品の磁気特性の関係
を示す図、第４図は、一次再結晶焼鈍の昇温過程におけ
る保持温度と一次再結晶焼鈍後の鋼板の酸素量および仕
上焼鈍での鋼板の増窒素量の関係を示す図、第５図は、
酸化物（Ｆｅｄ。 ＦｅｚＳｉＯ，、Ｓｉｎｇ）の平衡状態図である。 ｏ　７ｒ状テライトブ１１１不良≦５９６×　　７寸ノ
［スデグイト、皮、膜ギ良ン５ｏ九０　　　　　　　　
　　　　　　　　　　０．５　　　　　　　　　　　　
　　　　１０Ｐ：１次へ時ＩＱ際ｉ気厳イ鎮　５乙 第２図 ｏ　　　　　　　　　　　ｏ、ｓ　　　　　　　　　　
ｙ、０酸化度（ＰＨ２ｏ／７％） 第３図 逗じ込　イし友　　（Ｐｓｘｏ／　ＰＨ２）第４図 保拵急＆（’（：） 第５図 温度（”Ｃ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 重量で、Ｓｉ：０．８〜６．８％、酸可溶性Ａｌ：０．
   ００８〜０．０４８％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
   からなるスラブを、熱間圧延、冷間圧延、一次再結晶焼
   鈍、焼鈍分離剤塗布、仕上焼鈍の各工程で処理するプロ
   セスにあって、前記一次再結晶焼鈍後から仕上焼鈍にお
   ける二次再結晶開始までの間に鋼板を窒化処理する方向
   性電磁鋼板の製造方法において、一次再結晶焼鈍工程の
   均熱過程における雰囲気の酸化度（ＰＨ＿２Ｏ／ＰＨ＿
   ２）：ｘに対して、昇温過程における６５０〜８００℃
   の温度域を少なくとも５秒間、下記不等式で規定する領
   域内の酸化度（ＰＨ＿２Ｏ／ＰＨ＿２）：ｙを有する雰
   囲気中で焼鈍することを特徴とする磁気特性の優れた方
   向性電磁鋼板の製造方法。 ０．１５≦ｘ≦０．８０ ０．１５≦ｙ≦０．８０ ０．１６ｘ＋０．１１≦ｙ≦−０．４１ｘ＋０．７８