JPH02294428A - 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents
高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法Info
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- JPH02294428A JPH02294428A JP1114293A JP11429389A JPH02294428A JP H02294428 A JPH02294428 A JP H02294428A JP 1114293 A JP1114293 A JP 1114293A JP 11429389 A JP11429389 A JP 11429389A JP H02294428 A JPH02294428 A JP H02294428A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は磁束密度が高い方向性電磁鋼板の製造法に関す
る。
る。
(従来の技術)
方向性電feL鋼板は主としてトランス、発電機、その
他の電気機器の鉄心材料に用いられ、磁気特性として励
磁特性と鉄損特性が良好でなければならない。
他の電気機器の鉄心材料に用いられ、磁気特性として励
磁特性と鉄損特性が良好でなければならない。
方向性電磁鋼板は二次再結晶現象を利用して圧延面に(
110)面、圧延方向に(001)軸をもったいわゆる
ゴス方位を有する結晶粒を発達させることにより得られ
る。
110)面、圧延方向に(001)軸をもったいわゆる
ゴス方位を有する結晶粒を発達させることにより得られ
る。
二次再結晶は周知のように仕上焼鈍で生じるが、二次再
結晶の発現を十分に図るためには仕上焼鈍の二次再結晶
温度域まで一次再結晶粒の成長を抑制する微細なAjN
, MnS , MnSeなどの析出物いわゆるインヒ
ビターを存在させる必要がある。
結晶の発現を十分に図るためには仕上焼鈍の二次再結晶
温度域まで一次再結晶粒の成長を抑制する微細なAjN
, MnS , MnSeなどの析出物いわゆるインヒ
ビターを存在させる必要がある。
このため、電磁鋼スラブは1350〜1400℃程度の
高温度に加熱され、インヒビターを形成する成分たとえ
ば7V, Mn, s, Se, N等を完全に固溶さ
せ、熱延板あるいは最終冷延前の中間板においてインヒ
ビターを微細に析出させる焼鈍が行われている。
高温度に加熱され、インヒビターを形成する成分たとえ
ば7V, Mn, s, Se, N等を完全に固溶さ
せ、熱延板あるいは最終冷延前の中間板においてインヒ
ビターを微細に析出させる焼鈍が行われている。
このような処理を施すことにより磁束密度の高い方向性
電磁鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼スラ
ブの加熱は前述のように高温で行われるために、溶融ス
ケールの発生量が大で加熱炉の操業に支障をきたす。ま
た加熱炉のエネルギー原単位高や表面疵の発生等の問題
がある。
電磁鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼スラ
ブの加熱は前述のように高温で行われるために、溶融ス
ケールの発生量が大で加熱炉の操業に支障をきたす。ま
た加熱炉のエネルギー原単位高や表面疵の発生等の問題
がある。
スラブ加熱温度を下げた方向性電磁鋼板の製造法が検討
されている。例えば特開昭52−24116号公報では
Nの他に、Zr, Ti, B, Nb, Ta,
V, Cr,Mo等の窒化物形成元素を含有させるこ
とにより、スラブ加熱を1110〜1260℃で行う製
造法が開示されている。特開昭59−190324号公
報ではC含有量を0.01%以下の低炭素でS,Seさ
らにAl, Bを選択的に含有させた電磁鋼スラブを素
材とし、冷延後の一次再結晶焼鈍時に鋼板表面を短時間
繰り返し高温加熱するパルス焼鈍を行うことにより、ス
ラブ加熱温度を1 3 0 0 ’C以下とする製造法
が開示されている。また特開昭59−56522号公報
ではMnを0.08 〜0.45%、Sを0. 0 0
7%以下とし、Din) (S)積を下げ、さらに
Al, P,Nを含有させた電磁鋼スラブを素材とす
ることにより、スラブ加熱温度を1280℃以下とする
製造法を提案している。
されている。例えば特開昭52−24116号公報では
Nの他に、Zr, Ti, B, Nb, Ta,
V, Cr,Mo等の窒化物形成元素を含有させるこ
とにより、スラブ加熱を1110〜1260℃で行う製
造法が開示されている。特開昭59−190324号公
報ではC含有量を0.01%以下の低炭素でS,Seさ
らにAl, Bを選択的に含有させた電磁鋼スラブを素
材とし、冷延後の一次再結晶焼鈍時に鋼板表面を短時間
繰り返し高温加熱するパルス焼鈍を行うことにより、ス
ラブ加熱温度を1 3 0 0 ’C以下とする製造法
が開示されている。また特開昭59−56522号公報
ではMnを0.08 〜0.45%、Sを0. 0 0
7%以下とし、Din) (S)積を下げ、さらに
Al, P,Nを含有させた電磁鋼スラブを素材とす
ることにより、スラブ加熱温度を1280℃以下とする
製造法を提案している。
(発明が解決しようとする課題)
二のように、方向性電磁網板の製造において、低温スラ
ブ加熱による方法が検討され、それなりの作用効果が奏
されているが、二次再結晶の発現に充分に効果的なイン
ヒビターを形成することが難しく高磁束密度のものを工
業的に安定して製造するには、さらなる検討が必要であ
る。
ブ加熱による方法が検討され、それなりの作用効果が奏
されているが、二次再結晶の発現に充分に効果的なイン
ヒビターを形成することが難しく高磁束密度のものを工
業的に安定して製造するには、さらなる検討が必要であ
る。
本発明は電磁鋼スラブの加熱を1200℃以下の低温と
して、溶融スケールの発生防止、表面疵防止や加熱エネ
ルギーの減少等の利点を得ながら、磁束密度の高い方向
性電磁鋼板を工業的に安定して得ることを目的とする。
して、溶融スケールの発生防止、表面疵防止や加熱エネ
ルギーの減少等の利点を得ながら、磁束密度の高い方向
性電磁鋼板を工業的に安定して得ることを目的とする。
(課題を解決するための手段)
本発明の要旨とするところは、重量%でC:0.0 2
5 〜0.0 7 5%、Si : 2. 5 〜4
. 5%、Mn:0.07〜0.45%、S:0.01
2%以下、酸可溶M: 0.010〜0. 0 6 0
%、N : 0.0030〜0.010%、P : 0
.007〜0. 0 4 5%を含み、また必要に応じ
て、Cr, Mo, V, Nb, Sb, Sn,
Ti, Te, Bの1種界上を合計で1.5%以下含
有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼スラ
ブを、1200℃以下の温度に加熱し、熱間圧延し、熱
延まま又は熱延板焼鈍し、1回又は中間焼鈍をはさんで
2回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍する際、湿潤雰囲気に
窒素化合物ガスを混じえて、脱炭とともに窒化し(jV
,St)Nを主組成とするインヒビターを形成し、焼鈍
分離剤を塗布し仕上焼鈍することを特徴とする高磁束密
度方向性電磁鋼板の製造法にある。
5 〜0.0 7 5%、Si : 2. 5 〜4
. 5%、Mn:0.07〜0.45%、S:0.01
2%以下、酸可溶M: 0.010〜0. 0 6 0
%、N : 0.0030〜0.010%、P : 0
.007〜0. 0 4 5%を含み、また必要に応じ
て、Cr, Mo, V, Nb, Sb, Sn,
Ti, Te, Bの1種界上を合計で1.5%以下含
有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼スラ
ブを、1200℃以下の温度に加熱し、熱間圧延し、熱
延まま又は熱延板焼鈍し、1回又は中間焼鈍をはさんで
2回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍する際、湿潤雰囲気に
窒素化合物ガスを混じえて、脱炭とともに窒化し(jV
,St)Nを主組成とするインヒビターを形成し、焼鈍
分離剤を塗布し仕上焼鈍することを特徴とする高磁束密
度方向性電磁鋼板の製造法にある。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者達は電磁鋼スラブを、l200℃以下の温度に
加熱する低温スラブ加熱を適用して、高磁束密度の方向
性電磁鋼板を工業的に安定して製造すべく検討した。そ
の結果、スラブ加熱の段階ではインヒビターを形成する
成分のAj!, Mn, S,Nなどを固溶させず、
冷間圧延後に脱炭焼鈍を行う際、湿潤雰囲気に窒素化合
物ガスを混じえた雰囲気とし、綱仮をストリップ状で走
行させ脱炭とともに窒化を行うと、窒化が容易で特公昭
62−45285号公報で開示されているインヒビター
機能の高い(7V. St)Nを主組成とするものが形
成され磁束密度の高い方向性電磁鋼板が安定して得られ
ることをつきとめた。
加熱する低温スラブ加熱を適用して、高磁束密度の方向
性電磁鋼板を工業的に安定して製造すべく検討した。そ
の結果、スラブ加熱の段階ではインヒビターを形成する
成分のAj!, Mn, S,Nなどを固溶させず、
冷間圧延後に脱炭焼鈍を行う際、湿潤雰囲気に窒素化合
物ガスを混じえた雰囲気とし、綱仮をストリップ状で走
行させ脱炭とともに窒化を行うと、窒化が容易で特公昭
62−45285号公報で開示されているインヒビター
機能の高い(7V. St)Nを主組成とするものが形
成され磁束密度の高い方向性電磁鋼板が安定して得られ
ることをつきとめた。
本発明が適用される電磁鋼スラブの成分組成の限定理由
は次のとおりである。
は次のとおりである。
Cは、その含有量が少な《なると二次再結晶が不安定と
なり、また二次再結晶した場合でも磁束密度が低いもの
となるので0. 0 2 5%以上とする。
なり、また二次再結晶した場合でも磁束密度が低いもの
となるので0. 0 2 5%以上とする。
一方、含有量が多くなると脱炭焼鈍時間が長くなり、ま
た脱炭時に行う窒化の量のコントロールが難しくなるの
で0. 0 7 5%以下とする。
た脱炭時に行う窒化の量のコントロールが難しくなるの
で0. 0 7 5%以下とする。
Siは鉄損の低下、インヒビター形成のために必要な成
分でそのために、2.5%以上含有させる。
分でそのために、2.5%以上含有させる。
一方、その含有量が多くなると冷間圧延時に板破断、耳
割れ等が多発するので4.5%以下とする。
割れ等が多発するので4.5%以下とする。
Mnは熱間脆性を防ぐとともに、グラス皮膜を良質化す
る作用があり、これを奏するには0.07%以上必要で
ある。一方、その含有量が多くなると磁束密度が劣化す
るので0.45%以下とする。さらに本発明ではスラブ
加熱を1200℃以下の温度で行うので、例えばSとの
化合物MnSは完全固溶せずインヒビターとしてMnS
を用いない点からもその上限は前述の通りとする。
る作用があり、これを奏するには0.07%以上必要で
ある。一方、その含有量が多くなると磁束密度が劣化す
るので0.45%以下とする。さらに本発明ではスラブ
加熱を1200℃以下の温度で行うので、例えばSとの
化合物MnSは完全固溶せずインヒビターとしてMnS
を用いない点からもその上限は前述の通りとする。
Sは偏折を生じやすく、正常な二次再結晶粒の成長を妨
げるために0. 0 1 2%以下とする。
げるために0. 0 1 2%以下とする。
MはNあるいはSiと結合して(AJ, Si)Nを形
成し、二次再結晶の発現と安定に必要で、そのために0
. 0 1 0%以上含有させる。一方、スラブ加熱温
度は1200℃以下でMを不完全に固熔させることから
、該Mの含有量が多くなると熱間圧延の段階で不適切な
AlNが形成されるので0. 0 6 0%以下とする
。
成し、二次再結晶の発現と安定に必要で、そのために0
. 0 1 0%以上含有させる。一方、スラブ加熱温
度は1200℃以下でMを不完全に固熔させることから
、該Mの含有量が多くなると熱間圧延の段階で不適切な
AlNが形成されるので0. 0 6 0%以下とする
。
Nは前記jV,Si等と結合して二次再結晶の安定化の
ために0.0030%以上含有させる。しかし、その含
有量が多くなるとブリスターと呼ばれる表面欠陥が生じ
るのでo. o i o%以下とする。
ために0.0030%以上含有させる。しかし、その含
有量が多くなるとブリスターと呼ばれる表面欠陥が生じ
るのでo. o i o%以下とする。
Pは低温スラブ加熱の場合には、磁束密度を高める作用
があり、この作用を奏するためには0.007%以上必
要である。一方、その含有量が多くなると冷延性が劣化
するので0. 0 4 5%以下とする。
があり、この作用を奏するためには0.007%以上必
要である。一方、その含有量が多くなると冷延性が劣化
するので0. 0 4 5%以下とする。
さらに、必要に応じてCr, Mo. V, Nb,
Sb, Sn,Ti,TeBの1種以上を含有させる
。
Sb, Sn,Ti,TeBの1種以上を含有させる
。
これらのCr, Mo, V, Nb, Sb, S
n, Ti, Te, Bは磁気特性を高める作用が
あり、そのために各成分につき0.30%以内で、1種
以上含有させるが、これらの合計の含有量が多くなると
磁束密度を劣化させるので上限は1.5%とする。
n, Ti, Te, Bは磁気特性を高める作用が
あり、そのために各成分につき0.30%以内で、1種
以上含有させるが、これらの合計の含有量が多くなると
磁束密度を劣化させるので上限は1.5%とする。
電磁鋼スラブは、転炉あるいは電気炉などの溶解炉で溶
製され、必要に応じて真空脱ガス処理が施された溶鋼を
連続鋳造するか、または造塊一分塊圧延することにより
製造される。
製され、必要に応じて真空脱ガス処理が施された溶鋼を
連続鋳造するか、または造塊一分塊圧延することにより
製造される。
電磁鋼スラブは熱間圧延に先立って加熱されるが、その
加熱温度は1200℃以下として省エネルギーや溶融ス
ケールの発生防止、表面疵防止が図られる。この加熱温
度では該電磁鋼スラブ中のMは完全に固溶されず不完全
固溶となる。またさらに固溶温度の高いMnSは当然な
がらより不完全固溶である。
加熱温度は1200℃以下として省エネルギーや溶融ス
ケールの発生防止、表面疵防止が図られる。この加熱温
度では該電磁鋼スラブ中のMは完全に固溶されず不完全
固溶となる。またさらに固溶温度の高いMnSは当然な
がらより不完全固溶である。
スラブ加熱後は熱間圧延され、必要によっては焼鈍され
、あるいは焼鈍することなく、冷間圧延される。冷間圧
延は1回または中間焼鈍をはさんで2回以上行われ最終
板厚とされる。
、あるいは焼鈍することなく、冷間圧延される。冷間圧
延は1回または中間焼鈍をはさんで2回以上行われ最終
板厚とされる。
本発明では前述の如く低温スラブ加熱であるから未だ鋼
板にインヒビターが存在していないので二次再結晶発現
以前に、鋼中にNを侵入させ前記インヒビター(Al、
Si)Nを形成する必要がある。
板にインヒビターが存在していないので二次再結晶発現
以前に、鋼中にNを侵入させ前記インヒビター(Al、
Si)Nを形成する必要がある。
そこで本発明ではこの課題を解決すべく冷間圧延した後
の脱炭焼鈍を行うにあたり、鋼板をストリップ状で通板
して脱炭するのと併行して窒素化合物ガス例えばN}+
3ガスの分解下で窒化する。これによりインヒビター機
能の高い(Aj,St)Nが量的にも容易にかつ短時間
で形成される。
の脱炭焼鈍を行うにあたり、鋼板をストリップ状で通板
して脱炭するのと併行して窒素化合物ガス例えばN}+
3ガスの分解下で窒化する。これによりインヒビター機
能の高い(Aj,St)Nが量的にも容易にかつ短時間
で形成される。
脱炭焼鈍において脱炭と窒化をともに行うには、湿潤雰
囲気に前記窒素化合物ガス例えばNH3を0. 0 5
0%以上含ませ、その分解下で、また露点を−30〜
+75℃とする雰囲気下で、温度500〜900℃で2
分間以内にて鋼板をストリップ状として通板することが
望ましい。また、このときの窒化量は30〜300pp
mであれば、磁束密度の高い方向性電磁鋼板が得られる
。
囲気に前記窒素化合物ガス例えばNH3を0. 0 5
0%以上含ませ、その分解下で、また露点を−30〜
+75℃とする雰囲気下で、温度500〜900℃で2
分間以内にて鋼板をストリップ状として通板することが
望ましい。また、このときの窒化量は30〜300pp
mであれば、磁束密度の高い方向性電磁鋼板が得られる
。
その後、MgOを主成分とする焼鈍分離剤を鋼板に塗布
して、仕上焼鈍する。
して、仕上焼鈍する。
次ぎに、実施例について述べる。
実施例l.
重量で、C : 0. 0 4 8%、Si:3,QQ
%、Mn=0.08%、AZ : 0. 0 2 5%
、S : 0. 0 0 6%、N: 0.0077%
、P : 0. 0 2 6%、残部Feおよび不可避
的不純物からなる電磁鋼スラブを1150℃に加熱した
後、熱間圧延し板厚2。3mmの熱延板とした。
%、Mn=0.08%、AZ : 0. 0 2 5%
、S : 0. 0 0 6%、N: 0.0077%
、P : 0. 0 2 6%、残部Feおよび不可避
的不純物からなる電磁鋼スラブを1150℃に加熱した
後、熱間圧延し板厚2。3mmの熱延板とした。
この熱延板を1120”CXa分間焼鈍した後、冷間圧
延し最終板厚0.30Mとした。得られたストリップを
、次いで、露点65℃, 5 0 0 0ppm( (
(NH3)/(H!:75%十Nz:25%)〕=体
積比}のN11,を含むHz:75%+N!:25%の
混合ガス雰囲気中、850℃ X 1. 5分間、脱炭
焼鈍し、脱炭とともに窒化した。このときの窒化量は2
40ppmであった。
延し最終板厚0.30Mとした。得られたストリップを
、次いで、露点65℃, 5 0 0 0ppm( (
(NH3)/(H!:75%十Nz:25%)〕=体
積比}のN11,を含むHz:75%+N!:25%の
混合ガス雰囲気中、850℃ X 1. 5分間、脱炭
焼鈍し、脱炭とともに窒化した。このときの窒化量は2
40ppmであった。
然る後、ストリップを冷却し、次いで焼鈍分離剤に水を
添加してスラリー状とし、ロールコーターで塗布した後
、乾燥炉でストリップ温度が180℃となるまで昇渇さ
せて水分を除去し、巻き取ってストリップコイルとした
。
添加してスラリー状とし、ロールコーターで塗布した後
、乾燥炉でストリップ温度が180℃となるまで昇渇さ
せて水分を除去し、巻き取ってストリップコイルとした
。
このストリップコイルを仕上焼鈍炉に装入し、通常の仕
上焼鈍を行った。得られた製品の磁気特性、グラス皮膜
特性を第1表に示す。
上焼鈍を行った。得られた製品の磁気特性、グラス皮膜
特性を第1表に示す。
比較材は、仕上焼鈍炉中で雰囲気ガスおよび焼鈍分離剤
中に添加した窒化源から窒素を供給して鋼板を窒化した
ものである。
中に添加した窒化源から窒素を供給して鋼板を窒化した
ものである。
実施例2.
重量で、C : 0. 0 6 0%、Si:3.30
%、Mn=0.14%、Aj:0.030%、S :
0. 0 1 0%、N: 0.0085%、P :
0. 0 3 0%、Mo:0.008%、V:0.0
05%、残部Feおよび不可避的不純物からなる電磁鋼
スラブを1l50℃に加熱した後、熱間圧延し、板厚2
.OIIIIIIo熱延板とした。
%、Mn=0.14%、Aj:0.030%、S :
0. 0 1 0%、N: 0.0085%、P :
0. 0 3 0%、Mo:0.008%、V:0.0
05%、残部Feおよび不可避的不純物からなる電磁鋼
スラブを1l50℃に加熱した後、熱間圧延し、板厚2
.OIIIIIIo熱延板とした。
この熱延板を1120℃X3分間焼鈍した後、冷間圧延
し最終板厚0.23■とした。得られたストリップを、
次いで、露点55℃, 8 0 0 0ppm( (
(NHa)/(Hz:75%十N2725%)〕=体積
比}のNFI.を含むHz;75%十N.:25%の混
合ガス雰囲気中、850℃X2分間、脱炭焼鈍し、脱炭
とともに窒化した。窒化量は1 8 0 ppmであっ
た。
し最終板厚0.23■とした。得られたストリップを、
次いで、露点55℃, 8 0 0 0ppm( (
(NHa)/(Hz:75%十N2725%)〕=体積
比}のNFI.を含むHz;75%十N.:25%の混
合ガス雰囲気中、850℃X2分間、脱炭焼鈍し、脱炭
とともに窒化した。窒化量は1 8 0 ppmであっ
た。
然る後、ストリップを冷却し、次いで焼鈍分離剤に水を
添加してスラリー状とし、ロールコーターで塗布した後
、乾燥炉でストリップ温度が180℃となるまで昇温さ
せて水分を除去し、巻き取ってストリップコイルとした
。
添加してスラリー状とし、ロールコーターで塗布した後
、乾燥炉でストリップ温度が180℃となるまで昇温さ
せて水分を除去し、巻き取ってストリップコイルとした
。
このストリップコイルを仕上焼鈍炉に装入し、通常の仕
上焼鈍を行った。得られた製品の磁気特性、グラス皮膜
特性を第2表に示す。
上焼鈍を行った。得られた製品の磁気特性、グラス皮膜
特性を第2表に示す。
比較材は、仕上焼鈍炉中で雰囲気ガスおよび焼鈍分離剤
中に添加した窒化源から窒素を供給して鋼板を窒化した
ものである。
中に添加した窒化源から窒素を供給して鋼板を窒化した
ものである。
第1表
率)斑点状でフォルステライト皮膜の存在しない部分で
きらきら光り、金属光沢を有する。
きらきら光り、金属光沢を有する。
(発明の効果)
本発明によれば、電磁鋼スラブの加熱を1200℃以下
の低温として、溶融スケールの発生防止、表面疵防止、
加熱エネルギーの節減等の利益を得ながら、高磁束密度
の方向性電゜磁鋼板を工業的に安定して得ることができ
る。
の低温として、溶融スケールの発生防止、表面疵防止、
加熱エネルギーの節減等の利益を得ながら、高磁束密度
の方向性電゜磁鋼板を工業的に安定して得ることができ
る。
Claims (2)
- (1)重量%で、C:0.025〜0.075%、Si
:2.5〜4.5%、Mn:0.07〜0.45%、S
:0.012%以下、酸可溶Al:0.010〜0.0
60%、N:0.0030〜0.010%、P:0.0
07〜0.045%を含み、残部が鉄及び不可避的不純
物からなる電磁鋼スラブを、1200℃以下の温度に加
熱し、熱間圧延し、熱延まま又は熱延板焼鈍し、1回又
は中間焼鈍をはさんで2回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍
をする際、湿潤雰囲気に窒素化合物ガスを混じえて、脱
炭とともに窒化し(Al、Si)Nを主組成とするイン
ヒビターを形成し、焼鈍分離剤を塗布し仕上焼鈍するこ
とを特徴とする高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法。 - (2)重量%で、C:0.025〜0.075%、Si
:2.5〜4.5%、Mn:0.07〜0.45%、S
:0.012%以下、酸可溶Al:0.010〜0.0
60%、N:0.0030〜0.010%、P:0.0
07〜0.045%を含み、さらに、Cr、Mo、V、
Nb、Sb、Sn、Ti、Te、Bの1種以上を合計で
1.5%以下含有し、残部が鉄及び不可避的不純物から
なる電磁鋼スラブを、1200℃以下の温度に加熱し、
熱間圧延し、熱延まま又は熱延板焼鈍し、1回又は中間
焼鈍をはさんで2回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍をする
さい、湿潤雰囲気に窒素化合物ガスを混じえて脱炭とと
もに窒化し(Al、Si)Nを主組成とするインヒビタ
ーを形成し、焼鈍分離剤を塗布し仕上焼鈍することを特
徴とする高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1114293A JP2603130B2 (ja) | 1989-05-09 | 1989-05-09 | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1114293A JP2603130B2 (ja) | 1989-05-09 | 1989-05-09 | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02294428A true JPH02294428A (ja) | 1990-12-05 |
JP2603130B2 JP2603130B2 (ja) | 1997-04-23 |
Family
ID=14634233
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1114293A Expired - Fee Related JP2603130B2 (ja) | 1989-05-09 | 1989-05-09 | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2603130B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1035117C (zh) * | 1991-12-26 | 1997-06-11 | 浦项综合制铁株式会社 | 制造具有强磁性的高磁通密度晶粒取向硅钢薄板的方法 |
US6451128B1 (en) | 1997-06-27 | 2002-09-17 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing high magnetic flux denshy grain oriented electrical steel sheet based on low temperature slab heating method |
KR100431608B1 (ko) * | 1999-12-18 | 2004-05-17 | 주식회사 포스코 | 고자속 밀도 일방향성 전기강판의 제조 방법 |
JP4943560B2 (ja) * | 2010-02-18 | 2012-05-30 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
KR20150036724A (ko) * | 2012-08-30 | 2015-04-07 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 고 자기유도 배향성 규소강 및 그의 생산방법 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102650014B (zh) * | 2011-02-28 | 2014-08-13 | 新日铁住金株式会社 | 方向性电磁钢板的制造方法 |
KR101538777B1 (ko) * | 2014-10-13 | 2015-07-22 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
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JPH01301820A (ja) * | 1988-02-03 | 1989-12-06 | Nippon Steel Corp | 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造方法 |
JPH02200733A (ja) * | 1989-01-31 | 1990-08-09 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH02259017A (ja) * | 1989-03-31 | 1990-10-19 | Nippon Steel Corp | 磁気特性、皮膜特性とも優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-05-09 JP JP1114293A patent/JP2603130B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US9175362B2 (en) | 2010-02-18 | 2015-11-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet |
KR20150036724A (ko) * | 2012-08-30 | 2015-04-07 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 고 자기유도 배향성 규소강 및 그의 생산방법 |
US20150206633A1 (en) * | 2012-08-30 | 2015-07-23 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High Magnetic Induction Oriented Silicon Steel and Manufacturing Method Thereof |
JP2015529285A (ja) * | 2012-08-30 | 2015-10-05 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 高磁束密度方向性珪素鋼及びその製造方法 |
US10236105B2 (en) * | 2012-08-30 | 2019-03-19 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd | High magnetic induction oriented silicon steel and manufacturing method thereof |
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---|---|
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