JPH02277758A

JPH02277758A - 合金化炉およびその運転方法

Info

Publication number: JPH02277758A
Application number: JP238790A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiro Iida; 祐弘飯田; Harumi Shigemoto; 重本　晴美; Takashi Sekida; 関田　貴司
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1989-01-31
Filing date: 1990-01-09
Publication date: 1990-11-14
Anticipated expiration: 2014-11-02
Also published as: JP2970920B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〈産業上の利用分野〉本発明は、溶融亜鉛めっき直後のストリップを加熱およ
び保熱することにより合金化層を形成させる合金化炉お
よびその運転方法に関する。

〈従来の技術〉近年合金化処理鋼板は自動車、家庭電気器具等に益々多
く採用されており、−層高品質のものが要求されている
。

従来の合金化炉は直火加熱帯、保持帯をめっきポットの
上部に直列に配置したもの（特開昭６０−１４９７５９
号）、または誘導加熱帯、直火加熱帯、保持帯をめっき
ポットの上部に直列に配置したもの（特開昭６１−２０
７５６４号）が知られている。　この後者の誘導加熱帯
、直火加熱帯、保持帯を直列に配したものは、直火加熱
帯および誘導加熱帯の長所、欠点を検討し、それぞれの
長所を取り入れたものといえる。

しかしこれらは、いずれのタイプにしても長い煙突形状
をしているため、炉内高温ガスのドラフト効果による侵
入エアーが多量に存在し、熱効率の低下をまねくばかり
でなく加熱ムラを発生させ品質の低下にもつながってい
る。

従来の合金化炉ではドラフトによる侵入エアーが燃焼用
空気の約６倍にも達しており、この侵入エアーを加熱す
るために投入燃料の約６０％が費やされている。

また、その構造は第５図に示すように、めっきボットｌ
を出たストリップ２が誘導加熱帯４、直火加熱帯６、保
持帯８および冷却帯１０．１２を順次経由するようにな
っているが、加熱保持後のストリップが完全に冷却され
る前にデフレクタロール１６に接触した場合には、ロー
ルに亜鉛が付着し表面疵の原因となり、品質の低下をも
たらしている。

一方、完全に冷却させてから方向転換させようとすると
保持帯の上方に長い冷却帯を必要とするので合金化炉全
体が高くなり建屋を含めたコストが非常に高くなる。　
なお、１４は亜鉛目付量調整用ワイピングノズルである
。

〈発明が解決しようとする課題〉ストリップを非接触状態で支持する搬送装置として、例
えば特開昭５８−１５８８８号に開示されているが、フ
ロータを固定して設置しているため、形状不良のあるス
トリップが搬送された場合にはフロータの浮上刃が低下
し、またフロータの浮上量以上の板厚方向の形状不良が
ある場合にはストリップがフロータに接触しすり疵が発
生したり、フロータが破損する危険があった。　　また
非接触状態による支持を必要としない場合や、噴出ノズ
ル等が故障した場合には、固定式のための不都合が避け
られなかった。

特開昭８１−２０３０５５号には、ガス吹出口を有する
静圧支持パッドを設けたものが提案されているが複雑な
機構を必要とするという問題点があった。

本発明は、高い耐パウダリング性や優れた表面性状が要
求される高品質の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造と上
記以外の溶融亜鉛めっき鋼板の製造に対応して低コスト
で操業で診るようデフレクタロールとベンドフロータを
切換え可能に配設した合金化炉を提供することを目的と
している。

また、ベンドフロータ使用時またはデフレクタロール使
用時に、ストリップがベンドフロータと接触することの
ないよう方向転換装置前後のサポートロールの位置を制
御する合金化炉の運転方法を提供することを他の目的と
している。

〈課題を解決するための手段〉上記目的を達成するために本発明によれば、溶融亜鉛め
っきポットの上方に加熱帯、保持帯および冷却帯を設け
た銅帯の連続亜鉛めっき設備において、前記保持帯と冷
却帯の間、あるいは冷却帯の途中に少なくともデフレク
タロールおよびベンドフロータを切換え可能に有する方
向転換装置を設けたことを特徴とする合金化炉が提供さ
れる。

前記方向転換装置の入側および／または出側に、前記鋼
帯を支持することができ、前記鋼帯の厚さ方向に移動可
能なサポートロールを有するのが好ましい。

また本発明によれば、前記合金化炉を運転するに際し、
前記ベンドフロータ使用時は前記サポートロールを前記
鋼帯から離間する位置へ退避させ、前記デフレクタロー
ル使用時は前記サポートロールを前記鋼帯を支持する位
置へ進出させることを特徴とする合金化炉の運転方法が
）是イ共される。

以下に本発明を一実施例である第１図に基づいてさらに
詳細に説明する。

めっきボット１を出たストリップ２は誘導加熱ｆ４およ
び直火加熱帯６かうなる加熱帯１３で所定温度に加熱さ
れ、保持ＩＦ８で一定時間保熱後冷却帯１０．１２によ
り冷却される。　加熱帯１３ではまず誘導加熱帯４の入
口開口部からの侵入エアーを防止するためにガスシール
装置３を設置する。　このガスシール装置３に直火加熱
帯６の排ガスを常温空気で稀釈した熱風（４５０〜６０
０℃）を用いると、ストリップ２が予熱され炉の熱効率
を高めるので望ましい。

なお、ガスシール装置としては、パッドタイプやエアー
カーテンタイプが採用できる。

次に、誘導加熱帯４でストリップは急速加熱される。　
この誘導加熱帯４は板継ぎ時等の非定常時には、応答性
の良くない直火加熱帯の加熱過不足を速い応答性により
補うことができる。

誘導加熱帯４の出側で直火加熱帯６への接続部のガスシ
ール装置５は炉内のドラフトを防止するとともに、直火
加熱帯６の高温排ガスが誘導加熱ＩＦ４に流入し、誘導
コイル（図示せず）を過加熱することを防止する。　こ
こで利用するガスとしては、直火加熱帯６の排ガスを空
気で稀釈した熱風がストリップ温度低下防止のためには
望ましい。

直火加熱帯６でストリップ２は直火バーナ（図示せず）
により最終合金化温度（５００〜７００℃）まで加熱さ
れる。

直火加熱帯６の出側で保持帯８への接続部のガスシール
装置７は炉内のドラフトを防止する以外に、高温の排ガ
ス（９００〜１２００’ｅ）がそのまま保持帯８に侵入
し、保持帯温度が上昇することも防止する。　　したが
って、このガスシール装置７では直火加熱帯６からの上
昇排ガスが係持温度（５００〜７００’ｅ）になるよう
に冷風を用いるか、または直火加熱ＩＦ６から導いた排
ガスを空気で稀釈して、保持温度にした熱風を用いる。

　この例では冷風によるガスシールを行い保持帯に流れ
る排ガス温度を保持温度に制御している。

保持帯出側部のガスシール装置９では炉内のドラフトを
防止するとともに、保持帯８と冷却帯１０のガスの流れ
を分析し、冷却帯１０に比較的高温の排ガスが流入して
冷却効率を低下させることを防ぐ。　　！５はブロワで
ある。

なお、前記各ガスシールの構造は公知の流体パッド、ま
たはガスカーテンのどちらでもよい。

また、冷却帯１０の上部には合金化後のストリップを方
向転換させるデフレクタロール１６およびベンドフロー
タ１１を配置し、高度のバクダリング性や押しきす等の
ない優れた表面性状が要求される高品質の合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を製造する場合は合金化後の高温のストリ
ップ２を第１図に実線で示すようにベンドフロータ１１
を用いて非接触で方向転換させ、従来デフレクタロール
１６で発生していた亜鉛のロール表面への付着による表
面疵の発生等を完全に無くしている。

また、低品質の合金化溶融亜鉛めワき鋼板または合金化
処理しない溶融亜鉛めっき鋼板等を製造する場合は、前
記ベンドフロータ１１に比べて必要動力が少くて済むデ
フレクタロール１６に切換え′ｓ１図に点線で示す経路
でストリップ２を走行させる。

この例ではデフレクタロール１６およびベン゛ドフロー
タ１１は冷却帯１０の上部に配置しているが、保持帯の
上部にガスシール装置９を介して直接配置することもで
きる。　この場合には炉高をさらに低くできるのでより
経済的である。

前記ベンドフロータ１１の構造は公知の流体パッドまた
はガスカーテンのどちらでもよい。

前記デフレクタロール１６の構造は、従来−般に用いら
れている冷却ロール等でよく、第１図に示すようにベン
ドフロータ１１の外側に配設される。

デフレクタロール１６は固定してもよいが、第２図に示
すようにベンドフロータ１１から切換えるときにストリ
ップ２をデフレクタロール１６の反ベンドフロータ側へ
適宜の引張機１７を用いて引張っておき（このときスト
リップ２は点線で示すようになる）、デフレクタロール
１６を搬送路の外から進入させて所定の位置に固定する
ようにすれば、方向転換装置の切換えに際してストリッ
プを切断する必要がないので好ましい。

なお、ストリップ２の方向転換の角度は９０度に限るも
のではなく、適宜これよりも大きいまたは小さい角度で
転換できることは言うまでもない。

デフレクタロール１６使用時は、通常ベンドフロータ１
１からのストリップ２浮上用ガスの吐出を停止している
ため第３面に示すようにデフレクタロール１６の入側お
よび／または出側にサポートロール１８をストリップ２
の下面に接触して設けるとよい。

前記サポートロール１８が無いと、ストリップ２のベン
ドフロータ１１人側および／または出側付近には搬送路
を拘束するものがないためストリップ２の振動などによ
りベンドフロータ１１の端部１１ａおよび／またはｆｌ
ｂと接触してすり疵を生ずる恐れがある。　このすり疵
の防止策としてベンドフロータ１１の退避位置をストリ
ップ２から十分離間させたり、デフレクタ−ロール１６
をベンドフロータ１１からできるだけ離間させることが
考えられるが、実際上はベンドフロータ１１の離間余地
が少なく、また通常ベンドフロータ１１の入側の手前お
よび出側の前方付近のストリップ２の搬送路を大きく変
えることはできないためデフレクタロール１６の離間余
地がない。

そこで、前記サポートロール１８をストリップ２の厚さ
方向に移動可能に設けておけば、ベンドフロータ１１の
不使用時すなわちデフレクタロール１６使用時には前記
サポートロール１８をストリップ２下面に接触する位置
に調製することができるので具合がよい。

一方、この状態でデフレクタロール１６からベンドフロ
ータ１１に切替えた場合には２、第４図に示すようにス
トリップ２のベンドフロータ１１人側および／または出
側は前記サポートロール１８で押されているためベンド
フロータ１１ａおよび／または１１ｂとの間隔が広くな
っており、ガス吐出量が増大し中央部１１ｃのガス吐出
量が減少する。

通常ベンドフロータ１１によるストリップ２の浮上量は
約１０〜２０ｍｍと小さいため、前記ベンドフロータ１
１のガス吐出風量がアンバランスになるとストリップ２
が接触して千り疵を生ずる等のトラブルが発生する。

そこで、前記移動可能なサポートロール１８を用い、ベ
ンドフロータ１１使用時はサポートロール１８をストリ
ップ２から退避させストリップ２と接触しないよう−に
調製すれば、容易にストリップ２を均等な浮上量で支持
することができる。

上記サポートロール１８の位置制御手段としては特殊な
ものを必要とせず公知の８動手段を用いればよい。　ま
た、方向転換装置切替えと連動して自動的にサポートロ
ール１８の位置を制御することも可能である。

〈実施例〉以下に本発明を実施例に基づき具体的に説明する。

（実施例１）第１図に示す本発明合金化炉（サポートロールなし）に
、板厚０．９ｍｍ、板幅１２００ｍｍの銅帯に溶融亜鉛
めっきを施したものを通板して合金化処理鋼帯を製造し
た。

誘導加熱帯４の炉長は３ｍ、直火加熱帯６の炉長は１０
ｍ１保持帯８の炉長は２０ｍ１冷却帯１０の炉長は８ｍ
、冷却帯１２の炉長は１５ｍ、めっきボット１の浴面か
らベンドフロータ１１までの高さは４５ｍとした。　ま
た、めっきボット１の浴温度は４５０℃、冷却帯１０お
よび１２の冷却ガス温度は５０℃に調節し、ベンドフロ
ータ１１の噴射流体としては温度６０℃の空気を用いた
。

上記条件下に、ライン速度１４０ｍ／分にて合金化処理
した結果、外観の美麗な、かつ合金化も十分な亜鉛めっ
き鋼帯が得られた。

なお、第５図に示す従来装置を用いて同様の合金化処理
を行った場合のライン速度は約１１０ｍ／分が限度であ
り、これに比べ上記実施例でのライン速度は約３０％以
上高く、生産性を向上させることができた。

また、耐パウダリング不良率および表面欠陥（押しきず
）不良率は、それぞれ従来法で０．６％および０．８％
であったのに対し、実施例では０．２％および０．４％
と減少した。

また、実施例１では上記高品質合金化溶融亜鉛めっき鋼
板に続いてベンドフロータ１１からデフレクタロール１
６に切換え低品質合金化溶融亜鉛めっき鋼板を通板した
が、引張機１７によるストリップの引張りおよびデフレ
クタロール１６への切換えは簡単、かつ短時間に行うこ
とができた。

また、ベンドフロータとの接触によるすり疵発生不良率
は、ベンドフロータ１１使用時で０％、デフレクタロー
ル１６使用時で０．５％であった。

（実施例２）デフレクタロール１６の人、出側に８動可能なサポート
ロール１８（ロール径３００　ｍｍ）を設け、ベンドフ
ロータ１１使用時は退避させ、デフレクタロール１６使
用時は銅帯下面で支持する位置へ進出させたほかは実施
例１と同様にして合金化処理鋼帯を製造した。

その結果、ベンドフロータ使用時およびデフレクタロー
ル使用時ともすり疵による不良は発生しなかつた。

〈発明の効果〉本発明の合金化炉は、以上説明したように構成されてい
るので、処理される鋼板に対応してデフレクタロールと
ベンドフロータを簡単な操作で切換えることができ、高
品質の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の場合は高いパウダリ
ング性や優れた表面性状が得られ、その他のめっき鋼板
の場合は動力費が削減できるという効果を奏する。

また、デフレクタロールまたはベンドフロータが故障あ
るいは定期点検等で使用できないときもラインを停止し
ないで済むため生産性が向上するという効果を奏する。

また、本発明のサポートロールの位置制御方法によれば
、ベンドフロータ使用時とデフレクタロール使用時に対
応してサポートロールの位置を制御することにより容易
にデフレクタロールとの接触を防止でき、すり疵の発生
を防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の合金化炉の一実施例を示す断面図で
ある。第２図は、第１図の方向転換部分の拡大説明図である。第３図は、サポートロールの位置制御方法の説明図であ
る。第４図は、デフレクタロール使用時の接触事故の説明図
である。第５図は、従来の合金化炉の断面図である。符号の説明１・・・めっきポット、２・・・ストリップ、３・・・ガスシール装置、４・・・誘導加熱帯、５・・・ガスシール装置、６・・・直火加熱帯、７・・・ガスシール装置、８・・・保持帯、９・・・ガスシール装置、１０・・・冷却帯、！！・・・ベンドフロータ、１１ａ、ｌｌｂ・・・端部、１１ｃ・・・中央部、１２・・・冷却帯、１３・・・加熱帯、１４・・・ワイピングノズル、１５・・・ブロワ、１６・・・デフレクタロール、１７・・・引張機、１８・・・サポートロールＦＩＧ、１ＦＩＧ、５

Claims

【特許請求の範囲】

（１）溶融亜鉛めっきポットの上方に加熱帯、保持帯お
よび冷却帯を設けた鋼帯の連続亜鉛めつき設備において
、前記保持帯と冷却帯の間、あるいは冷却帯の途中に少
なくともデフレクタロールおよびベンドフロータを切換
え可能に有する方向転換装置を設けたことを特徴とする
合金化炉。
（２）前記方向転換装置の入側および／または出側に、
前記鋼帯を支持することができ、前記鋼帯の厚さ方向に
移動可能なサポートロールを有する請求項１記載の合金
化炉。
（３）請求項２記載の合金化炉を運転するに際し、前記
ベンドフロータ使用時は前記サポートロールを前記鋼帯
から離間する位置へ退避させ、前記デフレクタロール使
用時は前記サポートロールを前記鋼帯を支持する位置へ
進出させることを特徴とする合金化炉の運転方法。