JPH02276135A - 電子レンジ用マグネトロン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） この発明は電子レンジ用マグネトロンに係り、特にその
陰極の改良に関する。

（従来の技術） 一般に従来から使用されている電子レンジ用マグネトロ
ンは、第５図に示すように構成され、図中の符号６は厚
さ２ｍｍの銅製の陽極円筒である。

二の陽極円筒６の内側には板厚２ｍｍの複数のベイン２
が放射状に配設され、これらベイン２は大小２種の銅又
は調合金製のストラップリング７〜１０により１つおき
に連結されている。

このストラップリング７〜１０は、陽極円筒６、ベイン
２、及びストラップリング７〜１０により形成される空
胴共振器１０２に発生するマイクロ波の共振モードをい
わゆるπモードに限定する機能を有している。

更に、陽極円筒６の軸心に沿って、表面が炭化された直
径０．５ｍｍのトリウム−タングステン線よりなり包絡
面外径３．９ｍｍの螺旋状直熱形陰極１が配設されてい
る。従って、この陰極］の周囲をベイン２が放射状に取
囲んでいる訳で、１０枚の相隣り合うベイン２の中心線
同士がなす角度は３６度である。そして、ベイン２の端
面２ａの配列により形成される面と、陰極１の包絡外径
面との間に作用空間１０１が形成されている。

陰極１の両端はそれぞれモリブデン製のエンドシールド
３．４に固着されているが、このエンドシールド３．４
は作用空間１０１中の電子が管軸方向に漏洩するのを防
止するためのものであり、それぞれモリブデン製にして
加熱電流の通路を兼ねる陰極支持棒１４．１３に支持さ
れている。尚、５はモリブデン製のエンドチップである
。

又、陽極円筒６の両端には、ポールピース１１．１２が
固着されており、このポールピース１１．１２は作用空
間１０１になるべく均一な磁界を形成するための鉄製の
磁極で、表面に銅メツキが施されている。このポールピ
ース１１．１２に接して、それぞれ厚さ０．４ｍｍの鉄
板の絞り部品である筒状金属容器１５．１８が、陽極円
筒６の両端にティグ溶接により気密接合されている。そ
して、金属容器１５にはセラミックス製の陰極ステム１
６が銀ろう付けにより気密接合され、この陰極ステム１
６には陰極支持棒１４．１３が支持され銀ろう付けによ
り気密接合されている。

一方、金属容器１８の内側には、厚さ０．３ｍｍのニッ
ケル鉄合金板より絞り加工で形成されたチョーク部品１
９、厚さ０．３ｍｍの鉄板より絞り加工で形成されたチ
ョーク部品２０．２１が配設され、これらの組合わせに
より第２高調波（４９００ＭＨｚ）抑制用のλ／４形チ
ョーク１０３、第４高調波（９８００Ｍ　Ｈｚ　）抑制
用のλ／４形チョーク１０５、第５高調波（１２，２５
ＧＨｚ）抑制用のλ／４形チョーク１０６を構成してい
る。

更に、チョーク部品１９にはセラミックス製の円筒状出
力窓２２が気密接合され、この出力窓２２には厚さ０．
３ｍｍの鉄板より絞り加工で形成されたリング状部品２
３が銀ろう付けにより気密接合されている。このリング
状部品２３の内側には、銅製の排気管２４が気密に接合
されている。

そして、ベイン２の１つからアンテナリード１７が導出
され、先端は排気管２４に固着されている。この場合、
製造時に排気管２４はアンテナリード１７を挾持する形
で排気後、気密にチップオフされる。これにより第３高
調波（７３５０ＭＨｚ）抑制用のλ／４形チョーク１０
４が構成されている。更に、リング状部品２３の外周に
ば、ステンレス製の薄板よりなる瑞相２５が圧入されて
いる。

又、各金属容器１５．１８の外側には、フェライト製の
環状磁石２６．２７が嵌合され、いずれも管軸方向且つ
同一方向に着磁されている。更に、陽極円筒６の外周に
は、複数のアルミニウム製放熱板３１が嵌着されている
。

これら陽極円筒６、放熱板３１、磁石２６．２７を取囲
むように、枠状にして厚さ１．４ｍｍの継鉄板からなる
ヨーク２８．２９が配設され、このヨーク２８に接する
ように金属製のフィルターボックス３５．３６が設けら
れている。このフィルターボックス３５．３６は、陰極
ステム１６等からのスプリアス成分が空間に輻射される
のを防止している。このフィルターボックス３５．３６
は陰極ステム１６を覆っているが、この陰極ステム１６
には陰極支持棒１４．１３に電気的に通じる入力端子３
２ａ、３２ｂが取付けられ、各入力端子３２ａ、３２ｂ
にはそれぞれチョークコイル３３が接続されている。各
チョークコイル３３は貫通型コンデンサ３４に接続され
、この貫通型コンデンサ３４はフィルターボックス３５
に支持されている。

尚、チョークコイル３３と貫通型コンデンサ３４とは、
陰極ステム１６或いは入力端子３２ａ、３２ｂより外部
に漏洩するスプリアス成分を抑制するためのローパス・
フィルターを構成している。

次に、上記の電子レンジ用マグネトロンが、どのように
動作するのかについて説明する。

先ず、第６図に電子レンジにおけるマグネトロンの駆動
回路を示す。第６図の符号は第５図に対応しているが、
図中のＭはマグネトロン、１はマグネトロンの陰極、６
は陽極である。３３．３３はマグネトロンに設けられた
チョークコイル、３４は同貫通型コンデンサである。Ｔ
は高圧リケージトランス、Ｔｐは１次側端子、Ｔｓは２
次側高圧端子、Ｔｆはフィラメント端子、Ｃはコンデン
サ、Ｄは整流器である。ここで、ＴとＣとＤとは半波整
流倍電圧回路を構成する。

さて、フィラメント端子ＴｆにはＡＣ３，３■の電圧が
発生し、マグネトロンＭの陰極１にＡＣＩＯＡの電流を
流し、陰極１を１６５０〜１７００℃に加熱して熱電子
の発生を可能ならしめる。尚、マグネトロンＭは陽極を
接地し、陰極側を負の高電圧に浮かせて動作させる。こ
の時のマグネトロンＭの陽極電流波形は、第７図に示す
ようになる。

即ち、陽極電流ｉ、は０から１　ｈａ迄の範囲を周期的
に（例えば５０Ｈｚで）変化する。第８図に、電子レン
ジへのマグネトロンの実装状態を示す。

図中のＭはマグネトロン、Ｍａはマグネトロンの出力ア
ンテナ、Ｐは電源、Ｓは金属性のスタラｌ（は金属性の
食品加熱箱、Ｑは被加熱食品である。

そして、食品加熱箱に内にマイクロ波の定在波が立って
被加熱食品Ｑに加熱むらが発生するのを防ぐため、定在
波のパターンを時間的に変化させるべく、食品加熱箱Ｉ
（内で金属性のスタラーＳを回転させる。このため、マ
グネトロンＭより見た負荷インピーダンスが時間的に変
動することになる。

さて、マグネトロンＭは、発振時の陽極電流ｉ、によっ
て発振周波数が変化しくブッシング）、又、負荷インピ
ーダンスによっても発振周波数が変化する（ブリング）
。更に、周波数によって負荷インピーダンスが変化する
。

今、成る陽極電流ｉｂにおける発振周波数をｆとする。

又、負荷インピーダンスを２とする。

Ｆ、　　Ｆ２が成る関数を表イ〕すとすると、下記連立
方程式が成立する。

Ｚ−Ｆｌ（ｆ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（イ）ｆ””Ｆ２　　（ｌｂ　、Ｚ
）・・・・・・・・・・・・・・・・・・（ロ）成る陽
極電流ｉ、に対して（イ）と（ロ）を満足するｆの解は
１つある場合もあるし、複数個の場合もある。更に、ス
タラーＳが回転しているため、Ｆｌそのものが刻々と変
化し、発振の可能性のあるｆは、より複雑な様相を示す
。

電子レンジ用マグネトロンは、このような複雑な条件の
もとで動作するが、次に管内部の動作の詳細について説
明する。

即ち、第９図において、作用空間１０１には、管軸方向
（２方向）に磁界Ｈｚが形成されてい夕。

又、磁界Ｈｚに比べ大きさは小さいが、径方向（「方向
）の磁界Ｈｒも分布している。磁界の発生源は、磁石２
６．２７である。作用空間１０１の近傍では、磁気回路
が回転対称であるため、回転方向の（θ方向）の磁界は
発生しない。

磁界Ｈｚは、作用空間１０１内で概ね一様に分布してい
る。磁界Ｈｚの平均値は、電子レンジ用マグネトロンに
おいて、通常、１５ｏｏ〜１７００ガウスに設定される
。陽極電圧は尖頭値で４０００Ｖ前後に選ばれることが
多く、ベイン２の端面２ａと陰極１との間にかかる陽極
電圧で発生したｒ方向電界と磁界Ｈｚの作用で、陰極１
より放出された熱電子は作用空間１０１を周回し、空胴
共振器１０２に発生した微弱な２４５０ＭＨｚ帯の大き
なマイクロ波エネルギーを発生せしめる。

概略の発振周波数は空胴共振器１０２のπモード共振周
波数により決定されるが、正確には前述のように連立方
程式（イ）、（ロ）により決定される。この時、エンド
シールド３．４がないと、電子同士の反発力で磁界に沿
って発振に寄与しない電子がポールピース１１．１２等
に流れ込み、正常な動作を行わなくなる。エンドシール
ド３．４は陰極１と同電位であるため、電子の作用空間
１０１からの漏洩に対してバリアの働きをする。

空胴共振器１０２に発生したマイクロ波は、アンテナリ
ード１７を伝わって排気管２４等に達し、電子レンジの
食品加熱箱に内に放射される。マイクロ波に変換されな
かった電子のエネルギーは、電子がベイン２の端面２ａ
に達した時、熱エネルギーに変換される。この熱は、放
熱板３１により放出される。アンテナリード１７には、
２４５０ＭＨｚ帯以外にその高調波も乗り、これらが管
外ひいては電子レンジ外に放出されると、電波法等の規
制対象となる。

このため、例えば第５図の場合、前述のように多次高調
波に対し、高インピーダンスとなるλ／４形チョークを
設けて高調波の管外への輻射を抑制している。入力ステ
ム側へはＵ水波、その高調波、各帯域のラインノイズ等
が漏洩してくるため、抑止のための前述のフィルタを設
けている。

（発明が解決しようとする課題） ところで第５図に示すマグネトロンの作用空間１０１に
おける発振状態は、可成り安定となっているが、不要電
子放出に起因する各種ラインノイズの発生原因が充分に
除去されていると言えない。発振状態を安定なものにす
るには、作用空間１０１の静電磁界分布設計及び陰極よ
りの熱電子分布設計を精妙に調整せねばならない。発振
状態の安定化のみに着目して設計を行なうと、多くの場
合、負荷安定度の低下等の副作用を招き、この方向の設
計には限界がある。

この発明は、不要電子放出を抑制してラインノイズを低
減した電子レンジ用マグネトロンを提供することを目「
白とする。

［発明の構成］ （課題を解決するための手段） この発明は、陰極の一部の表面にモリブデン膜又はモリ
ブデンと他の金属との合金膜が被覆されてなる電子レン
ジ用マグネトロンである。

（作用） この発明によれば、モリブデン膜又はモリブデンと他の
金属との合金膜が被覆された陰極の一部からの電子放出
が抑制され、その結果、発振基本波に比べて比較的低い
周波数帯のラインノイズを低減することが出来る。

さて、電子レンジ用マグネトロンにおける１缶調波の発
生の様子やラインノイズの発生は、作用空間内の静電磁
界の分布と関係がある。

先ず、この発明の技術に関係の深いＶＨＦ〜ＵＨＦのラ
インノイズの発生について述べる。

ラインノイズに限らず、電子レンジ用マグネトロンより
発生するスプリアスは、幾つかの原因が重なって引き起
こされていると考えられる。特に、電子レンジ用マグネ
トロンは、前述のように使用中の動作点の変動が激しい
ので、発生の状況は多岐に亘る。

ラインノイズ発生の一因と考えられているものに、イオ
ン弛緩発振がある。これは、陰極近傍の電位の谷におい
て、陰極近傍で発生したイオンが周期的に離合集散を繰
り返すもので、数ＭＨｚ以下の帯域のノイズに関係して
いる。作用空間１０１のマイクロ波電界が小さくなる負
荷条件では、マグネトロンへのダイナミック人力インピ
ーダンスが大きくなるため、イオン弛緩がトリガとなる
この帯域の振動発生は抑制される傾向がある。

又、陰極１の動作温度を低目にして陰極１の電子放出能
力を下げたり、陰極１の螺旋状のピッチを大きくしたり
して、電位の谷が形成され難くすると、やはりこの帯域
のラインノイズ・ルベルは低減される。

ラインノイズ発生の別の一因と考えられているものに、
イオンプラズマ発振がある。これは前述のイオン弛緩に
伴って引き起こされると考えられ、数１０ＭＨｚの帯域
のノイズに関係している。因みに、数ＭＨｚ以下の帯域
のラインノイズ・レベルが高くなる負荷インピーダンス
の領域と、数１０ＭＨｚの帯域のラインノイズ・レベル
が高くなる負荷インピーダンスの領域は一部重なること
が多い。

イオンプラズマ発振も、陰極温度を下げ電位の谷が形成
され難くすると、発生が抑制される傾向がある。更に、
ラインノイズの発生の一因と考えられるものに、陰極１
の周囲を周回する電子雲の誘導によるものがある。これ
は例えば、電子雲の千切れ雲が陰極１と陽極円筒６の間
を往復する成分を持ちながら、作用空間１０１を周回す
るような場合で、ノイズ周波数は電子雲の作用空間周回
周期と連結した動きをとる。

ところで、上述の３つの現象は、相当唐突な荷電粒子の
動きを伴っており、ノイズの基本振動周波数以外に多数
の高調波成分を有している。

注目すべきは、マグネトロンのラインノイズには上述の
現象に加えて、マグネトロンの２重或いは多重発振現象
に起因するものが観測されることである。これは例えば
、電気学会雑誌の第６７巻第２冊第７０３号に“磁電管
の雑音について”と題して述べられているもので、ν、
だけ周波数が異なる２つの発振ν、ν′が同時に起こる
ことがあり、差の周波数ショー１ν一ν′　１が検出器
にヘテロダイン検波されてノイズとして現われることが
あると紹介されている。

その後の研究によれば、上述のような場合、ヘテロダイ
ン検波の過程で差の周波数成分が発生するばかりでなく
、マグネトロンの内部でも差の周波数成分が発生してい
ることが判った。電子レンジで動作時の数１０〜１２０
　Ｍ　Ｈｚ帯のラインノイズは、上述の２重発振の現象
を抑えれば、可成り低減出来ることが明らかとなった。

前述のように、電子レンジにおけるマグネトロンの動作
周波数を決定する方程式は、複数の解を持つような場合
が発生し昌＜、加えて解の間の周波数差の値が数１０〜
１２０ＭＨｚにあることが多い。このため、この帯域の
ラインノイズの大きな原因となっている。

２重発振のモデルと、それにより差の周波数のラインノ
イズが発生する機構は、下記のように考えられる。

第９図〜第１１図に、作用空間１０１に磁界を形成する
幾つかのポールピースのタイプと、それらが作る磁界分
布を示す。電子雲が作用空間１０１を周回するスピード
は、磁界の管軸方向成分Ｈｚに反比例し、静電界の半径
方向成分Ｅｒに比例する。

タイプ■のポールピースＩＩＡ、１２Ａの場合、ベイン
２の端面２ａの近傍を周回するマイクロ波との結合が強
い電子雲は、エンドシールド３．４に近い作用空間１０
１においては、中央部（ｚ　＝　０　）に比べより強い
磁界の作用を受けるため、中央部（ｚ　＝　０　）の周
回電子雲と周回スピードのずれを生じがちとなる。

このため、例えば成る動作瞬間においてマグネトロンが
２４７０ＭＨｚと２４４０　Ｍ　Ｈｚの発振Ｎ波数解を
持ったとすると、エンドシールド３．４近傍の電子雲は
中央部（ｚ　＝　０　）の電子雲に比べ若干遅いスピー
ドで周回して、空胴共振器１０２（環状に作用空間１０
１を取巻いている）上を周回する２　４４０　Ｍ　Ｈｚ
のマイクロ波と同期し、中央部（ｚ　＝　０　）の電子
雲は２４７０　Ｍ　Ｈｚのマイクロ波と同期して周回す
るケースが考え６れる。

２４４０　Ｍ　Ｈｚのマイクロ波と２４７０　Ｍ　Ｈｚ
のマイクロ波は同一の空胴共振器上に発生するから、空
胴共振器に両者の和として発生するマイクロ波電界は、
両者の差の周波数３０　Ｍ　Ｈｚで強くなったり弱くな
ったりする。陽極電流は、陽極電圧が同じでもマイクロ
波電界が強くなると、多く流れる。このため、上述の場
合、陽極電流は３０Ｍ　Ｈｚで変調を受けることになり
、これが外部にラインノイズとして現われる。

この種のラインノイズはマグネトロンの基本波の発振エ
ネルギーに関係しているため、イオン性等のラインノイ
ズに比べ勢力が大きい。

タイプ■のような形状寸法のポールピース１１Ｂ、１２
Ｂにして、ベイン２の端面２ａの近傍の磁界Ｈｚを均一
にすれば、上述の二重発振等が抑えられ、複数発振が原
因のラインノイズを１０ｄＢ以上低減することが出来た
。

（実施例） 以下、図面を参照して、この発明の一実施例を詳細に説
明する。

この発明による電子レンジ用マグネトロンの要部は、第
１図に示すように構成され、従来例（第５図）と同一箇
所には同一符号を付すことにする。

即ち、陽極円筒６の内側には複数のベイン２が放射状に
配設され、これら各ベイン２の端面２ａに囲まれた陽極
円筒６の軸心に沿って、トリウム−タングステン線より
なる螺旋状直熱形陰極１が設けられている。そして、こ
の陰極１の一部例えば両エンドシールド３．４に近い部
分には、モリブデン（Ｍｏ）１１１３７が被覆されてい
る。

尚、ベイン２の陰極１に対向する端面２ａ近傍の作用空
間１０１における陰極軸方向の磁界成分は、好ましくは
その最大値と最小値の差がその平均値の１０％以内にな
るように設定されている。

次に、モリブデンＷＪ８３７の形成方法について述べる
。

高融点ろう材として、モリブデン粉とルテニウム粉を有
機バインダで練り合わせたものが市販されているが、こ
のルテニウム粉を全てモリブデン粉に置き換えたものを
、先ず準備する。通常、トリウム−タングステン線より
なる陰極１、モリブデン製のエンドシールド３、モリブ
デン製のエンドチップ５、モリブデン製の陰極支持棒１
３は、互いにモリブデン粉−ルテニウム粉のろう材によ
り接合されている。

このろう材は、接合部に塗布乾燥後、還元性雰囲気中で
１９５０℃に高周波加熱して溶解する。

上述のモリブデン粉と有機バインダを練り合わせたもの
を、エンドシールド３側から１．５ターンだけ陰極１の
外周に塗布し乾燥させる。しかる後、還元性雰囲気（Ｈ
２等）中で２１００℃に加熱して陰極１の表面に焼き付
ける。

尚、焼付処理は、陰極１単体の時に行なっても良い。

続いて、炭化水素（ベンゼン等）を含んだ水素中で陰極
１の炭化処理を行なう。

この発明の電子レンジ川マグネトロンは、上記以外は従
来例（第５図）と同様構成ゆえ、詳細な説明は省略する
。

さて、第２図に３０〜１０００　Ｍ　Ｈｚ帯のラインノ
イズ測定装置を示すが、図中のＮ−１は内部にマグネト
ロンを装着し、１ｇの水負荷を入れた供試電子レンジで
ある。Ｎ−ＩＣはＮ−１の電源コード、Ｎ−２は電源コ
ンセント、Ｎ−３は電源コードＮ−ＩＣに乗る電子レン
ジからのラインノイズをピックアブツブするためのフェ
ライトクランプ、Ｎ−４は電界強度測定計、Ｎ−４１は
電界強度測定計Ｎ−４の入力端子、Ｎ−４Ｘは周波数端
子、Ｎ−４Ｙはラインノイズの出力端子である。

又、Ｎ−５はレコーダである。

このような測定装置において、測定周波数点を掃引しな
がら電子レンジより漏洩するラインノイズを測定した結
果を、第３図及び第４図に示す。

第３図は第５図に示す従来のマグネトロンを装着した電
子レンジよりのラインノイズ測定例、第４図は第１図に
示すこの発明のマグネトロンを装着した電子レンジから
のラインノイズ測定例であり、第３図と第４図に使用し
た電子レンジは同一のものである。

そして、第３図と第４図において、ラインノイズのスペ
クトラムは４０　Ｍ　Ｈｚ付近をピークとするグループ
ＮＧＡ、ＮＨＡと、３００　Ｍ　Ｈｚ付近をピークとす
るグループＮＧＢ、ＮＨＢと、６００　Ｍ　Ｈｚ付近を
ピークとするグループＮＧＣ。

ＮＨＣｏとにそれぞれまとめることが出来る。

ＮＧＡ、ＮＨＡは上述の複数発振やイオンプラズマ振動
を主因とするものであり、ＮＧＢ。

ＮＨＢは作用空間内の電子の周回運動と電子がエンドシ
ールド４とベイン２の端面２ａの間から管軸方向に漏洩
して行く運動の組み合わさった動きを原因としていると
推定されるものであり、ＮＧＣ，ＮＨＣは作用空間のエ
ンドシールド３近傍における電子の周回運動を原因とし
ていると推定されるものである。

実験によれば、陰極軸を傾斜させると、ＮＧＢ。

ＮＨＢのレベルは顕著に悪化する。又、電子放出を抑制
するモリブデン膜３７がないと、エンドシールド３近°
傍の陰極より出た電子は、対向する部分に空胴共振器が
ないため、これらに対するマイクロ波電界の作用が弱く
、このため作用空間のエンドシールドに近い空間Ｇ部（
第９図）に滞留し、これが陰極周回を周回することによ
ってラインノイズＮＧＣが発生すると推定される。スペ
クトラムの帯域が広いのは、空間Ｇ付近の静電磁界が一
様で−いためと考えられる。

今、トリウムを含まないため熱電子抑制を行なうモリブ
デン膜３７を設けると、このノイズ発生が抑制されるの
で、第４図に示すようにＮＨＣはＮＧＣに対し、レベル
が大巾に改善される。エンドシールド近傍の熱電子放出
をエンドチップ５のような部品を設けて抑制すると、十
分な電子放出を要する部位まで陰極温度を下げてしまう
ため、効率の低下や負荷安定度の低下を招き品＜、電子
放出分布の十分な微調整に限界がある。

以上説明したように、この発明は、陰極温度と独立に電
子放出分布を調整出来る技術を提供するものである。

（変形例） 上記実施例では、陰極１の両エンドシールド３、４に近
い部分に、モリブデン膜３７が被覆されていたが、エン
ドシールド３．４のどちらか一方に近い部分に被覆して
も良い。

又、モリブデン膜３７は陰極１の主として外径部にのみ
被覆しても良い。

又、上記実施例におけるモリブデン膜３７の代わりにモ
リブデンと他の金属との合金膜が被覆されても良い。即
ち、若干１ｍ　（ｆｆｌ量比でモリブデン粉の５％以下
）のルテニウム粉をモリブデン粉に混合させると、ルテ
ニウムとモリブデンの部分的な共晶によりフィラメント
コイルへのモリブデン微粒子の付着がより堅固なものと
なる。

更に、モリブデン膜やモリブデンと他の金属との合金膜
の代わりに、適度のモリブデン焼付層を被覆しても良い
。この場合、安定動作フィラメント電圧範囲や発振スタ
ート時間（コールドスタート）等を犠牲にすることなく
、陰極からの最適量の熱電子放出を得ることが可能であ
る。これにより前述の電位の谷の形成の抑制が期待出来
る。

又、モリブデン粉は高融点であるため、陰極逆衝撃等に
充分耐える構成が可能である。更に、このようなライン
ノイズ低減施策は、第１１図に示すような作用空間の磁
界分布の構成と組合わせたとき、もともとのラインノイ
ズレベルが低下しているので、尚−層効果を発揮するも
のである。

前述の６００〜７００　Ｍ　Ｈｚ帯は、Ｃｌ５ＰＲ等に
おいて放射ノイズの一層の規制が検討されている折から
、この発明は極めて有効であることが判る。

又、安定な発振状態にすることは基本波（２，４５ＧＨ
ｚ）の高次高調波抑制に対しても当然有利となる。

［発明の効果］ この発明によれば、トリウム−タングステン線よりなる
螺旋状直熱形陰極の一部の表面にモリブデン膜又はモリ
ブデンと他の金属との合金膜が被覆されているので、そ
こからの電子放出が抑制され、その結果、発振基本波に
比べて比較的低い周波数帯のラインノイズを低減するこ
とが出来る。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例に係る電子レンジ用マグネ
トロンの要部を示す断面図、第２図はラインノイズを測
定する７１１１１定装置を示す構成図、第３図及び第４
図はそれぞれ従来例及びこの発明の電子レンジ用マグネ
トロンにおけるラインノイズのハ１定結果を示す特性曲
線図、第５図は従来の電子レンジ用マグネトロンを示す
断面図、第６図は７に子レンジにおけるマグネトロンの
駆動回路を示す回路構成図、第７図はマグネトロンの陽
極電流波形を示す電流波形図、第８図はマグネトロンの
電子レンジへの実装状態を示す概略構成図、第９図はマ
グネトロンにおける管内部の動作を説明する断面図、第
１０図及び第１１図は従来のマグネトロンにおける磁極
のタイプとそれらが作る磁界分布を示す特性曲線図であ
る。 １・・・螺旋状直熱形陰極、２・・・ベイン、６・・・
陽極円筒、３７・・・モリブデン膜。 第１図 出願人代理人　弁理士　鈴江武彦 第 図 時間（１） 第 図 （タイプ１） 第１０図 第９ ｒ（ｍｍ） ブＩＩ（実ＩＩＡ） ：　ｒ＝１．９５ｍｍ、ｚ＝ｏｍｍ ：　ｒ＝４．５ｍｍ、ｚ＝ｏｒｒｍ ：　ｒ＝１．９５ｍｍ、）４．２５ｍｍ：　ｒ＝４．５
ｍｍ、ｚ　＝４．２５ｍｍ：　ｒ＝１．９５ｍｍ、ｚ＝
−４２５ｍｍＰ　：　ｒ＝　４．５ｍｍ、ｚ＝−４，２
５ｍｍ第１１図 ｒ（ｍｍ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 陽極円筒の内側に複数のベインが放射状に配設され、且
   つ上記陽極円筒の軸心に沿ってトリウム−タングステン
   線よりなる螺旋状直熱形陰極が設けられてなる電子レン
   ジ用マグネトロンにおいて、上記陰極の一部の表面にモ
   リブデン膜又はモリブデンと他の金属との合金膜が被覆
   されてなることを特徴とする電子レンジ用マグネトロン
   。