JPH02263941A - メタルガスケット - Google Patents
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- JPH02263941A JPH02263941A JP8553189A JP8553189A JPH02263941A JP H02263941 A JPH02263941 A JP H02263941A JP 8553189 A JP8553189 A JP 8553189A JP 8553189 A JP8553189 A JP 8553189A JP H02263941 A JPH02263941 A JP H02263941A
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Landscapes
- Gasket Seals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はメタルガスケットに関し、特に、ベーキング（
ガス出し）による軟化を抑制してリーク（漏れ）を減少
させ、信鎖性および取扱性を向上させたメタルガスケッ
トに関する。
ガス出し）による軟化を抑制してリーク（漏れ）を減少
させ、信鎖性および取扱性を向上させたメタルガスケッ
トに関する。
一般に、到達圧力が１０−’Ｔｏｒｒ以下の所謂超高真
空領域で用いられる真空装置は、真空容器および排気系
を加熱して容器等の表面に吸着している水分やガス等を
除去するベーキング（ガス出し）処理を施して到達圧力
の向上を図っている。通常、ベーキング温度は１５０〜
３００°Ｃ（まれに５００°Ｃ程度まで加熱する）であ
るため、ガスケットの材質としては殆どの場合、Ａ１．
＾ｕ＋ｒｎ、Ｃｕ等の金属が使用されており、特に、最
も普及し、信ｔｉ■性の高いとされるコンフラツトフラ
ンジ用のガスケット材としては無酸素Ｓ同（ＪＩＳ Ｈ
３１００のＣ１０２０Ｐ−％Ｈの無酸素銅）が用いられ
ている。コンフラツト型のシール機構では、第７図に示
すように、ボルト３ａおよびナツト３ｂの締め付けによ
ってフランジ２に設けた対向するナイフェツジ２ａがメ
タルガスケットｌを押しつぶすことにより、メタルガス
ケットｌ内でフランジ２の垂直面２ｂに向かうコールド
フローが生じるため、メタルガスケット１の外側面はフ
ランジ２の垂直面２ｂに押しつけられ、ナイフエッジ２
ａとフランジ２の垂直面２ｂとの間にあるメタルガスケ
ット１は体積的に圧縮されたままの状態で閉じこめられ
る。このため、メタルガスケット１はナイフェツジ２ａ
およびフランジ２との接触面において高い面圧を生じ、
高い機密性を有した真空室６を提供する。コンフラツト
型はこの機密性により他のフランジ形式に比較して、尚
い信頼性を得ている。一方、高い血圧を得るためにはメ
タルガスケット１は充分な硬さを備えている必要がある
ため、ＡＩ、 Ａｕ、 Ｉｎ等の軟質金属は使用されず
、無酸素銅が用いられている。
空領域で用いられる真空装置は、真空容器および排気系
を加熱して容器等の表面に吸着している水分やガス等を
除去するベーキング（ガス出し）処理を施して到達圧力
の向上を図っている。通常、ベーキング温度は１５０〜
３００°Ｃ（まれに５００°Ｃ程度まで加熱する）であ
るため、ガスケットの材質としては殆どの場合、Ａ１．
＾ｕ＋ｒｎ、Ｃｕ等の金属が使用されており、特に、最
も普及し、信ｔｉ■性の高いとされるコンフラツトフラ
ンジ用のガスケット材としては無酸素Ｓ同（ＪＩＳ Ｈ
３１００のＣ１０２０Ｐ−％Ｈの無酸素銅）が用いられ
ている。コンフラツト型のシール機構では、第７図に示
すように、ボルト３ａおよびナツト３ｂの締め付けによ
ってフランジ２に設けた対向するナイフェツジ２ａがメ
タルガスケットｌを押しつぶすことにより、メタルガス
ケットｌ内でフランジ２の垂直面２ｂに向かうコールド
フローが生じるため、メタルガスケット１の外側面はフ
ランジ２の垂直面２ｂに押しつけられ、ナイフエッジ２
ａとフランジ２の垂直面２ｂとの間にあるメタルガスケ
ット１は体積的に圧縮されたままの状態で閉じこめられ
る。このため、メタルガスケット１はナイフェツジ２ａ
およびフランジ２との接触面において高い面圧を生じ、
高い機密性を有した真空室６を提供する。コンフラツト
型はこの機密性により他のフランジ形式に比較して、尚
い信頼性を得ている。一方、高い血圧を得るためにはメ
タルガスケット１は充分な硬さを備えている必要がある
ため、ＡＩ、 Ａｕ、 Ｉｎ等の軟質金属は使用されず
、無酸素銅が用いられている。
（発明が解決しようとする課題〕
しかし、従来のコンフラツトフランジ用のメタルガスケ
ットは、その材料である無酸素銅の軟化温度が約１５０
°Ｃ程度と低く、ベーキング温度によってはベーキング
中にガスケットが軟化し、ベーキング前の高い面圧が維
持できなくなるため、以下の問題があった。０面圧低下
によるリーク（漏れ）を生じる恐れがあり、面圧を確保
するためにベーキング後にボルトの増締め作業を行わな
ければならない。■現実にはベーキング毎に全フランジ
について増締めを行うことは殆どないので、大半のフラ
ンジは増締めされないままベーキングによるヒートサイ
クルを経験するため、面圧低下によるリーク（漏れ）が
避けられない。フランジを開閉するときはメタルガスケ
ットの交換は可能であるが、通常の使用において開閉す
るフランジは装置のフランジ全体の中でも少数に限られ
ている。
ットは、その材料である無酸素銅の軟化温度が約１５０
°Ｃ程度と低く、ベーキング温度によってはベーキング
中にガスケットが軟化し、ベーキング前の高い面圧が維
持できなくなるため、以下の問題があった。０面圧低下
によるリーク（漏れ）を生じる恐れがあり、面圧を確保
するためにベーキング後にボルトの増締め作業を行わな
ければならない。■現実にはベーキング毎に全フランジ
について増締めを行うことは殆どないので、大半のフラ
ンジは増締めされないままベーキングによるヒートサイ
クルを経験するため、面圧低下によるリーク（漏れ）が
避けられない。フランジを開閉するときはメタルガスケ
ットの交換は可能であるが、通常の使用において開閉す
るフランジは装置のフランジ全体の中でも少数に限られ
ている。
■全フランジの増締めを行ったとしても、増締めのたび
に対向するフランジの面間距離が小さくなるため、フラ
ンジ同志が接触するまでの増締め可能回数が限られてい
るので、メタルガスケア）の耐久寿命が短くなると言う
問題がある。
に対向するフランジの面間距離が小さくなるため、フラ
ンジ同志が接触するまでの増締め可能回数が限られてい
るので、メタルガスケア）の耐久寿命が短くなると言う
問題がある。
さらに、近年は真空装置の真空度（低い到達圧力）も−
層厳しいものが要求され、ベーキングの条件もより高温
・長時間に移行してきており、ガスケットの軟化の度合
いも大きくなりつつある。
層厳しいものが要求され、ベーキングの条件もより高温
・長時間に移行してきており、ガスケットの軟化の度合
いも大きくなりつつある。
従って、本発明の目的は、ベーキングによる軟化を抑制
して増締めの必要をなくし、長間に渡ってリークを防ぐ
ことにより所定の真空度に維持するメタルガスケットを
提供することである。
して増締めの必要をなくし、長間に渡ってリークを防ぐ
ことにより所定の真空度に維持するメタルガスケットを
提供することである。
本発明は前述した目的を実現するため、軟化温度を上昇
させるための添加剤として、Ｚｒ０．０１〜０．０３重
量％、 Ｃｒ０．０５〜１重量％、へｇ０．０５〜１重
番％、 Ｔｉ０．Ｏ１〜０．５重量％、 １ｌｆ０．０
１〜０．３重〒％から選択された少なくとも１つの金属
を添加した銅基合金を用いたメタルガスケントが提供す
るものである。
させるための添加剤として、Ｚｒ０．０１〜０．０３重
量％、 Ｃｒ０．０５〜１重量％、へｇ０．０５〜１重
番％、 Ｔｉ０．Ｏ１〜０．５重量％、 １ｌｆ０．０
１〜０．３重〒％から選択された少なくとも１つの金属
を添加した銅基合金を用いたメタルガスケントが提供す
るものである。
即ち、本発明のメタルガスケットは無酸素銅にＺｒ等を
添加することにより、軟化温度を著しく上昇させて、ベ
ーキングによるガスケットの軟化を大幅に抑制するよう
にしたものであり、以下の条件を備えている。
添加することにより、軟化温度を著しく上昇させて、ベ
ーキングによるガスケットの軟化を大幅に抑制するよう
にしたものであり、以下の条件を備えている。
■軟化温度を上昇させるための添加剤
酸素濃度１０ｐｐｍ以下の無酸素銅に添加することによ
って、軟化温度を上昇させる。具体的には、Ｚｒ０．０
１〜０．０３３重丸、 Ｃｒ０．０５〜１重鼠％、八ｇ
０．０５〜１重景％、 Ｔｉ０．０１〜０６５重量％、
１ｌｆｏ、ｏｌ〜０．３重量％の少なくとも何れか１
つを添加した銅基合金を′ＩＪＡ造する。
って、軟化温度を上昇させる。具体的には、Ｚｒ０．０
１〜０．０３３重丸、 Ｃｒ０．０５〜１重鼠％、八ｇ
０．０５〜１重景％、 Ｔｉ０．０１〜０６５重量％、
１ｌｆｏ、ｏｌ〜０．３重量％の少なくとも何れか１
つを添加した銅基合金を′ＩＪＡ造する。
本発明の軟化温度を上昇さ一已るための添加剤は以下の
方法に基づいて決定した。銅の軟化温度を上昇させる作
用を有した元素としては、第１図に示すように、Ｚｒ、
Ｈｆ 、 Ｔｉ、 Ｉｎ、八ｇ、Ｃｄ、Ｓｎ、Ｃｒ、
Ｓｉ、Ｚｎの元素がその濃度に応じて銅の軟化温度を変
化させる。一方、−船釣なベーキング１品度は１５０〜
３００°Ｃであり、このベーキング温度に耐えうる軟化
温度としては３００°Ｃ以上の温度を有する必要がある
ため、図中のＺｒ、ＩＩｆ＋Ｔ＋＋Ｉｎ＋八ｇ、Ｃｄ、
Ｓｎ、へｒの８種の元素が添加元素の候補となる。さら
に、これらの元素が渾発して真空容器内を汚染しないた
めには５００°Ｃまでの領域における蒸気圧が低くなけ
ればならない（少なくとも５００°Ｃで１０−９Ｔｏｒ
ｒ以下）。
方法に基づいて決定した。銅の軟化温度を上昇させる作
用を有した元素としては、第１図に示すように、Ｚｒ、
Ｈｆ 、 Ｔｉ、 Ｉｎ、八ｇ、Ｃｄ、Ｓｎ、Ｃｒ、
Ｓｉ、Ｚｎの元素がその濃度に応じて銅の軟化温度を変
化させる。一方、−船釣なベーキング１品度は１５０〜
３００°Ｃであり、このベーキング温度に耐えうる軟化
温度としては３００°Ｃ以上の温度を有する必要がある
ため、図中のＺｒ、ＩＩｆ＋Ｔ＋＋Ｉｎ＋八ｇ、Ｃｄ、
Ｓｎ、へｒの８種の元素が添加元素の候補となる。さら
に、これらの元素が渾発して真空容器内を汚染しないた
めには５００°Ｃまでの領域における蒸気圧が低くなけ
ればならない（少なくとも５００°Ｃで１０−９Ｔｏｒ
ｒ以下）。
これらの条件によって、ＣｄおよびＳｎが除外される。
また、ＩｎおよびＳｎは、軟化温度および蒸気圧の何れ
も前述した条件を満足するが、それ自身の融点が低いた
め、フランジへの重着の恐れがあり適当でない。従って
、添加元素として、Ｚｒ、Ｉｆｆ、Ｔｉ、ＡｇＣｒの５
種の元素が適当である。これらの添加元素は活性なもの
が多く、酸素を始め七する鋼中の不純物の影響を受けや
すいため、ベースとなる銅材として使用する無酸素銅は
酸素濃度１０ｐｐｍ以下でなければならない。
も前述した条件を満足するが、それ自身の融点が低いた
め、フランジへの重着の恐れがあり適当でない。従って
、添加元素として、Ｚｒ、Ｉｆｆ、Ｔｉ、ＡｇＣｒの５
種の元素が適当である。これらの添加元素は活性なもの
が多く、酸素を始め七する鋼中の不純物の影響を受けや
すいため、ベースとなる銅材として使用する無酸素銅は
酸素濃度１０ｐｐｍ以下でなければならない。
■添加剤の添加濃度範囲
前述した添加元素（添加剤）の添加濃度範囲は以下の方
法によって決定した。
法によって決定した。
添加元素の一例としてＺｒを使用し、加熱時間を１０分
とした時、Ｚｒ添加量をパラメータとして加熱温度と軟
化特性の関係を第２図に示す。同図よりＺｒを０．０１
重量％以上添加することで耐熱性が著しく向上すること
がわかる。また、無酸素銅（ＯＦＣ）では軟化が急速に
進行するのに対して、Ｚｒを添加した場合は軟化の進行
が讃やかである。また、第１図に示すように、０．０２
４重量％以上の添加においては耐熱性の向上が鈍化する
ため、Ｚｒの効果的な添加濃度範囲は、０．０１〜０．
０３重量％であることがわかった。他の添加元素のつい
ても同様な実験を行い、前述した効果的な添加濃度範囲
を決定した。
とした時、Ｚｒ添加量をパラメータとして加熱温度と軟
化特性の関係を第２図に示す。同図よりＺｒを０．０１
重量％以上添加することで耐熱性が著しく向上すること
がわかる。また、無酸素銅（ＯＦＣ）では軟化が急速に
進行するのに対して、Ｚｒを添加した場合は軟化の進行
が讃やかである。また、第１図に示すように、０．０２
４重量％以上の添加においては耐熱性の向上が鈍化する
ため、Ｚｒの効果的な添加濃度範囲は、０．０１〜０．
０３重量％であることがわかった。他の添加元素のつい
ても同様な実験を行い、前述した効果的な添加濃度範囲
を決定した。
以下、本発明のメタルガスケットを詳細に説明する。
〔実施例］
第３図は本発明の一実施例を示し、軟化温度を上昇させ
るための添加剤としてＺｒを添加した場合を示す。Ｚｒ
０．１重量％添加した無酸素銅合金インゴットを、熱
間圧延と冷間圧延により厚さａ （２胴）に加工後、
ＪＩＳ Ｈ３１００のＣ１０２０Ｐ−ｙ２Ｈに合致した
板材とし、その後、これをプレス打抜きにより外径ｂ
（１２０，５ｍｍ） 、内径Ｃ（１０２，０ｍｍ）のリ
ング状とし、呼び径１００ｍｍのメタルガスケット（コ
ンフラツトフランジ用ガスケット）１を製作した。
るための添加剤としてＺｒを添加した場合を示す。Ｚｒ
０．１重量％添加した無酸素銅合金インゴットを、熱
間圧延と冷間圧延により厚さａ （２胴）に加工後、
ＪＩＳ Ｈ３１００のＣ１０２０Ｐ−ｙ２Ｈに合致した
板材とし、その後、これをプレス打抜きにより外径ｂ
（１２０，５ｍｍ） 、内径Ｃ（１０２，０ｍｍ）のリ
ング状とし、呼び径１００ｍｍのメタルガスケット（コ
ンフラツトフランジ用ガスケット）１を製作した。
さらに、比較材として無酸素銅を用いたメタルガスケッ
トを同様に製作した。
トを同様に製作した。
以上のように製作した２つのメタルガスケットを次の方
法によって、ヒートサイクル試験をおこなった。試験方
法は、真空排気用の配管を溶接したフランジとメクラフ
ランジを試験ガスケットによって接続し、これにヒート
サイクルを与えた時にリークを生じるまでの加熱回数で
評価する。リ一りの検出はヘリウムリークディテクター
によって行い、２ ｘｔｏ−” Ｔｏｒｒ−１２／ｓｅ
ｃ以上のリークを検出できる。ヒートサイクルは、第４
図に示すように、昇温Ａ−温度保持Ｂ （５００°Ｃ）
・自然冷却Ｃを繰り返し、５００°Ｃ保持の終了直後に
リークテストを行った。尚、フランジはＭ８ボルト１６
本によって締め付けを行い、その締付はトルクは各ｈ１
５０Ｋｇ−ｃｍである。試験開始後はボルトの増締めを
行わず、リークが生じるまでヒートサイクル試験を行っ
た。
法によって、ヒートサイクル試験をおこなった。試験方
法は、真空排気用の配管を溶接したフランジとメクラフ
ランジを試験ガスケットによって接続し、これにヒート
サイクルを与えた時にリークを生じるまでの加熱回数で
評価する。リ一りの検出はヘリウムリークディテクター
によって行い、２ ｘｔｏ−” Ｔｏｒｒ−１２／ｓｅ
ｃ以上のリークを検出できる。ヒートサイクルは、第４
図に示すように、昇温Ａ−温度保持Ｂ （５００°Ｃ）
・自然冷却Ｃを繰り返し、５００°Ｃ保持の終了直後に
リークテストを行った。尚、フランジはＭ８ボルト１６
本によって締め付けを行い、その締付はトルクは各ｈ１
５０Ｋｇ−ｃｍである。試験開始後はボルトの増締めを
行わず、リークが生じるまでヒートサイクル試験を行っ
た。
従来の無酸素銅を用いたメタルガスケットでは５７サイ
クル目に達した時点でリークが発生したのに対して、本
実施例のＺｒ添加無酸素銅を用いたメタルガスケットで
は１８３サイクル目でリークが発生した。同様な比較試
験を数回行った結果、何れも本発明によるガスケットが
約３倍の耐リーク性能を示した。
クル目に達した時点でリークが発生したのに対して、本
実施例のＺｒ添加無酸素銅を用いたメタルガスケットで
は１８３サイクル目でリークが発生した。同様な比較試
験を数回行った結果、何れも本発明によるガスケットが
約３倍の耐リーク性能を示した。
本発明のメタルガスケットは、第７図に示したコンフラ
ツト型フランジにおいて効果的に使用されるが、第５図
に示すＳＦ（コンプレッションシール）型フランジ４．
および、第６図に示すＣ８（ホイラー）型フランジ５に
も同じように適用することができる。ＳＦ型ではフラン
ジ溝の一部が斜面４ａとなっており、この部分でガスケ
ット１を圧縮して垂直面４ｂを押しつけることにより血
圧を発生させる。また、Ｃ８型では、ガスケント１の形
状は平角ではなく丸断面のリングとなるが、フランジ５
の斜面５ａ＋ 垂直面５ｂによってシール効果を発揮す
る。
ツト型フランジにおいて効果的に使用されるが、第５図
に示すＳＦ（コンプレッションシール）型フランジ４．
および、第６図に示すＣ８（ホイラー）型フランジ５に
も同じように適用することができる。ＳＦ型ではフラン
ジ溝の一部が斜面４ａとなっており、この部分でガスケ
ット１を圧縮して垂直面４ｂを押しつけることにより血
圧を発生させる。また、Ｃ８型では、ガスケント１の形
状は平角ではなく丸断面のリングとなるが、フランジ５
の斜面５ａ＋ 垂直面５ｂによってシール効果を発揮す
る。
以上説明したように、本発明のメタルガスケットは、酸
素濃度１０ｐｐｍ以下の無酸素銅に、軟化温度を上昇さ
せるための添加剤として、Ｚｒ０．０１〜０．０３重量
％、 Ｃｒ０．０５〜１重〒％、Ａｇ０．０５〜１重撥
％、 Ｔｉ０．０１＝０．５重里％、 １Ｉｆｏ、０１
〜０．３重°計％から選択された少なくとも１つの金属
を添加した銅基合金を用いたため、ヘーキングによる軟
化を抑制して増締めの必要をなくし、長期に渡ってリー
クを防ぎ、所定の真空度を維持することができた。
素濃度１０ｐｐｍ以下の無酸素銅に、軟化温度を上昇さ
せるための添加剤として、Ｚｒ０．０１〜０．０３重量
％、 Ｃｒ０．０５〜１重〒％、Ａｇ０．０５〜１重撥
％、 Ｔｉ０．０１＝０．５重里％、 １Ｉｆｏ、０１
〜０．３重°計％から選択された少なくとも１つの金属
を添加した銅基合金を用いたため、ヘーキングによる軟
化を抑制して増締めの必要をなくし、長期に渡ってリー
クを防ぎ、所定の真空度を維持することができた。
また、ベーキング温度をより高くしてもリークが発生し
ないため、装置の真空度を向上させることが可能である
。さらに、軟化しにくいため、ガスケットの寿命が伸び
、ガスケットの交換頻度を減少させることができる。
ないため、装置の真空度を向上させることが可能である
。さらに、軟化しにくいため、ガスケットの寿命が伸び
、ガスケットの交換頻度を減少させることができる。
第１図はＺｒを始めとする各種元素をＳｉ２に添加した
時の添加量と銅合金の軟化温度の関係を示す図。 第２図はＺｒの添加量による無酸素銅の軟化特性を示し
た図。第３図は本発明の一実施例を示すメタルガスケッ
トの構成図。第４図はメタルガスケントの評価試験に用
いたヒートサイクルを示す図。 第５図はＳＦ（コンプレッションシール〕型フランジに
おけるシール機構を示す断面図。第６図はＣ３（ホイラ
ー）型フランジにおけるシール機構を示す断面図。第７
図はコンフラツト型フランジのシール機構を示す断面図
。 符号の説明 １−−−一メタルガスケット ２−・−・−フランジ（コンフラツト型フランジ）２ａ
−・−・−ナイフェツジ ａ ｂ ４ａ、５ａ ４ｂ、５ｂ ５−−−・ ・・ボルト ナツト フランジ 斜面 垂直面 一フランジ（ＣＳ型フランジ） 真空室 （ＳＦ型フランジ）
時の添加量と銅合金の軟化温度の関係を示す図。 第２図はＺｒの添加量による無酸素銅の軟化特性を示し
た図。第３図は本発明の一実施例を示すメタルガスケッ
トの構成図。第４図はメタルガスケントの評価試験に用
いたヒートサイクルを示す図。 第５図はＳＦ（コンプレッションシール〕型フランジに
おけるシール機構を示す断面図。第６図はＣ３（ホイラ
ー）型フランジにおけるシール機構を示す断面図。第７
図はコンフラツト型フランジのシール機構を示す断面図
。 符号の説明 １−−−一メタルガスケット ２−・−・−フランジ（コンフラツト型フランジ）２ａ
−・−・−ナイフェツジ ａ ｂ ４ａ、５ａ ４ｂ、５ｂ ５−−−・ ・・ボルト ナツト フランジ 斜面 垂直面 一フランジ（ＣＳ型フランジ） 真空室 （ＳＦ型フランジ）
Claims (1)
- （１）酸素濃度１０ｐｐｍ以下の無酸素銅に、軟化温度
を上昇させるための添加剤として、Ｚｒ０．０１〜０．
０３重量％、Ｃｒ０．０５〜１重量％、Ａｇ０．０５〜
１重量％、Ｔｉ０．０１〜０．５重量％、Ｈｆ０．０１
〜０．３重量％から選択された少なくとも１つの金属を
添加した銅基合金を用いたことを特徴とするメタルガス
ケット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085531A JP2780322B2 (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | メタルガスケット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085531A JP2780322B2 (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | メタルガスケット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02263941A true JPH02263941A (ja) | 1990-10-26 |
| JP2780322B2 JP2780322B2 (ja) | 1998-07-30 |
Family
ID=13861471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1085531A Expired - Lifetime JP2780322B2 (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | メタルガスケット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2780322B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102014217084A1 (de) * | 2014-08-27 | 2016-03-03 | Robert Bosch Gmbh | Zündkerze mit Dichtung aus einer mindestens ternären Legierung |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57137770A (en) * | 1981-02-17 | 1982-08-25 | Toshiba Corp | Metallic gasket |
| JPS63312934A (ja) * | 1987-06-16 | 1988-12-21 | Hitachi Cable Ltd | 半導体用リ−ドフレ−ム材 |
-
1989
- 1989-04-04 JP JP1085531A patent/JP2780322B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS57137770A (en) * | 1981-02-17 | 1982-08-25 | Toshiba Corp | Metallic gasket |
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| DE102014217084A1 (de) * | 2014-08-27 | 2016-03-03 | Robert Bosch Gmbh | Zündkerze mit Dichtung aus einer mindestens ternären Legierung |
| EP3186860A1 (de) * | 2014-08-27 | 2017-07-05 | Robert Bosch GmbH | Zündkerze mit dichtung aus einer mindestens ternären legierung |
| US9819156B2 (en) | 2014-08-27 | 2017-11-14 | Robert Bosch Gmbh | Spark plug having a seal made of an at least ternary alloy |
| DE102014217084B4 (de) | 2014-08-27 | 2024-02-01 | Robert Bosch Gmbh | Zündkerze mit Dichtung aus einer mindestens ternären Legierung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2780322B2 (ja) | 1998-07-30 |
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