JPH02262832A - 半導体電力変換システム - Google Patents
半導体電力変換システムInfo
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- JPH02262832A JPH02262832A JP1068391A JP6839189A JPH02262832A JP H02262832 A JPH02262832 A JP H02262832A JP 1068391 A JP1068391 A JP 1068391A JP 6839189 A JP6839189 A JP 6839189A JP H02262832 A JPH02262832 A JP H02262832A
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Classifications
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/145—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
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- H02M7/162—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only in a bridge configuration
- H02M7/1623—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only in a bridge configuration with control circuit
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
- H02H7/10—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers
- H02H7/12—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers
- H02H7/125—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers for rectifiers
- H02H7/1255—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers for rectifiers responsive to internal faults, e.g. by monitoring ripple in output voltage
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- Control Of Eletrric Generators (AREA)
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- Power Conversion In General (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、電力系統、電気鉄道、大形プラント等の分野
において、交直変換、直流送電、周波数変換等に用いら
れる半導体電力変換システムに係り、特に、電力系統の
異常によって交流入力電圧が変動した場合にも運転を極
力継続する必要のある可変速発電電動機等に用いて好適
な半導体電力変換システムに関する。
において、交直変換、直流送電、周波数変換等に用いら
れる半導体電力変換システムに係り、特に、電力系統の
異常によって交流入力電圧が変動した場合にも運転を極
力継続する必要のある可変速発電電動機等に用いて好適
な半導体電力変換システムに関する。
［従来の技術］
従来の他励式半導体電力変換装置を電力系統の安定度向
上を目的とした機器に適用する場合、次のような問題が
あった。すなわち、サイリスタ等の電力用半導体素子の
熱容量が、変圧器や回転電気機械等の熱容量よりも小さ
いため、異常時の保護動作を鋭敏にせざるを得ないとい
う問題があった。
上を目的とした機器に適用する場合、次のような問題が
あった。すなわち、サイリスタ等の電力用半導体素子の
熱容量が、変圧器や回転電気機械等の熱容量よりも小さ
いため、異常時の保護動作を鋭敏にせざるを得ないとい
う問題があった。
このために、半導体電力変換装置を用いると。
電力系統側の擾乱が小さい場合でも停止せざるを得す、
電力系統の安定度向上に寄与できないという問題があっ
た。
電力系統の安定度向上に寄与できないという問題があっ
た。
こうした問題の解決に寄与する手段として、従来の装置
は、特開昭６３−５２６９９号公報に記載されているも
のがある。
は、特開昭６３−５２６９９号公報に記載されているも
のがある。
第１４図は、上記従来例の構成を示す結線図である。同
図には、交流系統１から受電変圧器２を介して３相ブリ
ッジ回路３に給電する構成の半導体電力変換装置を示す
。
図には、交流系統１から受電変圧器２を介して３相ブリ
ッジ回路３に給電する構成の半導体電力変換装置を示す
。
図において、５は３相交流入力電流値を検出する電流変
成器、６は直流側出力電流値を検出する直流電流変成器
、７は入力電流検出回路である。
成器、６は直流側出力電流値を検出する直流電流変成器
、７は入力電流検出回路である。
また、８は絶対値演算回路、９は電流作動検出器、１０
は過電流検出器、１１は運転継続判断装置である。
は過電流検出器、１１は運転継続判断装置である。
前、記電流検出回路７は、第１Ｓ図に示すように、電流
変成器５からの電流信号を整流回路７ａにて整流して絶
対値を出力し、ダイオードにより構成した高値選択回路
７ｂに入力する構成となっている。
変成器５からの電流信号を整流回路７ａにて整流して絶
対値を出力し、ダイオードにより構成した高値選択回路
７ｂに入力する構成となっている。
この入力電流検出回路７からの入力電流値Ｉａｃと直流
電流変成器６からの出力電流値Ｉｄｃとは、通常の運転
時には等しい。両者の偏差を絶対値演算回路８で整流し
た信号Δ工を、電流差動検出器９に入力し、一方、入力
電流値Ｉａｃを、過電流検出器１０に入力している。運
転継続判断装置１１は、第１６図に詳細に示すような論
理機能を有する。
電流変成器６からの出力電流値Ｉｄｃとは、通常の運転
時には等しい。両者の偏差を絶対値演算回路８で整流し
た信号Δ工を、電流差動検出器９に入力し、一方、入力
電流値Ｉａｃを、過電流検出器１０に入力している。運
転継続判断装置１１は、第１６図に詳細に示すような論
理機能を有する。
第１６図において、過電流検出器１０の出力イａ号○Ｃ
（過電流検出時信号レベルが「１」）が「○」であれば
（ステップ１００）、３Ｎ・■ブリッジ回路３の出力′
電流は、異常なしと判断しくステップ１０４）、運転継
続指令Ｇ○１を出力しくステップ１０７）、通常運転を
行う。
（過電流検出時信号レベルが「１」）が「○」であれば
（ステップ１００）、３Ｎ・■ブリッジ回路３の出力′
電流は、異常なしと判断しくステップ１０４）、運転継
続指令Ｇ○１を出力しくステップ１０７）、通常運転を
行う。
ただし、過電流検出器１０の出力信号ＯＣが「Ｏ」であ
っても、抑制制御指令ＧＯ２出力から復帰し、正常運転
を行う場合は、正常動作への復帰処理（ステップ１０９
）が必要となる。このため、過電流抑制Φ制御指令Ｇ○
２が過去に出力されたかどうかを判定しくステップ１０
８）、出力されていた場合は、復帰処理（ステップ１０
９）を行った後に、運転継続指令Ｇ○１を出力する（ス
テップ１０７）。
っても、抑制制御指令ＧＯ２出力から復帰し、正常運転
を行う場合は、正常動作への復帰処理（ステップ１０９
）が必要となる。このため、過電流抑制Φ制御指令Ｇ○
２が過去に出力されたかどうかを判定しくステップ１０
８）、出力されていた場合は、復帰処理（ステップ１０
９）を行った後に、運転継続指令Ｇ○１を出力する（ス
テップ１０７）。
ここで、復帰処理（ステップ１０９）の内容は、下記の
通りである。
通りである。
ｉ）過電流を検出する以前の状態のままで、３斗■ブリ
ッジ回路３の各サイリスタのゲートを制御する制御装置
（図示せず）の演算結果の一部を、現状の回路電流を基
に初期設定する。
ッジ回路３の各サイリスタのゲートを制御する制御装置
（図示せず）の演算結果の一部を、現状の回路電流を基
に初期設定する。
ｉｉ）現状の正および逆サイリスタＴＹＳの点弧状態を
制御装置に教え、初期設定する。
制御装置に教え、初期設定する。
一方、過電流検出器１０の出力信号○Ｃが「１」であれ
ば、さらに絶対値演算回路８の出力信号ΔＩの値を判定
する（ステップ１０１）。ΔＩが許容値に１以内であり
、発電機の故障でなければ、系統事故または他号機の遮
断器動作による過電流であったと判断しくステップ１１
０，１０３）、制御装置へ過電流抑制制御指令Ｇ○２を
出力する（ステップ１０６）。
ば、さらに絶対値演算回路８の出力信号ΔＩの値を判定
する（ステップ１０１）。ΔＩが許容値に１以内であり
、発電機の故障でなければ、系統事故または他号機の遮
断器動作による過電流であったと判断しくステップ１１
０，１０３）、制御装置へ過電流抑制制御指令Ｇ○２を
出力する（ステップ１０６）。
過電流抑制制御指令Ｇ○２によりサイリスタ短絡スイッ
チＴＹＳ４を点弧し、これにより３相ブリッジ回路３の
電流を抑制する。なお、抑制制御指令Ｇ○２出力は、通
常動作への復帰処理（ステップ１０９）を行うために、
フリップフロップ回路（図示せず）等により５録してお
く。
チＴＹＳ４を点弧し、これにより３相ブリッジ回路３の
電流を抑制する。なお、抑制制御指令Ｇ○２出力は、通
常動作への復帰処理（ステップ１０９）を行うために、
フリップフロップ回路（図示せず）等により５録してお
く。
また、絶対値演算回路８の出力信号５丁の（直が許容値
に１以上であった場合、３相ブリッジ回路３の内部事故
による過電流であったと判断しくステップ１０２）、運
転緊急停止指令ＳＴを出力する（ステップ１０５）； 運転緊急停止指令ＳＴにより、３和ブリッジ回路３のサ
イリスタＴＹＬ〜ＴＹ６の点弧信号を強制的に阻止する
。
に１以上であった場合、３相ブリッジ回路３の内部事故
による過電流であったと判断しくステップ１０２）、運
転緊急停止指令ＳＴを出力する（ステップ１０５）； 運転緊急停止指令ＳＴにより、３和ブリッジ回路３のサ
イリスタＴＹＬ〜ＴＹ６の点弧信号を強制的に阻止する
。
ここで、その他の機器の内部事故の際も、Δ工は許容値
に１以内となる可能性があるため、ステップ１０１の判
定の後に、内部事故かどうかを判定（ステップ１１ｏ）
する。万が−、内部事故であった場合は（ステップ１１
１）、過ＴＬ流抑制制御を実行せず、′社力変換装置内
部事故時と同様に。
に１以内となる可能性があるため、ステップ１０１の判
定の後に、内部事故かどうかを判定（ステップ１１ｏ）
する。万が−、内部事故であった場合は（ステップ１１
１）、過ＴＬ流抑制制御を実行せず、′社力変換装置内
部事故時と同様に。
運転緊急停止指令ＳＴを出力する（ステップ１０５）。
［発明が解決しようとする課題］
上記従来技術は、電力変換装置の異常を検出する際に、
機器の故障破損による異常と、交流系統側や直流側の変
動が波及して転流失敗等の異常に陥いる場合との区分検
出について、充分な配慮がなされておらず、故障検出が
遅れる一方で、外部変動による異常時にも緊急停止して
しまうために、運転信頼性を確保できないという問題が
あった。
機器の故障破損による異常と、交流系統側や直流側の変
動が波及して転流失敗等の異常に陥いる場合との区分検
出について、充分な配慮がなされておらず、故障検出が
遅れる一方で、外部変動による異常時にも緊急停止して
しまうために、運転信頼性を確保できないという問題が
あった。
本発明の目的は、半導体電力変換システムの機器故障検
出を速めて、故障波及を防止するのに好適な半導体電力
変換システムを提供することにある。
出を速めて、故障波及を防止するのに好適な半導体電力
変換システムを提供することにある。
本発明の他の目的は、外部変動による転流失敗等の異常
時には機器耐量内で極力運転を継続して、運転信頼性を
高めるのに好適な半導体電力変換システムを提供するこ
とにある。
時には機器耐量内で極力運転を継続して、運転信頼性を
高めるのに好適な半導体電力変換システムを提供するこ
とにある。
本発明の他の目的は、外部変動による転流失敗によって
３相ブリツジを構成する素子のジャンクション温度が上
昇して運転を、Ｋｌ！続できない場合にも、極力停止時
間を短くして、再起動するのに好適な半導体電力変換シ
ステムを提供することにある。
３相ブリツジを構成する素子のジャンクション温度が上
昇して運転を、Ｋｌ！続できない場合にも、極力停止時
間を短くして、再起動するのに好適な半導体電力変換シ
ステムを提供することにある。
［課題を解決するための手段］
上記目的を達成するために、本発明は、電力変換回路を
構成するブリッジの交流入力電流値が出力電流値よりも
大きい時には、素子短絡などの機器故障による異常であ
ると判断して緊急停止するようにしたものである。
構成するブリッジの交流入力電流値が出力電流値よりも
大きい時には、素子短絡などの機器故障による異常であ
ると判断して緊急停止するようにしたものである。
また、本発明は、外部変動の波及による異常時に運転を
継続するためには、出力電流値が交流入力電流値よりも
大きい時には転流失敗であると判断して、ブリッジの素
子温度の限度まで運転継続し、設定限度を越えた時には
短絡スイッチを閉路すると共に、ブリッジの点弧を停止
するようにしたものである。
継続するためには、出力電流値が交流入力電流値よりも
大きい時には転流失敗であると判断して、ブリッジの素
子温度の限度まで運転継続し、設定限度を越えた時には
短絡スイッチを閉路すると共に、ブリッジの点弧を停止
するようにしたものである。
すなわち、本発明は、制御可能な点弧機能と逆阻止特性
を持つ半導体制御素子を相対応に有するブリッジ回路と
、前記半導体導体制御素子への点弧指令を行なうゲート
制御回路とを含んで構成される半導体電力変換システム
において、前記ブリッジ回路の交流入力電流値と出力電
流値とを検出する手段と、前記検出された交流入力電流
値の絶対値と出力電流値とを比較して、いずれがの相に
ついて前者が後者よりも大きい時には、前記ブリッジ回
路の運転の停止を指示する手段とを有する保護装置を備
えることを特徴とする。
を持つ半導体制御素子を相対応に有するブリッジ回路と
、前記半導体導体制御素子への点弧指令を行なうゲート
制御回路とを含んで構成される半導体電力変換システム
において、前記ブリッジ回路の交流入力電流値と出力電
流値とを検出する手段と、前記検出された交流入力電流
値の絶対値と出力電流値とを比較して、いずれがの相に
ついて前者が後者よりも大きい時には、前記ブリッジ回
路の運転の停止を指示する手段とを有する保護装置を備
えることを特徴とする。
また、本発明は、前記ブリッジ回路の直流出力側に、短
絡スイッチを偏え、かつ、前記ブリッジ回路の交流入力
電流値と出力電流値とを検出する手段と、前記検出され
た交流入力電流値の絶対値と出力電流値とを比較して、
出力電流値が交流入力電流値の絶対値よりも大きい状態
が発生した場合、この状態によって上昇する半導体制御
素子の素子温度の推定値が設定限度を越えない間は、運
転継続させ、該設定限度を越えた時には、前記短絡スイ
ッチを閉路すると共に、ブリッジ回路の半導体制御素子
の点弧を停止するよう指示する手段とを有する保護装置
を備えることを特徴とする。
絡スイッチを偏え、かつ、前記ブリッジ回路の交流入力
電流値と出力電流値とを検出する手段と、前記検出され
た交流入力電流値の絶対値と出力電流値とを比較して、
出力電流値が交流入力電流値の絶対値よりも大きい状態
が発生した場合、この状態によって上昇する半導体制御
素子の素子温度の推定値が設定限度を越えない間は、運
転継続させ、該設定限度を越えた時には、前記短絡スイ
ッチを閉路すると共に、ブリッジ回路の半導体制御素子
の点弧を停止するよう指示する手段とを有する保護装置
を備えることを特徴とする。
［作 用］
次に、本発明の作用について、３相ブリツジ回路の電力
変換システムを例として、説明する。
変換システムを例として、説明する。
電力変換回路の３相ブリツジは、第１７１２１に示すよ
うに、通常は６アームのうち２アームが（ＴＹＩとＴＹ
２）、（ＴＹ２とＴＹ３）、（ＴＹ３とＴＹ４）、（Ｔ
Ｙ ４とＴＹ５）、（ＴＹ５とＴＹ６）、（ＴＹ６と
ＴＹｌ）の６通りの組合せで通流している。
うに、通常は６アームのうち２アームが（ＴＹＩとＴＹ
２）、（ＴＹ２とＴＹ３）、（ＴＹ３とＴＹ４）、（Ｔ
Ｙ ４とＴＹ５）、（ＴＹ５とＴＹ６）、（ＴＹ６と
ＴＹｌ）の６通りの組合せで通流している。
この時、交流入力電流値Ｉａｃは、Ｉｎ、 Ｉｖ。
■すの絶対値のうち最大の値を選択した結果であるから
、第１７図の例では、（Ｉａｃ＝ Ｉ Ｑ ＝ Ｉｕ＝
−Ｉｖ）となる。一方、直流出力側の電流値Ｉｄｃは、
（Ｉｄｃ＝ＩＱ）であるから、明らかに交流人力′に流
Ｉａｃと出力電流値Ｉｄｃは等しい。
、第１７図の例では、（Ｉａｃ＝ Ｉ Ｑ ＝ Ｉｕ＝
−Ｉｖ）となる。一方、直流出力側の電流値Ｉｄｃは、
（Ｉｄｃ＝ＩＱ）であるから、明らかに交流人力′に流
Ｉａｃと出力電流値Ｉｄｃは等しい。
一方、素子が転流中の場合、例えば、第１８図のように
、ＴＹＩからＴＹ３に転流中の場合は、（Ｉｎ＝ Ｉ
Ｑ−Ｉｔ）、 （Ｉｖ＝ Ｉｔ）、 （Ｉｗ＝−Ｉ
ｆｌｌ）となるので、交流入力電流値１ａｃは、Ｉａｃ
＝ｌＩす１＝ＩＱとなる。一方、出力電流値Ｉｄｃは、
やはりＩｄｃ＝ＩＱであるから、両者は等しい。
、ＴＹＩからＴＹ３に転流中の場合は、（Ｉｎ＝ Ｉ
Ｑ−Ｉｔ）、 （Ｉｖ＝ Ｉｔ）、 （Ｉｗ＝−Ｉ
ｆｌｌ）となるので、交流入力電流値１ａｃは、Ｉａｃ
＝ｌＩす１＝ＩＱとなる。一方、出力電流値Ｉｄｃは、
やはりＩｄｃ＝ＩＱであるから、両者は等しい。
以上のように、正常運転中には、転流時も含めて交流入
力電流値Ｉａｃと出力電流値Ｉｄｃの値は等しく、両者
の偏差は、測定誤差分を除けば、常に０となる。
力電流値Ｉａｃと出力電流値Ｉｄｃの値は等しく、両者
の偏差は、測定誤差分を除けば、常に０となる。
電力変換回路の異常動作のうち、転流失敗現象は、内部
故障が発生しなくとも、交流側電圧低下や直流からの過
渡電流によって発生する。こうした、外部的な要因で発
生する転流失敗の場合は、外部変動が小さくなると、転
流失敗から正常動作に回復することができる。
故障が発生しなくとも、交流側電圧低下や直流からの過
渡電流によって発生する。こうした、外部的な要因で発
生する転流失敗の場合は、外部変動が小さくなると、転
流失敗から正常動作に回復することができる。
第１９図はこうした転流失敗時の動作例を示すもので、
ＴＹ３からＴＹ５への転流が終了する前にＴＹ６が点弧
して、ＴＹ４からＴＹ６への転流が開始した場合を示す
。
ＴＹ３からＴＹ５への転流が終了する前にＴＹ６が点弧
して、ＴＹ４からＴＹ６への転流が開始した場合を示す
。
この時、Ｉｕ＝−Ｉ Ｄ、 ＋Ｉｆ、 Ｉｖ＝ Ｉ Ｑ
−Ｉｔ−Ｉｆ、Ｉｗ＝ Ｉｔとなり、いずれの絶対値も
ＩＱよりも小さいから、交流入力電流Ｉａｃと直流出力
電流Ｉｄｃの偏差が発生する。第１９図で下段の転流電
流ＩｆはＩＱに近づくが、Ｖ相電位がＷ相よりも高くな
るため、上段の転流電流１ｔは再びＯに減少する。この
結果、交流側は開放されて、Ｉｕ、 Ｉｖ、 Ｉｗ共に
０となるので、交流人力ｒ、Ｔ６ 、’□ＥＩａｃは○
になる。
−Ｉｔ−Ｉｆ、Ｉｗ＝ Ｉｔとなり、いずれの絶対値も
ＩＱよりも小さいから、交流入力電流Ｉａｃと直流出力
電流Ｉｄｃの偏差が発生する。第１９図で下段の転流電
流ＩｆはＩＱに近づくが、Ｖ相電位がＷ相よりも高くな
るため、上段の転流電流１ｔは再びＯに減少する。この
結果、交流側は開放されて、Ｉｕ、 Ｉｖ、 Ｉｗ共に
０となるので、交流人力ｒ、Ｔ６ 、’□ＥＩａｃは○
になる。
この結果、第２０図のように、直流側にＴＹ３とＴＹ６
による短絡回路ができるため、直流電流Ｉｄｃは、ＩＲ
のままで、０にならない。
による短絡回路ができるため、直流電流Ｉｄｃは、ＩＲ
のままで、０にならない。
以上の様に、転流失敗中は、交流入力電流Ｉａｃと出力
電流Ｉｄｃには偏差が生じるが、常に、Ｉｄｃ）Ｉａｃ
の関係が成り立ち、Ｉｄｃ＜Ｉａｃとなることはない。
電流Ｉｄｃには偏差が生じるが、常に、Ｉｄｃ）Ｉａｃ
の関係が成り立ち、Ｉｄｃ＜Ｉａｃとなることはない。
この理由を説明すると１次の様になる。
今、第１７図から第２０図のＴＹＩ〜ＹＴ６の′電流値
を各々、Ｔ□〜■６とすると、素子の逆阻止特性によっ
て、■、〜工。はいずれも０以上となる。
を各々、Ｔ□〜■６とすると、素子の逆阻止特性によっ
て、■、〜工。はいずれも０以上となる。
また、３格ブリツジの内部短絡によって、別回路ができ
ない限り、次の、（１）から（５）の関係が成り立つ。
ない限り、次の、（１）から（５）の関係が成り立つ。
ＩＬＩ＝Ｉ、−丁、 ・・・（１）Ｉｖ＝
Ｉ、−Ｉ６ ・・（２）Ｉ＋＋＋＝ Ｉ、
−Ｉ２ ・・（３）ＩＱ＝１、十丁、＋１
． ・・・（・１）１１＝ １２＋ Ｉ ４＋
丁 、 ・（５）（１〜（３）式より、次
の（６）〜（８）が成り立つ。
Ｉ、−Ｉ６ ・・（２）Ｉ＋＋＋＝ Ｉ、
−Ｉ２ ・・（３）ＩＱ＝１、十丁、＋１
． ・・・（・１）１１＝ １２＋ Ｉ ４＋
丁 、 ・（５）（１〜（３）式より、次
の（６）〜（８）が成り立つ。
Ｉｕｌ≦Ｉ□、ｌ ＩｕＩ≦Ｉ ４・（６）ｒ ｖ １
≦ 丁 、、１Ｉｖｌ ≦ １６ ・・（
７）ｒす１≦Ｌ、ｌＩｗｌ≦Ｉ ２・（８）また、（４
）、（５）式より、（９） 、 （１０）式が成り立つ
。
≦ 丁 、、１Ｉｖｌ ≦ １６ ・・（
７）ｒす１≦Ｌ、ｌＩｗｌ≦Ｉ ２・（８）また、（４
）、（５）式より、（９） 、 （１０）式が成り立つ
。
■、≦ＩＱ、Ｉ、≦ＩＱ、Ｉ、≦ＩＱ ・・・（９）
１２ ≦ 丁 １１！、１．、 ≦ ＩＱ、１． ≦
ＩＱ ・・・（ｌＯ）（６）式と（９） 、 （
１０）式より、１Ｉｕ１≦ＴＲが成り立つ。
１２ ≦ 丁 １１！、１．、 ≦ ＩＱ、１． ≦
ＩＱ ・・・（ｌＯ）（６）式と（９） 、 （
１０）式より、１Ｉｕ１≦ＴＲが成り立つ。
同様に、（７）式と（９） 、 （１０）式より１Ｉｖ
ｌ≦ＩＩ２が成り立つ。
ｌ≦ＩＩ２が成り立つ。
また、（８）式と（９） 、 （１０）式よりｌＩｗｌ
≦ＩＱが成り立つ。
≦ＩＱが成り立つ。
従って、３相交流電流値Ｉｕ、 ｒｖ、 Ｉｗの絶対値
は、いずれもＩＱ以下であることになる。従って、出力
′社説Ｉｄｃは、ＩＱに等しいが、これらの最大（直で
ある交流人力′６流Ｉａｃは、出力電流Ｉｄｃ以下とな
る。
は、いずれもＩＱ以下であることになる。従って、出力
′社説Ｉｄｃは、ＩＱに等しいが、これらの最大（直で
ある交流人力′６流Ｉａｃは、出力電流Ｉｄｃ以下とな
る。
ｊφに、交流入力電流ＩａｃがＩｄｃよりも大きい場合
には、以上の計算の前提条件が崩れた場合であるとコえ
る。具体的には次の［Ａ］ ［Ｉ３］のいずれかであ
る。
には、以上の計算の前提条件が崩れた場合であるとコえ
る。具体的には次の［Ａ］ ［Ｉ３］のいずれかであ
る。
［Δ］ １□〜■６のうちどれかが負となる。すなわち
、アーム短絡事故を発生している。
、アーム短絡事故を発生している。
［Ｂ］（１）〜（５）式のどれかが成り立たない。すな
わち、ブリッジ回路内に別回路ができている。
わち、ブリッジ回路内に別回路ができている。
上の２件は、いずれも機器故障であり、速やかに運転を
停止しなければならない現象である。従って、交流入力
電流Ｉａｃおよび出力電流Ｉｄｃの偏差と、符号とを検
出して、Ｉａｃの方が大きい場合は、停止動作に入る保
護装置には誤動作がなく、他の装置との論理回路が不要
なので速やかに内部故障を検出する。また、逆に、出力
電流Ｉｄｃの方が入力電流Ｉａｃよりも大きい場合は、
転流失敗時のように、直流側から電流が流し込まれるの
で、直流側に短絡スイッチを設けて、これを点弧するこ
とにより、速やかに出力電流Ｉｄｃをバイパスして、ブ
リッジ回路の電流を低減するので、確実な電流保護動作
となる。
停止しなければならない現象である。従って、交流入力
電流Ｉａｃおよび出力電流Ｉｄｃの偏差と、符号とを検
出して、Ｉａｃの方が大きい場合は、停止動作に入る保
護装置には誤動作がなく、他の装置との論理回路が不要
なので速やかに内部故障を検出する。また、逆に、出力
電流Ｉｄｃの方が入力電流Ｉａｃよりも大きい場合は、
転流失敗時のように、直流側から電流が流し込まれるの
で、直流側に短絡スイッチを設けて、これを点弧するこ
とにより、速やかに出力電流Ｉｄｃをバイパスして、ブ
リッジ回路の電流を低減するので、確実な電流保護動作
となる。
（以下余白）
［実施例コ
以下、本発明の実施例について、図面を参照して詳細に
説明する。なお、以下の実施例では、３相ブリッジ回路
を用いる例を示すが、本発明は、これに限定されるもの
ではない。
説明する。なお、以下の実施例では、３相ブリッジ回路
を用いる例を示すが、本発明は、これに限定されるもの
ではない。
第１図に本発明の半導体電力変換システムの第１実施例
の構成を示す。
の構成を示す。
同図に示す実施例のシステムは、前述した第１４図に示
すものと同様に、交流系Ｍｉ １から受電変圧器２を介
して３相ブリッジ回路３に給電する構成を有すると共に
、保護装置を有するシステム構成となっている。
すものと同様に、交流系Ｍｉ １から受電変圧器２を介
して３相ブリッジ回路３に給電する構成を有すると共に
、保護装置を有するシステム構成となっている。
前記３相ブリッジ回路３は、半導体制御阻止としてサイ
リスタ（以下ＴＹと略記することがある）ＴＹＩ〜ＴＹ
６をその構成要素として用い、これをブリッジ接続して
構成される。
リスタ（以下ＴＹと略記することがある）ＴＹＩ〜ＴＹ
６をその構成要素として用い、これをブリッジ接続して
構成される。
この３相ブリッジ回路３の直流側には、サイリスタ短絡
スイッチＴＹＳ （以下ＴＹＳと略記することがある。
スイッチＴＹＳ （以下ＴＹＳと略記することがある。
）４が並列に接続されている。各サイリスタＴＹＩ〜Ｔ
Ｙ６のゲートには、それらの点弧制御を行なうゲート制
御回路（点弧指令回路）３１が接続されている。
Ｙ６のゲートには、それらの点弧制御を行なうゲート制
御回路（点弧指令回路）３１が接続されている。
このゲート制御回路３１は、同期変成器３２を介して入
力する交流信号が入力される。また、制御信号として、
点弧角指令および運転／停止指令が入力される。
力する交流信号が入力される。また、制御信号として、
点弧角指令および運転／停止指令が入力される。
前記保護装置は、前記第１４図に示すものと同様の、３
相交流入力電流値を検出する電流変成器５、直流側出力
電流値Ｉｄｃを検出する直流電流変成器６、および、前
記３相の交流入力電流の絶対値Ｉａｃを求め、そのうち
いずれか最大値を出力する入力電流検出回路７を備える
。
相交流入力電流値を検出する電流変成器５、直流側出力
電流値Ｉｄｃを検出する直流電流変成器６、および、前
記３相の交流入力電流の絶対値Ｉａｃを求め、そのうち
いずれか最大値を出力する入力電流検出回路７を備える
。
また１本実施例は、前記直流電流値Ｉｄｃと交流入力電
流値の絶対値Ｉａｃとの偏差を求める偏差検出回路１４
ａと、該偏差の符号の判定および該偏差と予め設定した
基準値とを比較して、サイリスタＴＹＩ〜ＴＹ６の点弧
阻止および／またはサイリスタ）ｆＬ絡スイッチＴＹＳ
４の短絡指令を行なうか否か判定する比較器１４と、前
記比較器１４の判定結果に応じて、前記ゲート制御回路
３１に対しサイリスタＴＹＩ〜ＴＹ６の運転／停止］二
を制御する信号として点弧阻止指令を出力するグー＋−
阻止指令回路（点弧阻止回路）１２と、同条にｖＩＩ記
比較器１４の判定結果に応して、サイリスタ短絡スイッ
チＴＹＳ４の短絡指令を行なう短絡、指令ＩｊＤ路１３
とを僅えて構成される。
流値の絶対値Ｉａｃとの偏差を求める偏差検出回路１４
ａと、該偏差の符号の判定および該偏差と予め設定した
基準値とを比較して、サイリスタＴＹＩ〜ＴＹ６の点弧
阻止および／またはサイリスタ）ｆＬ絡スイッチＴＹＳ
４の短絡指令を行なうか否か判定する比較器１４と、前
記比較器１４の判定結果に応じて、前記ゲート制御回路
３１に対しサイリスタＴＹＩ〜ＴＹ６の運転／停止］二
を制御する信号として点弧阻止指令を出力するグー＋−
阻止指令回路（点弧阻止回路）１２と、同条にｖＩＩ記
比較器１４の判定結果に応して、サイリスタ短絡スイッ
チＴＹＳ４の短絡指令を行なう短絡、指令ＩｊＤ路１３
とを僅えて構成される。
前記入力電流検出回路７は、機能的には、前述した従来
のものとほぼ同様に構成され、例えば、前記第１５図に
示す回路構成のものを使用することができる。
のものとほぼ同様に構成され、例えば、前記第１５図に
示す回路構成のものを使用することができる。
電流変成器５は、Ｉｕ、 Ｔｖ、Ｉｗには、過渡的に
直流が流れることもあり、光ＣＴなどの使用が好ましい
。
直流が流れることもあり、光ＣＴなどの使用が好ましい
。
前記比較器１４は、符号付の比較器で、電流偏差ΔＩｔ
が設定値に１より大きい時は、ゲート阻止指令回路１２
によりサイリスタＴＹＩ〜Ｔ Ｙ ６のゲート信号を阻
止すると同時に、短絡指令回路１３によりサイリスタ短
絡スイッチ４を点弧させるか否か判定する構成となって
いる。また、この比較器１４は、入力部にアナログ／デ
ィジタル変換部を有し、これにより入力信号をディジタ
ル信号に変換し、後段では、ディジタル処理を行なう構
成となっている。さらに、比較器１４は、前記ゲート阻
止指令回路１２および短絡指令回路１３に対する”Ｊｉ
ｆｆ御を行なう継電器として機能する。
が設定値に１より大きい時は、ゲート阻止指令回路１２
によりサイリスタＴＹＩ〜Ｔ Ｙ ６のゲート信号を阻
止すると同時に、短絡指令回路１３によりサイリスタ短
絡スイッチ４を点弧させるか否か判定する構成となって
いる。また、この比較器１４は、入力部にアナログ／デ
ィジタル変換部を有し、これにより入力信号をディジタ
ル信号に変換し、後段では、ディジタル処理を行なう構
成となっている。さらに、比較器１４は、前記ゲート阻
止指令回路１２および短絡指令回路１３に対する”Ｊｉ
ｆｆ御を行なう継電器として機能する。
以上の構成で、３相ブリッジ回路３の交流電圧が低下し
た時の動作例について、第２図を参照して説明する。
た時の動作例について、第２図を参照して説明する。
前記設定値に１は、前段までの測定誤差やノイズによっ
て、比較器が誤動作しないようにするため、設定された
値である。従って、対称とする装置により適宜の値が設
定される。理想的には、０に近い値となる。これは、後
述するに２についても同様である。
て、比較器が誤動作しないようにするため、設定された
値である。従って、対称とする装置により適宜の値が設
定される。理想的には、０に近い値となる。これは、後
述するに２についても同様である。
第２図の例では、時刻ｔ１〜し、まで電圧Ｖが低下し、
同時に直流側にも過渡電流が生じた場合を示す。
同時に直流側にも過渡電流が生じた場合を示す。
この場合、ｔ、、ｔ３．ｔｊで転流失敗が発生したため
、偏差△エエが変化しているが、いずれも符号が負なの
で、比較器１４は動作せず、し。以降は電圧■が復帰し
たために、転流失敗も終えて、正常動作に戻ることがで
きる。
、偏差△エエが変化しているが、いずれも符号が負なの
で、比較器１４は動作せず、し。以降は電圧■が復帰し
たために、転流失敗も終えて、正常動作に戻ることがで
きる。
第３図は、内部故障の一例であるアーム短絡が、時刻ｔ
１で発生しているが、保護動作をしない場合を示す。な
お、第３図において、Ｔ１−工、は。
１で発生しているが、保護動作をしない場合を示す。な
お、第３図において、Ｔ１−工、は。
各々ＴＹＩ〜ＴＹ６のアーム電流を示す。
ＴＹ５のアーム短絡によって、し２で逆方向の電流が流
れはじめ、ｔ３でΔ■１が設定値に１を越えるため、前
記比較器１４が継電器として動作する。
れはじめ、ｔ３でΔ■１が設定値に１を越えるため、前
記比較器１４が継電器として動作する。
第４図は、前記比較器１４の継電器動作によって、ゲー
ト阻止回路１２と短絡指令回路１３とが・動作した場合
を示す。
ト阻止回路１２と短絡指令回路１３とが・動作した場合
を示す。
同図において、ｔ３で短絡スイッチ４が点弧すると、直
流出力電流は、時刻ｔ４で短絡スイッチ４に転流完了し
、ｔ、で３相ブリッジ回路３の全てのアームが消弧され
て、３相ブリッジ回路３は停止する。
流出力電流は、時刻ｔ４で短絡スイッチ４に転流完了し
、ｔ、で３相ブリッジ回路３の全てのアームが消弧され
て、３相ブリッジ回路３は停止する。
本実施例によれば、比較器１４の出力だけで、第２図の
ような外部変動による異常と、第３図のような内部故障
を区分することができ、保護装置の構成を河川に実現す
る効果がある。
ような外部変動による異常と、第３図のような内部故障
を区分することができ、保護装置の構成を河川に実現す
る効果がある。
なお、本実施例および次の第２実施例では、好ましい態
様として、短絡指令回路３を備えるが、この回路は、省
略することもできる。
様として、短絡指令回路３を備えるが、この回路は、省
略することもできる。
第５図に、本発明の第２実施例の構成を示す。
本実施例は、基本的には、前記第１実施例のものに、過
電流検出器１５と、論理和回路１６とを備えて構成され
る。他の構成は、前記第１実施例のものと同じである。
電流検出器１５と、論理和回路１６とを備えて構成され
る。他の構成は、前記第１実施例のものと同じである。
従って、同−構Ｊ戊要素については、重複を避けるため
説明を繰り返さない。
説明を繰り返さない。
なお、第５図の実施例では、前記第１図に示す同期変成
器３２およびゲート制御回路３１を、図面中に示してい
ないが、不要であるのではなく、図示を省略したにすぎ
ない。以下の実施例についても同様である。
器３２およびゲート制御回路３１を、図面中に示してい
ないが、不要であるのではなく、図示を省略したにすぎ
ない。以下の実施例についても同様である。
前記過′？ｉ、流検出器１５は、前記第１４図に示す過
電流検出器１０と同様の機能を有すると共に、さらに、
本実施例では、ディジタル信号を出力する機能を有する
。
電流検出器１０と同様の機能を有すると共に、さらに、
本実施例では、ディジタル信号を出力する機能を有する
。
前記論理和回路１６は、前記過電流検出器の出力と、前
記比１咬器１４の出力との論理和をとり、その出力を、
前記ゲート阻止回路１２と短絡指令回路１３とに入力す
る。
記比１咬器１４の出力との論理和をとり、その出力を、
前記ゲート阻止回路１２と短絡指令回路１３とに入力す
る。
本実施例によれば、交流入力回路に過大なＴｉ流が急激
に流れる、交流側バス短絡事故などの後備保護として過
電流、継′？ｒｉ器１５を用いることができるので、信
順性を向上させる効果がある。
に流れる、交流側バス短絡事故などの後備保護として過
電流、継′？ｒｉ器１５を用いることができるので、信
順性を向上させる効果がある。
第６図に、本発明の第３実施例の構成を示す。
本実施例は、前記第１実施例の比較器１４に代えて、素
子温度継電器１７を備えたものである。
子温度継電器１７を備えたものである。
他の構成については、前記第１実施例のものと同じで・
ある。従って、同一構成要素については、重複を避ける
ため、説明を繰り返さない。
ある。従って、同一構成要素については、重複を避ける
ため、説明を繰り返さない。
素子温度継電器１７は、第７図に示すように、比較器１
８と、オフデイレイタイマ１９と、立ち」二かり検出回
路２０と、条件付カウンタ２１と、比較器２２とを備え
て構成される。
８と、オフデイレイタイマ１９と、立ち」二かり検出回
路２０と、条件付カウンタ２１と、比較器２２とを備え
て構成される。
この素子温度継電器１７への入力信号Δ工２は、先の実
施例で説明した比較器１４の入力Δ工、とは符号が反対
となっている。この入力信号Δ工。
施例で説明した比較器１４の入力Δ工、とは符号が反対
となっている。この入力信号Δ工。
は、前記検出された交流入力電流値の絶対値と出力電流
値との比較のための偏差である。
値との比較のための偏差である。
素子温度継電器１７は、出力電流値が交流入力電流値の
絶対値よりも大きい状態が発生した場合、この状態によ
って上昇するサイリスタの素子温度の推定値が設定限度
を越えない間は、運転継続させ、該設定限度を越えた時
には、前記サイリスタ短絡スイッチ４を閉路すると共に
、ブリッジ回路３のサイリスタの点弧を停止するよう指
示するよう機能する。
絶対値よりも大きい状態が発生した場合、この状態によ
って上昇するサイリスタの素子温度の推定値が設定限度
を越えない間は、運転継続させ、該設定限度を越えた時
には、前記サイリスタ短絡スイッチ４を閉路すると共に
、ブリッジ回路３のサイリスタの点弧を停止するよう指
示するよう機能する。
前記カウンタ２１は、オフデイレイタイマ１９の出力信
号ＳＴ２がレベルＯになると、強制的に０にリセットさ
れるカウンタで、前記出力信号ＳＴ２がレベル高の期間
に、前記立ち上がり検出回路２０のＰＬ信号の発生する
回数ＳＴＸを計数する。この計数値が、前述したサイリ
スタの素子温度の推定値となる。
号ＳＴ２がレベルＯになると、強制的に０にリセットさ
れるカウンタで、前記出力信号ＳＴ２がレベル高の期間
に、前記立ち上がり検出回路２０のＰＬ信号の発生する
回数ＳＴＸを計数する。この計数値が、前述したサイリ
スタの素子温度の推定値となる。
次に、本実施例の動作について、第８図をも参照して説
明する。第８図は第７図に示す素子温度継電器の動作を
示す波形図である。
明する。第８図は第７図に示す素子温度継電器の動作を
示す波形図である。
比較ｆｔ １８は、偏差Δ工、が設定値に２を謔えると
出力信号ＳＴＩがレベル高となる。この信号ＳＴ１は、
オフデイレイタイマ１９と立ち上り検出回路２０とに入
力される。立ち上り検出回路２０の出力信号ＰＬとタイ
マ１９の出力信号ＳＴ２とは、条件付カウンタ２１へ入
力される。
出力信号ＳＴＩがレベル高となる。この信号ＳＴ１は、
オフデイレイタイマ１９と立ち上り検出回路２０とに入
力される。立ち上り検出回路２０の出力信号ＰＬとタイ
マ１９の出力信号ＳＴ２とは、条件付カウンタ２１へ入
力される。
このカウンタ２１において、出力信号ＳＴ２がレベル高
の期間に、ＰＬ信号の発生する回数ＳＴＸが計数されて
、結果が出力される。
の期間に、ＰＬ信号の発生する回数ＳＴＸが計数されて
、結果が出力される。
信号ＳＴＸが比較器２２の設定回数以上となると、該比
較器２２は、サイリスタの素子温度の推定値が設定限度
を越えたと判定して、異常検出信号を発生する。これが
、継電器１７の異常検出信号として出力される。
較器２２は、サイリスタの素子温度の推定値が設定限度
を越えたと判定して、異常検出信号を発生する。これが
、継電器１７の異常検出信号として出力される。
第８図において、時刻ｔｚ＋ ｔ２１ ｔ、で、カウン
タ出力が１づつ上昇する。しかし、時刻ｔ４から、比較
器２２の出力がレベル０のままなので、Ｔｄ秒後のｔ５
には、カウンタがリセットされ、３相ブリッジ回路３は
、時刻ｔ□以前と同じ状態となる。
タ出力が１づつ上昇する。しかし、時刻ｔ４から、比較
器２２の出力がレベル０のままなので、Ｔｄ秒後のｔ５
には、カウンタがリセットされ、３相ブリッジ回路３は
、時刻ｔ□以前と同じ状態となる。
本実施例によれば、数値演算なしで素子温度継電器が構
成できるので、装置が単純となり信頼性を高める効果が
ある。
成できるので、装置が単純となり信頼性を高める効果が
ある。
第９図に、素子温度継電器１７の別の実施例を伝す。
同図に示す素子温度継電器１７は、比較器１８と、オフ
デイレイタイマ１９と、条件付積分器２３と、比較器２
４とを備えて構成される。
デイレイタイマ１９と、条件付積分器２３と、比較器２
４とを備えて構成される。
条件付積分器２３は、オフデイレイタイマ１９の出力Ｓ
Ｔ２がレベル高の時のみ、前記ΔＩ２の積分演算を行な
い、その積分演算結果を出力Ｔとして出力する。Ｓｒ１
がレベル０の時は、出力Ｔは０にリセットされる。この
積分演算結果が、前述したサイリスタの素子温度の推定
値となる。
Ｔ２がレベル高の時のみ、前記ΔＩ２の積分演算を行な
い、その積分演算結果を出力Ｔとして出力する。Ｓｒ１
がレベル０の時は、出力Ｔは０にリセットされる。この
積分演算結果が、前述したサイリスタの素子温度の推定
値となる。
第１Ｏ図は、本実施例の素子温度継電器の動作を示す波
形図である。
形図である。
比較器１８の出力ＳＴＩがレベル高となる時刻ｔ工ｌ
ｔａｒ ｔ、で、積分器２３のΔ工、についての積分出
力Ｔは増大し、時刻ｔ４でリセットされる。
ｔａｒ ｔ、で、積分器２３のΔ工、についての積分出
力Ｔは増大し、時刻ｔ４でリセットされる。
比較器２４の設定値が、例えば、Ｔ１であれば、時刻ｔ
、で継電器が動作する。
、で継電器が動作する。
本発明の実施例によれば、転流失敗の回数だけでなく、
電流レベルも考慮しているので、素子温度の推定が正確
となり、耐量設定の余裕を小さくする効果がある。
電流レベルも考慮しているので、素子温度の推定が正確
となり、耐量設定の余裕を小さくする効果がある。
第１１図は素子温度継電器１７のさらに他の実施例を示
す。
す。
本実施例は、サイリスタＴＹＩ〜ＴＹ６の素子温度を各
々演算により求める方式をとる例である。
々演算により求める方式をとる例である。
素子のアーム電流を１つ１つ計測する例は、Ｍ。
Ｌ 、 ｌｌｌｏｏｄｈｏｕｓｅ氏らにより、ＩＥＥ
、Ｃｏｎｆ、１９８１／２０５のｐ、 １５８〜ｐ、１
６３において、“Ｔｈｅ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆＴｈｙ
ｒｉｓｔｏｒｓ ｉｎ ｔｈｅ Ｅｎｇｌｉｓｈ
Ｔｅｒｍｉｒｉａｌ ＣｒｏｓｓＣｈａｎｎｅｌ
Ｖａｌｖｅｓ 、Ｐａｒｔｉｃｕｌａｒｌｙ
ｄｕｒｉｎｇ ＦｏｒｗａｒｄＲｅｃｏｖｅｒｙ”と
題する論文の中で公表されている。
、Ｃｏｎｆ、１９８１／２０５のｐ、 １５８〜ｐ、１
６３において、“Ｔｈｅ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆＴｈｙ
ｒｉｓｔｏｒｓ ｉｎ ｔｈｅ Ｅｎｇｌｉｓｈ
Ｔｅｒｍｉｒｉａｌ ＣｒｏｓｓＣｈａｎｎｅｌ
Ｖａｌｖｅｓ 、Ｐａｒｔｉｃｕｌａｒｌｙ
ｄｕｒｉｎｇ ＦｏｒｗａｒｄＲｅｃｏｖｅｒｙ”と
題する論文の中で公表されている。
この論文では、サイリスタの各アーム電流値をシャント
抵抗によって計測し、サイリスタ素子の冷却水温値と共
にアナログ／ディジタル変換して、マイクロコンピュー
タに入力し、サイリスタの発主熱量、さらには、ジャン
クション温度を演算して、温度計算結果が設定値を越え
ると保護動作に入る方式が示されている。
抵抗によって計測し、サイリスタ素子の冷却水温値と共
にアナログ／ディジタル変換して、マイクロコンピュー
タに入力し、サイリスタの発主熱量、さらには、ジャン
クション温度を演算して、温度計算結果が設定値を越え
ると保護動作に入る方式が示されている。
第１１図の実施例では、アーム電流を交流側Ｃ’Ｔで計
れるＩｕ、Ｉｖ、Ｉｗから評価する方法を用いている。
れるＩｕ、Ｉｖ、Ｉｗから評価する方法を用いている。
すなわち、同図においては、アーム電流演算部２５、発
生損失演算部２６、温度演算部２７および比較器２８と
を備えて構成される。
生損失演算部２６、温度演算部２７および比較器２８と
を備えて構成される。
第１２図に、第１１図のアーム電流演算部の詳細を示す
。
。
第１２図では、各相ごとに、電流変成器５により検出さ
れるＩｕ、Ｉｖ、Ｉｖの値と符号によって、素子の電流
１１＊ｌ Ｉ２本＋ Ｉ！”＋ Ｉ４”ｌ Ｉｓ＊お
よび工、＊を推定し、比較器１８の出力ＳＴＩがレベル
高なら、ＴＹ１〜ＴＹ６の全てのアーム電流計算値に一
律Δ工、を加算する構成としている。
れるＩｕ、Ｉｖ、Ｉｖの値と符号によって、素子の電流
１１＊ｌ Ｉ２本＋ Ｉ！”＋ Ｉ４”ｌ Ｉｓ＊お
よび工、＊を推定し、比較器１８の出力ＳＴＩがレベル
高なら、ＴＹ１〜ＴＹ６の全てのアーム電流計算値に一
律Δ工、を加算する構成としている。
第１３図は第１２図の計算フローの動作の妥当性を評価
するための波形図である。
するための波形図である。
同図に示す例では、サイリスタＴＹ５が、時刻ｔ工から
ｔ２まで転流失敗している。実際のアーム電流工２．■
５と、■−１ｔ２とを比較すると、■２木＝Ｉ２．
Ｉ、＊＝Ｉ。
ｔ２まで転流失敗している。実際のアーム電流工２．■
５と、■−１ｔ２とを比較すると、■２木＝Ｉ２．
Ｉ、＊＝Ｉ。
となることが判る。
一方、転流失敗に係らないＩ、、Ｉ、については、５１
２分が誤差となり、 ■、＊≧Ｉ、、Ｉ。＊≧１゜ となる。
２分が誤差となり、 ■、＊≧Ｉ、、Ｉ。＊≧１゜ となる。
しかし、これらの誤差は、素子温度演算誤差としては悲
観的に見た場合の結果であり、１幾器保護の面からの問
題はない。
観的に見た場合の結果であり、１幾器保護の面からの問
題はない。
本発明の実施例によれば、転流失敗発生前の２度も演算
しているので、運転負荷条件によらず保護レベルを設定
できるので、さらに、裕度を減らす効果がある。
しているので、運転負荷条件によらず保護レベルを設定
できるので、さらに、裕度を減らす効果がある。
第２１図に本発明の半導体電力変換システムの第４実施
例の構成を示す。
例の構成を示す。
同図に示す実施例は、２つの３相ブリッジ回路３を直列
に接続すると共に、それらに保護装置を各々設けて構成
される。
に接続すると共に、それらに保護装置を各々設けて構成
される。
この実施例では、２つの３相ブリッジ回路３に各々設け
られている保護装置は、前記第５図に示すものと同一の
構成を有している。従って、各々保護装置の構成および
動作については、既に説明しであるので、ここでは繰り
返さない。
られている保護装置は、前記第５図に示すものと同一の
構成を有している。従って、各々保護装置の構成および
動作については、既に説明しであるので、ここでは繰り
返さない。
なお、本実施例においては、直流側出力電流値Ｉｄｃを
検出する直流電流変成器６を、直列に接続される３相ブ
リッジ回路３について、１個配置して、検出された電流
値を、それぞれの保護装置の偏差検出回路１４ａに入力
する構成となっている。
検出する直流電流変成器６を、直列に接続される３相ブ
リッジ回路３について、１個配置して、検出された電流
値を、それぞれの保護装置の偏差検出回路１４ａに入力
する構成となっている。
勿論、直流電流変成器６を保護装置対応にそれぞれ設け
てもよい。
てもよい。
第２２図に本発明の半導体電力変換システムの第５実施
例の構成を示す。
例の構成を示す。
同図に示す実施例は、２つの３相ブリッジ回路３を直列
に接続したものを、２組逆並列に接続して構成される、
いわゆる非循Ｑ電流方式サイクロコンバータの一例であ
る。
に接続したものを、２組逆並列に接続して構成される、
いわゆる非循Ｑ電流方式サイクロコンバータの一例であ
る。
この実施例では、共通の交流入力に接続される２つの３
相ブリッジ回路３毎に、保護装置が設けられている。こ
れらの保護装置は、前記第５図に示すものと同一の構成
を有している。従って、各々保護装置の構成および動作
については、既に説明しであるので、ここでは繰り返さ
ない。
相ブリッジ回路３毎に、保護装置が設けられている。こ
れらの保護装置は、前記第５図に示すものと同一の構成
を有している。従って、各々保護装置の構成および動作
については、既に説明しであるので、ここでは繰り返さ
ない。
なお、本実施例においては、直流側出力電流値Ｉｄｃを
検出する直流電流変成器６を、逆並列に接続される２組
の３相ブリッジ回路３について、１個ｉ！２！置して、
検出された電流値を、それぞれの保護装置の偏差検出回
路１４ａに入力する構成となっている。勿論、直流電流
変成器６を保１７３１”：に置対応にそれぞれ設けても
よい。
検出する直流電流変成器６を、逆並列に接続される２組
の３相ブリッジ回路３について、１個ｉ！２！置して、
検出された電流値を、それぞれの保護装置の偏差検出回
路１４ａに入力する構成となっている。勿論、直流電流
変成器６を保１７３１”：に置対応にそれぞれ設けても
よい。
また、本実施例においては、３相交流入力４ Ａ値を検
出する電流変成器５を、共通の交流入力に接続される２
つの３相ブリッジ回路３毎に、その共通交流入力に１組
配置して、検出された電流値を対応する保護装置の偏差
検出回路１４．ｌに入力する構成となっている。勿論、
電流変成器５を３相ブリッジ回路３対応にそれぞれ設け
てもよい。
出する電流変成器５を、共通の交流入力に接続される２
つの３相ブリッジ回路３毎に、その共通交流入力に１組
配置して、検出された電流値を対応する保護装置の偏差
検出回路１４．ｌに入力する構成となっている。勿論、
電流変成器５を３相ブリッジ回路３対応にそれぞれ設け
てもよい。
さらに、保護装置自体を、各３相ブリッジ回路３対応に
それぞれ設けてもよい。
それぞれ設けてもよい。
前記第４および第５実施例によれば、直流変流器、交流
変流器の設置数を減少することができる。
変流器の設置数を減少することができる。
以上１本発明の実施例について説明したが、本発明は、
これらの実施例に限定されるものではない。
これらの実施例に限定されるものではない。
例えば、入力電流検出回路７は、電流変成器５により検
出される交流入力電流を予め設定した周期でサンプリン
グするサンプルホールド部と、サンプリングされた電流
値をアナログ／ディジタル変換するＡ／Ｄ変換部と、得
られた各相についての電流値の絶対値を求めると共に、
それらのうちもっとも大きな値を検出する高値検出部と
、得られた高値を後段の回路に送出する信号出力部と、
これらを制御する制御部とを備えて構成することができ
る。また、これらは、ＩＣ化して設けることができる。
出される交流入力電流を予め設定した周期でサンプリン
グするサンプルホールド部と、サンプリングされた電流
値をアナログ／ディジタル変換するＡ／Ｄ変換部と、得
られた各相についての電流値の絶対値を求めると共に、
それらのうちもっとも大きな値を検出する高値検出部と
、得られた高値を後段の回路に送出する信号出力部と、
これらを制御する制御部とを備えて構成することができ
る。また、これらは、ＩＣ化して設けることができる。
これらの各機能は二相に対応して独立に設けることもで
きるが、時分割処理により、共通の資源により処理する
植成とすることもできる。
きるが、時分割処理により、共通の資源により処理する
植成とすることもできる。
また、制御部その他の構成要素に、マイクロプロセッサ
を搭載して、ソフトウェアによりこれを制御することに
よって、保護装置に汎用性を持たせることもできる。例
えば、演算および制御を行なうＣＰＵと、このＣＰＵの
動作を制御するプログラムを格納するプログラムメモリ
、ＣＰＵにより処理されるデータを記憶保持するデータ
メモリと、外部との信号の入出力を処理するＩ／○イン
タフェースとを備えて構成することができる。
を搭載して、ソフトウェアによりこれを制御することに
よって、保護装置に汎用性を持たせることもできる。例
えば、演算および制御を行なうＣＰＵと、このＣＰＵの
動作を制御するプログラムを格納するプログラムメモリ
、ＣＰＵにより処理されるデータを記憶保持するデータ
メモリと、外部との信号の入出力を処理するＩ／○イン
タフェースとを備えて構成することができる。
さらに、他の構成要素についても、例えば、偏差検出回
路１４ａおよび比較器１４．素子温度継電器１７、ゲー
ト阻止指令回路１２、短絡指令回路１３等について、各
々ディジタル回路、特に。
路１４ａおよび比較器１４．素子温度継電器１７、ゲー
ト阻止指令回路１２、短絡指令回路１３等について、各
々ディジタル回路、特に。
高機能化されたＩＣ等により構成することができる。ま
た、これらを、入力電流検出回路７と同様に、マイクロ
コンピュータ等のデータ処理装置により構成することが
できる。
た、これらを、入力電流検出回路７と同様に、マイクロ
コンピュータ等のデータ処理装置により構成することが
できる。
さらに、複数の回路要素について、共通のデータ処理装
置を資源として、処理する構成としてもよい。例えば、
マルチプロセッサシステムの適用が考えられる。
置を資源として、処理する構成としてもよい。例えば、
マルチプロセッサシステムの適用が考えられる。
この他、前記保護装置は、同一の機能を発揮できるなら
ば、前記実施例に示される構成要素とは異なる要素によ
り構成することも可能である。例えば、第１実施例の保
護装置が有する（幾能と、第３実施例の保護装置が有す
る機能とを合わせたものとしてもよい。
ば、前記実施例に示される構成要素とは異なる要素によ
り構成することも可能である。例えば、第１実施例の保
護装置が有する（幾能と、第３実施例の保護装置が有す
る機能とを合わせたものとしてもよい。
本発明は、誘導機、同期機等の制御、直流送電、交流／
直流（直流／交流）変換等に広く用いることができる。
直流（直流／交流）変換等に広く用いることができる。
応用の一例としては１例えば、可変連発ｆｉ電動装置を
挙げることができる。この装置は、交流系統に１次側が
接続された発電電動機と、前記交流系統からの電力を受
けて前記発電電動機の２次側に２次電流を供給する逆並
列電力制御素子からなる電力変換システムとを備えて構
成される。これは、例えば、ポンプ水車などを可変速運
転しながら、有効電力出力や無効電力出力を、交流系統
側の急変時にも、安定に制御することに好適なものであ
る。本発明は、この装置の電力変換システムに適用され
る。
挙げることができる。この装置は、交流系統に１次側が
接続された発電電動機と、前記交流系統からの電力を受
けて前記発電電動機の２次側に２次電流を供給する逆並
列電力制御素子からなる電力変換システムとを備えて構
成される。これは、例えば、ポンプ水車などを可変速運
転しながら、有効電力出力や無効電力出力を、交流系統
側の急変時にも、安定に制御することに好適なものであ
る。本発明は、この装置の電力変換システムに適用され
る。
［発明の効果］
本発明によれば、他励式電力変換装置において機器の故
障と外部の変動による異常の区分を明確にした検出がで
きるので、機器耐量内で運転を継続することができて、
運転信頼性を高める効果がある。
障と外部の変動による異常の区分を明確にした検出がで
きるので、機器耐量内で運転を継続することができて、
運転信頼性を高める効果がある。
また、本発明によれば、外部事故で転流失敗が発生し、
素子の温度が上昇して停止せねばならない場合にも、短
絡スイッチでバイパスして再起動するので、運転信頼性
を高める効果がある。
素子の温度が上昇して停止せねばならない場合にも、短
絡スイッチでバイパスして再起動するので、運転信頼性
を高める効果がある。
第１図は本発明の第１実施例の構成を示す回路図、第２
図、第３図および第４図は第１実施例の動作を示す波形
図、第５図は本発明の第２実施例の構成を示す回路図、
第６図は本発明の第３実施例の構成を示す回路図、第７
図は素子温度継電器の一実施例の構成を示すブロック図
、第８図は第７図に示す素子温度継電器の動作を示す波
形図、第９図は素子温度ｆ４！電器の一実施例の構成を
示すブロック図、第１０図は第９図に示す素子温度継電
器の動作を示す波形図、第１１図は素子温度継電器のさ
らに他の実施例を示すブロック図、第１２図は第１１図
に示す素子温度継電器の演算フローを示すフローチャー
ト、第１３図は第１２図の計算フローの動作の妥当性を
評価するための波形図、第１４図は従来の半導体電力変
換装置の構成を示す回路図、第１５図は入力電流検出回
路の一例を示す回路図、第１６図は従来例の演算フロー
を示すフローチャート、第１７図、第１８図。 第１９図および第２０図は本発明の作用を示す説明図、
第２１図は本発明の半導体電力変換システムの第４実施
例の構成を示す回路図、第２２図は本発明の半導体電力
変換システムの第５実施例の構成を示す回路図である。 １・・・交流系統、２・・・変圧器、３・・・３相ブリ
ッジ回路、４・・・サイリスタ短絡スイッチ、５・・・
交流電流変成器、６・・・直流電流変成器、７・・・入
力電流検出回路、１２・・・ゲート阻止指令回路、１３
・・・短絡指令回路、１４・・・比較機、１７・・・素
子温度継電器。 第 図 第４図 第 図 、３ 第 図 ・３ 第 図 第１０図 第 図 素子温度継電語出力 第１３ 図 第 図 第１４ 図 第１５図 第１６ 図 第 図 第１８ 図 第１９ 図 第２０ 図 ＴＹ４ ＴＹ５ ＴＹ２ ｕｌｖ１ｗ Ｙ４ Ｙ２ 夏ｕｌＶＩＷ
図、第３図および第４図は第１実施例の動作を示す波形
図、第５図は本発明の第２実施例の構成を示す回路図、
第６図は本発明の第３実施例の構成を示す回路図、第７
図は素子温度継電器の一実施例の構成を示すブロック図
、第８図は第７図に示す素子温度継電器の動作を示す波
形図、第９図は素子温度ｆ４！電器の一実施例の構成を
示すブロック図、第１０図は第９図に示す素子温度継電
器の動作を示す波形図、第１１図は素子温度継電器のさ
らに他の実施例を示すブロック図、第１２図は第１１図
に示す素子温度継電器の演算フローを示すフローチャー
ト、第１３図は第１２図の計算フローの動作の妥当性を
評価するための波形図、第１４図は従来の半導体電力変
換装置の構成を示す回路図、第１５図は入力電流検出回
路の一例を示す回路図、第１６図は従来例の演算フロー
を示すフローチャート、第１７図、第１８図。 第１９図および第２０図は本発明の作用を示す説明図、
第２１図は本発明の半導体電力変換システムの第４実施
例の構成を示す回路図、第２２図は本発明の半導体電力
変換システムの第５実施例の構成を示す回路図である。 １・・・交流系統、２・・・変圧器、３・・・３相ブリ
ッジ回路、４・・・サイリスタ短絡スイッチ、５・・・
交流電流変成器、６・・・直流電流変成器、７・・・入
力電流検出回路、１２・・・ゲート阻止指令回路、１３
・・・短絡指令回路、１４・・・比較機、１７・・・素
子温度継電器。 第 図 第４図 第 図 、３ 第 図 ・３ 第 図 第１０図 第 図 素子温度継電語出力 第１３ 図 第 図 第１４ 図 第１５図 第１６ 図 第 図 第１８ 図 第１９ 図 第２０ 図 ＴＹ４ ＴＹ５ ＴＹ２ ｕｌｖ１ｗ Ｙ４ Ｙ２ 夏ｕｌＶＩＷ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つサイリスタ
等の半導体素子で構成した多相ブリッジ回路と、前記半
導体素子への点弧指令回路とを含んで構成される半導体
電力変換システムにおいて、 前記ブリッジ回路の交流入力電流の絶対値を入力信号と
する高値選択回路を有する交流入力電流検出回路と、 前記ブリッジ回路の直流側出力電流を検出する出力電流
検出回路と、 前記点弧指令回路の出力を強制的に阻止する点弧阻止回
路と、 前記交流入力電流検出回路からの交流入力電流Ｉａｃと
前記出力電流検出回路からの出力電流Ｉｄｃの差（Ｉａ
ｃ−Ｉｄｃ）の符号が正でその絶対値が設定値よりも大
きくなったときに動作する内部故障継電器と を設け、この内部故障継電器により前記点弧阻止回路を
動作する構成としたことを特徴とする半導体電力変換シ
ステム。 ２、制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つサイリスタ
等の半導体素子で構成した多相ブリッジ回路と、前記半
導体素子への点弧指令回路とを含んで構成される半導体
電力変換システムにおいて、 制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つサイリスタ等の
半導体素子を前記ブリッジ回路の直流出力側に並列した
短絡スイッチと、 前記ブリッジ回路の交流入力電流の絶対値を入力信号と
する高値選択回路を有する交流入力電流検出回路と、 前記ブリッジ回路の直流側出力電流を検出する出力電流
検出回路と、 前記点弧指令回路の出力を強制的に阻止する点弧阻止回
路と、 前記交流入力電流検出回路からの交流入力電流Ｉａｃと
前記出力電流検出回路からの出力電流Ｉｄｃの差（Ｉａ
ｃ−Ｉｄｃ）の符号が負でその絶対値が設定値よりも大
きくなったことを動作切替条件に含む素子温度継電器と を設け、この素子温度継電器により前記点弧阻止回路を
動作させると同時に前記短絡スイッチを点弧動作させる
構成としたことを特徴とする半導体電力変換システム。 ３、制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つ半導体制御
素子を相対応に有するブリッジ回路と、前記半導体導体
制御素子への点弧指令を行なうゲート制御回路とを含ん
で構成される半導体電力変換システムにおいて、 前記ブリッジ回路の交流入力電流値と出力電流値とを検
出する手段と、 前記検出された交流入力電流値の絶対値と出力電流値と
を比較して、いずれかの相について前者が後者よりも大
きい時には、前記ブリッジ回路の運転の停止を指示する
手段と を有する保護装置を備えることを特徴とする半導体電力
変換システム。 ４、制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つ半導体制御
素子を相対応に有するブリッジ回路と、前記半導体導体
制御素子への点弧指令を行なうゲート制御回路とを含ん
で構成される半導体電力変換システムにおいて、 前記ブリッジ回路の直流出力側に、短絡スイッチを備え
、かつ、 前記ブリッジ回路の交流入力電流値と出力電流値とを検
出する手段と、前記検出された交流入力電流値の絶対値
と出力電流値とを比較して、出力電流値が交流入力電流
値の絶対値よりも大きい状態が発生した場合、この状態
によって上昇する半導体制御素子の素子温度の推定値が
設定限度を越えない間は、運転継続させ、該設定限度を
越えた時には、前記短絡スイッチを閉路すると共に、ブ
リッジ回路の半導体制御素子の点弧を停止するよう指示
する手段と を有する保護装置を備えることを特徴とする半導体電力
変換システム。 ５、制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つ半導体制御
素子を相対応に有するブリッジ回路と、前記半導体導体
制御素子への点弧指令を行なうゲート制御回路とを含ん
で構成される半導体電力変換システムにおいて、 前記ブリッジ回路の直流出力側に、短絡スイッチを備え
、かつ、 前記ブリッジ回路の交流入力電流値と出力電流値とを検
出する手段と、前記検出された交流入力電流値絶対値と
出力電流値とを比較して、いずれかの相について交流入
力電流値の絶対値が出力電流値よりも大きい時には、前
記ブリッジ回路の運転停止を指示する手段と、 出力電流値が交流入力電流値の絶対値よりも大きい状態
が発生した場合、この状態によって上昇する半導体制御
素子の素子温度の推定値が設定限度を越えない間は、運
転継続させ、該設定限度を越えた時には、前記短絡スイ
ッチを閉路すると共に、ブリッジ回路の半導体制御素子
の点弧を停止するよう指示する手段と を有する保護装置を備えることを特徴とする半導体電力
変換システム。 ６、制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つ半導体制御
素子を相対応に有するブリッジ回路と、前記半導体導体
制御素子への点弧指令を行なうゲート制御回路とを含ん
で構成される半導体電力変換システムの運転方法であっ
て、 前記ブリッジ回路の交流入力電流流値と出力電流値とを
検出し、 前記検出された交流入力電流値絶対値と出力電流値とを
比較して、いずれかの相について交流入力電流値絶対値
が出力電流値よりも大きい時には、少なくともブリッジ
回路の半導体制御素子の点弧を停止するよう指示するこ
とにより、異常事態に対処して運転することを特徴とす
る半導体電力変換システムの運転方法。 ７、制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つ半導体制御
素子を相対応に有するブリッジ回路と、前記半導体導体
制御素子への点弧指令を行なうゲート制御回路と、前記
ブリッジ回路の直流出力側に、短絡スイッチを備えて構
成される半導体電力変換システムの運転方法であって、 前記ブリッジ回路の交流入力電流値と出力電流値とを検
出し、 前記検出された交流入力電流値絶対値と出力電流値とを
比較して、出力電流値が交流入力電流値絶対値よりも大
きい時には、ブリッジの素子温度の限度まで運転を継続
させ、さらに、該設定限度を越えた時には、前記短絡ス
イッチを閉路させると共に、ブリッジ回路の半導体制御
素子の点弧を停止するよう指示することにより、異常事
態に対処して運転することを特徴とする半導体電力変換
システムの運転方法。 ８、制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つ半導体制御
素子で構成した多相ブリッジ回路と、前記半導体制御素
子への点弧指令回路と、前記ブリッジ回路の直流出力側
に並列した短絡スイッチとを含んで構成される半導体電
力変換システムに適用される保護装置であって、 前記ブリッジ回路の交流入力電流を各相対応に検出する
手段と、 前記検出してされた交流入力電流について、その絶対値
を求めると共に、各相についての絶対値のうち最大値Ｉ
ａｃを選択して出力する機能を有する交流入力電流検出
回路と、 前記ブリッジ回路の直流側出力電流Ｉｄｃを検出する出
力電流検出手段と、 前記交流入力電流Ｉａｃと前記出力電流Ｉｄｃの偏差（
Ｉａｃ−Ｉｄｃ）を求める偏差検出手段と、前記偏差（
Ｉａｃ−Ｉｄｃ）の符号が正でその絶対値が設定値より
も大きくなったとき、前記半導体制御素子の点弧阻止お
よび前記短絡スイッチを屁色させるために用いることが
できる指示信号を出力する継電器手段と を備えることを特徴とする保護装置。 ９、制御可能な点弧機能と逆阻止特性を持つ半導体制御
素子で構成した多相ブリッジ回路と、前記半導体制御素
子への点弧指令回路と、前記ブリッジ回路の直流出力側
に並列した短絡スイッチとを含んで構成される半導体電
力変換システムに適用される保護装置であって、 前記ブリッジ回路の交流入力電流を各相対応に検出する
手段と、 前記検出してされた交流入力電流について、その絶対値
を求めると共に、各相についての絶対値のうち最大値Ｉ
ａｃを選択して出力する機能を有する交流入力電流検出
回路と、 前記ブリッジ回路の直流側出力電流Ｉｄｃを検出する出
力電流検出手段と、 前記交流入力電流Ｉａｃと前記出力電流Ｉｄｃの偏差（
Ｉａｃ−Ｉｄｃ）を求める偏差検出手段と、前記偏差（
Ｉａｃ−Ｉｄｃ）の符号が負で、その絶対値が設定値よ
りも大きくなったとき、この状態によって上昇する半導
体制御素子の素子温度の推定値が設定限度を越えない間
は、運転継続させ、該設定限度を越えた時には、前記短
絡スイッチを閉路すると共に、ブリッジ回路の半導体制
御素子の点弧を停止するよう指示する継電器手段と を備えることを特徴とする保護装置。 １０、請求項１、２、３、４または５に記載の半導体電
力変換システムを備えた発電電動装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1068391A JP2928264B2 (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | 半導体電力変換システム |
| DE69020760T DE69020760T2 (de) | 1989-03-20 | 1990-03-19 | Elektrische Halbleiter-Leistungskonvertierungseinrichtung. |
| EP90105135A EP0388850B1 (en) | 1989-03-20 | 1990-03-19 | Semiconductor eletric power conversion system |
| CA002012578A CA2012578C (en) | 1989-03-20 | 1990-03-20 | Semiconductor electric power conversion system |
| US07/496,302 US5099409A (en) | 1989-03-20 | 1990-03-20 | Semiconductor electric power conversion system enabling fault and/or overtemperature protection |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1068391A JP2928264B2 (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | 半導体電力変換システム |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11043040A Division JP3132814B2 (ja) | 1999-02-22 | 1999-02-22 | 半導体電力変換システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02262832A true JPH02262832A (ja) | 1990-10-25 |
| JP2928264B2 JP2928264B2 (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=13372364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1068391A Expired - Lifetime JP2928264B2 (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | 半導体電力変換システム |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5099409A (ja) |
| EP (1) | EP0388850B1 (ja) |
| JP (1) | JP2928264B2 (ja) |
| CA (1) | CA2012578C (ja) |
| DE (1) | DE69020760T2 (ja) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2750213B2 (ja) * | 1990-09-10 | 1998-05-13 | 株式会社日立製作所 | 半導体電力変換システム |
| DE4033281A1 (de) * | 1990-10-19 | 1992-04-23 | Bruker Analytische Messtechnik | Hochleistungsnetzgeraet |
| US5267137A (en) * | 1990-10-19 | 1993-11-30 | Kohler, Schmid Partner | High-power power supply |
| US5206801A (en) * | 1991-09-18 | 1993-04-27 | Flick John R | Ac/dc converter fault detector |
| US5493154A (en) * | 1993-04-21 | 1996-02-20 | Astec International, Ltd. | Temperature share scheme |
| US5625545A (en) * | 1994-03-01 | 1997-04-29 | Halmar Robicon Group | Medium voltage PWM drive and method |
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