JPH02259019A - 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は電気機器の鉄芯として用いられる一方向性電磁
鋼板の製造方法に関するもので特に、スラブ加熱温度を
１２００℃以下とする製造プロセス即ちインヒビターを
冷間圧延完了後に作り込む製造プロセスにおける熱延板
焼鈍条件の適正化により極めて高い磁束密度を有する製
品の製造方法に関するものである。

（従来の技術） 一方向性電磁鋼板は、主として変圧器、発電機その他の
電気機器の鉄芯材として用いられ、それが有する磁気特
性として励磁特性と鉄損特性が良好であることの他、良
好な皮膜を有するものでなければならない。

一方向性電磁鋼板は、二次再結晶現象を利用して圧延面
に（１１０）面、圧延方向に＜００１＞軸をもつ所謂ゴ
ス方位を有する結晶粒を発達させることによって得られ
る。

前記二次再結晶現象は、よく知られているように、仕上
焼鈍過程で生じるが、二次再結晶の発現を十分なものと
するためには、仕上焼鈍過程における二次再結晶発現温
度域まで一次再結晶粒の成長を抑制する／ｉ！Ｎ　、　
ＭｎＳ　、　ＭｎＳｅ笠の微細な析出物、所謂インヒビ
ターを鋼中に存在させる必要がある。従って、電磁鋼ス
ラブは、インヒビター形成元素、例えばＩ’Ｊ、　Ｍｎ
、　　Ｓ、　Ｓｅ、　Ｎ等を完全に固溶させるために、
１３５０〜１４００℃といった高温に加熱される。而し
て、電磁鋼スラブ中に完全に固溶せしめられたインヒビ
ター形成元素は、熱延板或は最終冷間圧延前の中間板厚
の段階で焼鈍によって、ＡＩＮ、　ＭｎＳ　、　ＭｎＳ
ｅとして微細に析出せしめられる。

特公昭４６−２３８２０号公報にはＣ，ＡＩを含むこと
を必須条件とする普ｉｍａｉ’＋もしくは珪素鋼素材を
用いて（１１０１＜００１＞方位の二次再結晶粒を発生
させる処理工程において、最終冷延のすぐ前の焼鈍を７
５０〜１２００℃で行った後、Ｓｉ量に応じて７５０〜
９５０　℃以下を急冷することによって好ましいサイズ
のＮＮを鋼板に析出させる方法が、また特開昭５０−１
５７２７号公報ではＣ，ｋｌ、　Ｍｎ、　Ｎ。

Ｃｕ等を含む珪素鋼を熱延し、少なくとも１回の冷間圧
延のプロセスをとる一方向性電磁鋼板の製造において、
最終冷延前に１５秒〜２時間に亘り７６０〜１１７７℃
で焼鈍し、９２７℃以下で且つ４００℃以上の温度から
少なくとも２６０℃程度までは自然冷却よりは早い速度
で、最高温度から９２７℃以下にして４００℃以上の温
度までは自然冷却よりは遅い速度で冷却する方法が提案
されている。

これらの方法はいずれもスラブ加熱温度を高温にして析
出物を完全に固溶した後に熱延される素材にのみ適用可
能なものである。

このようなプロセスを採るとき、電磁鋼スラブは前述の
ように高温に加熱されるから、溶融スケール（ノロ）の
発生が多量なものとなり、加熱炉補修の頻度を高めてメ
インテナンスコストを高くするのみならず設備稼動率を
低下せしめさらに、燃料原単位を高くする等の問題があ
る。かかる問題を解決すべく、電磁鋼スラブの加熱温度
を低いものとし得る一方向性電磁鋼板の製造方法の研究
が進められている。例えば、特公昭６１−６０８９６号
公報には、Ｍｎ含有量を０．０８〜０．４５％、Ｓ含有
量を０．００７％以下として（Ｍｎ）（Ｓ　）積を低く
し更にＡＩ、　　Ｐ、　Ｎを含有せしめた電磁鋼スラブ
を素材とすることにより、スラブ加熱温度を１２８０℃
未満とし得る製造プロセスが、また特願昭６２−２９１
９７５号にはＡＺ、　Ｎ、　　１３．　Ｈ等を含んだ電
磁鋼スラブを１２００℃以下の温度で加熱する同様なプ
ロセスが提案されている。これらの方法はインヒビター
を高温スラブ加熱材のように前工程で調整するものでは
なく、冷延以降の後工程で造り込むことを特徴としてお
り、従って熱延及び熱延板焼鈍においては組織（再結晶
率、変態相等）の調整にのみに注意を払えばよいことに
なる。

（発明が解決しようとする課題） 電磁鋼スラブの加熱温度を１２００”Ｃ以下の低いもの
とする本発明の製造プロセスにおいて重要なことは脱炭
焼鈍板の結晶組織（平均粒径９粒径分布）、集合組織の
調整と脱炭焼鈍以降のインヒビターの造り込み（窒化）
である。特に脱炭焼鈍板の結晶組織、集合組織は製品の
磁気特性に大きな影響を及ぼすことが知られており特願
平１−００１７７８号では一次再結晶粒の平均直径を１
５μｍ以上、直径の変動係数を０．６以下にすることを
提案している。

この組織に影響を与える因子としては冷間圧延以前の金
属組織及び析出物のサイズや分散状態、冷延後の焼鈍温
度等が挙げられるが、これらを左右する工程は、熱延板
焼鈍（最終冷延前焼鈍を含む）と脱炭焼鈍である。

本発明はこの熱延板焼鈍条件と脱炭焼鈍条件とＢＢ　（
磁化力８００Ａ／ｍにおける磁束密度）の関係を詳細に
検討して完成させたものである。

以下本発明の詳細な説明する。

本発明の要旨とする処は下記のとおりである。

（］）重量でＣ：　０．０２５〜０．０７５％、Ｓｔ　
：　２．５〜４．５％、Ｓ≦０．０１２％、酸可溶性／
／！　：　０．０１０〜０．０６０％、Ｎ≦０．０１０
％、Ｍｎ　：　０．０７０〜０．４５％を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる電磁鋼スラブを１２
００℃以下の温度に加熱した後、熱延し、１回または中
間焼鈍を介挿する２回以上の圧延でその最終圧延率を８
０％以上とし、次いで脱炭焼鈍、仕上焼鈍をする一方向
性電磁鋼板の製造において、最終冷延前の鋼板を一次均
熱温度９００〜１０８０℃で１８０秒以内均熱した後、
二次均熱温度７５０〜９００℃に３０秒以上３００秒以
内滞留させ、次いで室温まで１０℃／ｓｅｃ以上の速度
で冷却する熱処理と脱炭焼鈍後から最終仕上焼鈍の二次
再結晶開始までの間に、鋼板に窒化処理を行なうことを
特徴とする磁束密度の高い一方向性電磁＃１板の製造方
法。

（２）重量テＣ：　０．０２５〜０．０７５％、Ｓｉ：
２．５〜４．５％、Ｓ≦０．０１２％、酸可溶性ＩＲ１
：０．０１０〜０．０６０％、Ｎ≦０．０１０％、　Ｍ
ｎ　：　０．０７０〜０．４５％。

Ｂ　：　０．０００５〜０．００８０％を含有し、残部
Ｐｅおよび不可避的不純物からなる電ｉａｓ＋スラブを
出発素材とする前項１記載の方法。

（３）最終冷延前の鋼板の一次均熱温度をｔ　’ｃとし
た場合脱炭焼鈍温度Ｔ″Ｃとの関係がＴ４−ｉ１０３０
−１１５　ｔテ示される温度の±１０℃の範囲で処理さ
れることを特徴とする前項１または２記載の方法。

本発明において、出発材料とする電磁鋼スラブの成分組
成の限定理由は以下の通りである。

Ｃは、その含有量が０．０２５％未満になると二次再結
晶が不安定となりかつ、二次再結晶した場合でも製品の
磁束密度（Ｂｅ値）力月、８０Ｔに満たない低いものと
なる。

一方、Ｃの含有量が０．０７５％を超えて多くなり過ぎ
ると、脱炭焼鈍時間が長大なものとなり、住産性を著し
く損なう。

Ｓｉは、その含有量が２．５％未満になると低鉄損の製
品を得難く、一方、Ｓｔの含有量が４．５％を超えて多
くなり過ぎると材料の冷間圧延時に、割れ、破断が多発
し、安定した冷間圧延作業を不可能にする。

本発明の出発材料の成分系における特徴の１つは、Ｓを
０．０１２％以下、好ましくは０．００７％以下とする
点にある。従来、公知の技術、たとえば特公昭４０−１
５６４４号公報或は特公昭４７−２５２５０号公報に開
示されている技術においては、Ｓは、二次再結晶を生起
させるに必要な析出物の一つであるＭｎＳの形成元素と
して必須であった。前記公知技術において、Ｓが最も効
果を発揮する含有量範囲があり、それは熱間圧延に先立
って行われるスラブの加熱段階でＭｎＳを固溶できる量
として規定されていた。しかしながら、インヒビターと
して（Ａ７，５ｔ）Ｎを用いる本発明においては、Ｍｎ
Ｓは特に必要としない。むしろ、ＭｎＳが増加すること
ば磁気特性上好ましくない。従って、本発明においては
、Ｓの含有量は０．０１２％以下、好ましくは０．００
７％以下である。

ＭはＮと結合してＡ７Ｎを形成するが、本発明において
は、後工程即ち一次再結晶完了後に綱を窒化することに
より、（ＡＩ、５ｔ）Ｎを形成せしめることを必須とし
ているから、フリーのＭが一定量以上必要である。その
ため、酸可溶性Ｎとして、０．０１０〜０．０６０％添
加する。

Ｎは０．０１０％以下にする必要がある。これを超える
とブリスターと呼ばれる鋼板表面の脹れが発生する。ま
た−成典結晶組織の調整が困難になる。

下限は０．００２０％がよい。この値未満になると二次
再結晶粒を発達させるのが困難になる。

Ｍｎは、その含有量が少な過ぎると二次再結晶が不安定
となり、一方、多過ぎると高い磁束密度をもつ製品を得
難くなる。適正な含有量は、０．０７０〜０．４５％で
ある。

Ｂは０．０００５〜０．００８０％の範囲とする。Ｂは
特に０．２３ｍｍ以下の薄物製品を製造する場合にイン
ヒビター強化元素として有効な元素であり、０．０００
５％未満ではその効果がうすく一方ｏ、ｏｏｓｏ％を超
えても効果の増大は望めない。好ましい範囲は０．００
１５〜０．００５０％である。

なお、微量のＣｕ＋　Ｃｒ、　　Ｐ　＋　Ｔ＋を鋼中に
含有せしめることは、本発明の趣旨を損なうものではな
い。

次に、本発明の製造プロセスについて説明する。

電磁鋼スラブは、転炉或は電気炉等の溶解炉で鋼を溶製
し、必要に応じて真空脱ガス処理し、次いで連続鋳造に
よって或は造塊後分塊圧延することによって得られる。

然る後、熱間圧延に先立つスラブ加熱がなされる。本発
明のプロセスにおいては、スラブの加熱温度は１２００
℃以下の低いものとして加熱エネルギの消費量を少なく
するとともに、鋼中のＡＺＮを完全には固溶させずに不
完全固溶状態とする。

また、さらに固溶温度の高いＭｎＳは、上記スラブ加熱
温度では当然のことながら不完全固溶状態となる。

このスラブを熱延して所定の厚みの熱延板を造次に本発
明の特徴である熱延板焼鈍について実験結果に基づいて
説明する。

Ｃ：　０．０５５％、Ｓｔ：３．３％、　Ｍｎ　：　０
．１５％、Ｓ：０．００７％、酸可溶性Ａｉ　：　０．
０２７％、　Ｎ　：　０．００？５％Ｃｒ　：　０．１
２％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる電
磁鋼スラブを１１５０℃に加熱後２．３　ｍｍの熱延板
にした。この後熱延板焼鈍を次の条件で行なった。

一次均熱温度＝８７５〜１２００℃ 均熱時間　　：６０秒 二次均熱温度ニア００〜９５０℃ 滞留時間　　：１２０秒 第１図にこの焼鈍サイクルを示す。

二次均熱温度域からは１００℃の温水で冷却した。

この後酸洗し０．３０ｍｍまで冷延し、次いで８３０℃
の温度で１５０秒の脱炭焼鈍を湿水素・窒素ガス中で行
った。この後ＭｇＯとＴｉ０ｚとＭｎＮを混合した焼鈍
分離剤を塗布し、１２００℃Ｘ２０ｈｒの仕上焼鈍を行
った。

第２図にこの結果を示す。

これからＢａ：１．９３Ｔ以上得られる範囲は一次均熱
温度９００〜１０８０℃に次均熱温度７５０〜９００℃
の範囲である。なお、−次均熱温度９００℃の場合は均
熱時間を長目にとり、その温度から急冷してもよい事が
判る。次に同一材料を用いて一次均熱温度を１０００℃
、二次均熱温度を９００℃とした場合のそれぞれの均熱
時間、滞留時間の関係を第３図に示す。これから８８：
　　１．．９３以上得られる条件は一次均熱時間１５秒
以上であり、二次均熱温度域の滞留時間は３０秒以上で
ある。上限については一次均熱時間が１８０秒を超えて
も、また二次均熱温度の滞留時間が３００秒を超えても
更にＢ８が向上するという現象は見い出せないため上記
範囲に限定した。

二次均熱温度域からの冷却速度は１０°（：／ｓｅｃ以
上が高Ｂｌｌが安定して得られる。なお、これは熱延板
を酸洗し冷延した後に行う焼鈍にも適用可能である。こ
の焼鈍で高８８が得られる理由についてはまだ明らかに
なっていないが現在のところ次の様に考えている。

二次再結晶の方位を含めて二次再結晶現象に影響する因
子としては一次再結晶組織（平均粒径、粒径分布）、集
合組織、インヒビクー強度等がある。

一次再結晶完了後粒成長に伴なって集合組織、粒径分布
に変化が生じる。二次再結晶の核化、粒成長を容易にす
るためには一次再結晶組織として粒径は均一であり一定
の大きさ以上であることが望ましい。

一方、集合組織は二次再結晶する方位粒（（１１０）　
＜００１＞方位等）と二次再結晶粒を粒成長させ易い方
位粒Ｎ１１ｌ）＜１１２＞方位等）を適当量骨る事が必
要である。

これには圧延率を除くと冷間圧延する前の鋼板の結晶粒
径（再結晶率）及び変態相の量、固溶Ｃ等が影響する。

本発明のプロセスにおいて、冷間圧延以前にインヒビタ
ーが存在する事は一次再結晶組織の調整を困難にするた
め好ましくない。本発明の熱延板焼鈍において一次均熱
温度を１０８０℃を上と高くするとＩＮの溶解再析出が
起りインヒビターは強まってくる。またα相とγ相でそ
の溶解度も異なるため不均一分散も増してくる。従って
一次再結晶組織の調整が悪くなり高ＢＩｌ材が得られに
くくなる。一方この温度が９００℃未満になると熱延板
の再結晶化が進まず、好ましい一次再結晶集合組織を得
るのに不利になってくる。二次均熱温度及びこの温度域
からの冷却速度は一定サイズ、定量の変態相と固溶Ｃを
確保するために必要でありこれもまた一次再結晶集合組
織の適正化を図る上での役割を果しているものと考えて
いる。

この結晶組織及び集合組織の適正化は冷間圧延後に行う
脱炭焼鈍温度との組合せで達成される。

冷間圧延は高いＢ８値を得るために８０％以上とする。

脱炭焼鈍は脱炭を行なう他に前述した如く一次再結晶組
織の調整及び被膜形成に必要な酸化層を生成させる役割
がある。

これは通常８００〜９００℃の温度域で湿水素・窒素の
混合ガス中で行なうが、本発明においては、熱延板の一
次均熱温度をｔ″Ｃ２脱炭焼鈍温度をＴ″Ｃとした時Ｔ
ζ１０３０−１１５ｔなる関係で処理した場合に特に高
いＢｌｌが得られる事を見い出した。

第４回は熱延板焼鈍温度と脱炭焼鈍温度とＢｌｌの関係
を示したものである。

Ｃ：　０．０５０％、、　Ｓｉ　：　３．３５％、　Ｍ
ｎ　：　０．１２％、Ｓ二０．００８％、酸可溶性Ａ７
　：　０．０２８％、　Ｎ　：　０．００７８％Ｂ　７
０．００２０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなるスラブを１１５０℃で１．８ｍｍに熱延した後、
熱延板焼鈍をした。−次均熱温度を９５０〜１０５０℃
の範囲とし二次均熱温度は８５０℃とした。

この後０．２０　ｍｍに冷延し脱炭焼鈍を８１０〜８６
０℃の温度で露点５５℃の湿水素・窒素混合ガス中で行
った。この後ＭｇＯとＴｉＯ□とＭｎＮを混合した焼鈍
分離剤を塗布し、１２００″ＣＸ２０ｈｒの仕上焼鈍を
行った。図から熱延板焼鈍温度が低い場合は脱炭焼鈍温
度を高目に、熱延板焼鈍温度が高い場合は脱炭焼鈍温度
は低目がよい。

本発明においては脱炭焼鈍温度（Ｔ）の目安として最終
冷延前の一次均熱温度（１）との関係でＴＬ＝、１０３
０−１１５ｔの±１０℃として求めることが出来る。

なお、雰囲気ガスは水素と窒素の混合ガスとして露点は
３０℃以上がよい。

脱炭焼鈍後は窒化能のある薬剤、例えばＭｎＮ　＋Ｃｒ
Ｎ等を添加したＭｇＯ、ＴｉＯ７を含む焼鈍分離剤を塗
布した後１１００℃以上の温度で仕上焼鈍を行う。

また仕上焼鈍の雰囲気ガスに窒化能のあるガスを使用し
てもよい。

その他の実施態様として脱炭焼鈍後にＮ）１３等の窒化
能のあるガスを含んだ雰囲気中で７００〜８００℃の温
度で短時間焼鈍を行って窒化した後、公知の焼鈍分離剤
を塗布し仕上焼鈍を行なうことも出来る。以下実施例に
て説明する。

実施例Ｉ Ｃ：　０．０５４％、　Ｓｔ　：　３．２５％、　Ｍｎ
　：　０．１４％、Ｓ：０．００７％、酸可溶性７Ｖ：
　０．０２８％、　Ｎ　：　０．００７５％。

Ｃｒ　：　０．１０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる電磁鋼スラブを１１５０℃に加熱した後熱間圧
延して２．３ｍｍの熱延板を得た。

これを次の条件で焼鈍を行った。

ａ）１１２０℃Ｘ２分　　　　　　−＋　１００”Ｃ湯
中冷却ｂ）１１２０℃Ｘ２分＋９００℃Ｘ２分→　　〃
ｃ）１０００℃Ｘ　２分＋９００℃Ｘ２分→　　〃ｄ）
　９００℃Ｘ４分　　　　　→１００℃湯中次いでこれ
を酸洗し、１回の冷間圧延で板厚０．２９ｍｍの最終板
厚とした。次いで８３０℃Ｘ１５０秒間の脱炭焼鈍を露
点＋６０℃の湿水素・窒素混合ガス中で施した後、Ｍｇ
Ｏ中にＴｉＯ□：５重量％とフェロ窒化マンガン：５重
量％を添加した焼鈍分離剤を塗布した。次いで１５℃／
ｈｒの昇温速度で１２００℃まで昇温し２０時間の焼鈍
を施した。この昇温過程の雰囲気はＮ２５０％とＨ，５
０％の混合ガスを使用し、１２００℃の均熱時はＨｚ１
００％とした。成品の磁束密度は次の如くであった。

本発明の方法ｃ）　ｄ）においてＢａ　　：１．９４７
以上の高磁束密度が得られた。

実施例２ Ｃ：　０．０５６％、　Ｓｉ　：　３．４５％、　Ｍｎ
　：　０．１５％Ｉ　Ｓ：０．００６％、酸可溶性Ａｌ
　７０．０３０％、　Ｎ　：　０．００８０％。

Ｂ　：　０．０００８％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなるスラブを１２００℃で１．６ｍｍに熱延
した後熱延板焼鈍を次の条件で行なった。

ａ）１１２０℃Ｘ２分＋８５０℃Ｘ２分→１００′Ｃ湯
中冷却ｂ）１０００”ＣＸ　２分＋８５０℃Ｘ２分→　
　〃ｃ）　９５０℃Ｘ２分＋８５０℃Ｘ２分→　　〃こ
の後酸洗し０．１７ｍｍに冷延し、次いで８４０”ＣＸ
　７０秒の脱炭焼鈍を露点５０℃の湿水素窒素雰囲気中
で行った。この後ＭｇＯ中にＴｉＯ□：５重量％とフェ
ロ窒化マンガン：３重量％を添加した焼鈍分離剤を塗布
した。次いで８℃／ｈｒの昇温速度で１２００℃まで昇
温し２０時間の焼鈍を施した。この昇温過程の雰囲気は
８００℃まではＮ２：２５％とＨｚニア５％の混合ガス
を使用し、８００℃を越えて１２００℃まではＮ、ニア
５％とＨｚ：２５％の混合ガスとし、１２００℃の均熱
時はＮ２　：１００％とした。成品の磁束密度は次の如
くであった。

った。

本発明の方法す、ｃにおいて非常に高い磁束密度が得ら
れた。

実施例３ Ｃ：　０．０４５％、　Ｓｔ　：　３．４５％、　Ｍｎ
　：　０．１４％、Ｓ：０．００７％、酸可溶性ｊＶ　
：　０．０３０％、　Ｎ　：　０．００７３％。

残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる電磁鋼スラブを
１１５０℃に加熱した後熱間圧延して２．Ｏｌの熱延板
を得た。

これを酸洗し１．３　ｍｍ厚に冷間圧延した。

これを次の２通りの条件で焼鈍した。

ａ）　１０００℃Ｘ４分　　　　　　　→８０℃湯中冷
却ｂ）　１０００℃Ｘ２分＋８５０℃Ｘ２分→　　〃こ
の後酸洗し０．１４５　ｍｍに冷延した。次いで８３０
℃Ｘ　７０秒の脱炭焼鈍を湿水素・窒素混合ガス中で行
った。

この後水素７５％と窒素２５％を混合した叶ｙガスにＮ
Ｈｓ　　：　１１０００ｐｐを添加し７５０℃Ｘ３０秒
の窒化処理をした。

次いでＭｇＯとＴｉ０ｚを添加した焼鈍分離剤を塗布し
１２００℃Ｘ２０ｈｒの仕上焼鈍を行った。

磁気特性は次の如くであった。

第１図は熱延板の焼鈍サイクルを示す図、第２図は一次
均熱温度と二次均熱温度とがＢ、（Ｔ）特性に及ぼす影
響を示す図、第３図は一次均熱時間と二次均熱滞留時間
とが８６（Ｔ　）特性に及ぼす影響を示す図、第４図は
熱延板焼鈍温度と脱炭焼鈍温度と８８特性との関係を示
す図である。

（発明の効果） 本発明によれば極めて磁気特性の優れた高磁束密度の一
方向性電磁鋼板を製造することができる。

【図面の簡単な説明】

手続補正書（自発） 平成　１年５　月２４日 特許庁長官　吉　１）文　毅　殿 １、事件の表示 平成１年特許願第８２２３７号 ２、発明の名称 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法３、補正を
する者 事１件との関係　特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者　齋　　藤　　　　裕 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量でＣ：０．０２５〜０．０７５％、Ｓｉ：２
   ．５〜４．５％、Ｓ≦０．０１２％、酸可溶性Ａｌ：０
   ．０１０〜０．０６０％、Ｎ≦０．０１０％、Ｍｎ：０
   ．０７０〜０．４５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
   的不純物からなる電磁鋼スラブを１２００℃以下の温度
   に加熱した後、熱延し、１回または中間焼鈍を介挿する
   ２回以上の圧延でその最終圧延率を８０％以上とし、次
   いで脱炭焼鈍、仕上焼鈍をする一方向性電磁鋼板の製造
   において、最終冷延前の鋼板を一次均熱温度９００〜１
   ０８０℃で１８０秒以内均熱した後、二次均熱温度７５
   ０〜９００℃に３０秒以上３００秒以内滞留させ、次い
   で室温まで１０℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却する熱処理
   と脱炭焼鈍後から最終仕上焼鈍の二次再結晶開始までの
   間に、鋼板に窒化処理を行なうことを特徴とする磁束密
   度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法。
2. （２）重量でＣ：０．０２５〜０．０７５％、Ｓｉ：２
   ．５〜４．５％、Ｓ≦０．０１２％、酸可溶性Ａｌ：０
   ．０１０〜０．０６０％、Ｎ≦０．０１０％、Ｍｎ：０
   ．０７０〜０．４５％、Ｂ：０．０００５〜０．００８
   ０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
   電磁鋼スラブを出発素材とする請求項１記載の方法。
3. （３）最終冷延前の綱板の一次均熱温度をｔ℃とした場
   合脱炭焼鈍温度Ｔ℃との関係が Ｔ≒１０３０−１／５ｔで示される温度の±１０℃の範
   囲で処理されることを特徴とする請求項１または２記載
   の方法。