JPH02253072A - 三方電磁弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、三方電磁弁に関するもので、例えば高圧流体
を制御するディーゼル用燃料噴射装置に用いて好適なも
のである。

〔従来の技術及び問題点〕

特開昭５１−１６５８５８号公報に示されるディーゼル
エンジン用燃料噴射装置においては、三方電磁弁を用い
て噴射時期や噴射量の制御を行っており、その三方電磁
弁は第２１回に示す構成である。

第２１図において、２は三方電磁弁１の弁本体であり、
その中央には摺動孔３が穿設され、この摺動孔３の孔壁
に圧力流体である高圧燃料の供給ポート４、また摺動孔
３に連続する縦方向に制御ポート５、横方向に排出ポー
ト６が形成され、その両ポート５，６間に部屋７を設け
る。さらに弁本体２には供給ポート４に連通ずる環状の
リセス８と、高圧燃料を供給ポート４に導入する導入通
路９とが形成されている。排出ポート６には排出通路１
０が連設され、その排出通路１０を分岐した分岐通路１
１の一端は弁本体２の上面に開口している。

前記摺動孔３にはムービングピストン１２が、摺動自由
に配置される。このムービングピストン１２の一端には
前記制御ポート５の縁部に設けた弁座５ａに接離するポ
ペット部１２ａが、他端には後述する電磁コイル２１に
対応するアーマチャ１３が形成される。また、このムー
ビングピストン１２には、フリーピストン１４を嵌装す
る嵌装孔１５が穿設され、その嵌装孔１５は部屋１６を
連設するとともに通路１７により、前記制御ポート５と
連通ずる。前記部屋１６と通路１７の間にはフリーピス
トン１４のポペット部１４ａが離着する弁座１８を形成
する。さらに高圧燃料を部屋１６へ導く燃料通路１９を
前記摺動孔３に設りた環状リセス８に合致させて、円周
方向でほぼ等角度間隔に複数個形成する。

前記の弁本体２は、リング状スペーザ２０を介して電磁
コイル２１を巻装したソレノイド２２と、制御ポート５
に連通ずる通路２３を有する制御室２４とに締め付はボ
ルト２５等により一体状に締め付は固定して三方電磁弁
１を構成する。このソレノイド２２とムービングピスト
ン１２間には、該ムービングピストン１２のポペット部
１２ａを弁座５ａに圧接するスプリング２６が掛けられ
る。

従来の三方電磁弁１は、前記構成になりその作動は既に
公知のように、 電磁コイル２１の作動により、ムービングピストン１２
が上昇して、制御ポート５と排出ポート６を連通させる
とともに、フリーピストン１４のポペット部１４ａが弁
座１８に着座して、供給ポート４から制御ポート５への
高圧燃料の供給を遮断する状態と、 電磁コイル２１の非作動により、ムービングピストン１
２が下降して弁座５ａに着座して、制御ポート５と排出
ポート６との連通を遮断するとともに、フリーピストン
１４が弁座１８から離脱して、供給ポート４と制御ポー
ト５とを連通して高圧燃料を制御室２４へ供給する状態
とを、繰り返す。

前記した構成並びに作動を呈する三方電磁弁Ｉは、燃料
圧送ポンプから圧送される高圧燃料が燃料通路９から供
給ポート４に導かれ、環状のリセス８及び該リセス８に
連通するムービングピストン１２の複数の燃料通路１９
を介して、該ムービングピストン１２に形成した部屋１
６及び制御ポート５側に供給される。

前記環状のリセス８に導かれる高圧燃料によって、弁本
体２には該リセス８部で半径方向の外向きに高圧が作用
して外向きの変形を生し、摺動孔３とムービングピスト
ン１２の摺動部のクリアランスを拡げる。このため高圧
燃料がその拡がったクリアランスへ漏れ出て、前記リセ
ス８分のみならず摺動部３の孔壁全般に互って圧力を作
用させ、前記環状リセス８を境とする上下の摺動部のク
リアランスをさらに拡げ、高圧燃料の漏れ流量が増加す
る。

また、三方電磁弁１は制御室２４との当接面の面圧を確
保するため、ソレノイド２２と弁本体２及び制御室２４
を、一体状に締付固定するが、リング状のスペーサ２０
をソレノイド２２と弁本体２の間に介在させるため、そ
の締付力は弁本体２の上面では、外周側に作用して摺動
孔３の孔縁部を外側に撓ませ変形させる。このため、摺
動孔３とムービングピストン１２との摺動部のクリアラ
ンスが摺動孔３の孔縁部に向かって増大し、高圧燃料の
漏れ流量が増加する。

前記のように、摺動部のクリアランスが増大すると、そ
こからの高圧燃料の漏れ量が多くなり、高圧燃料を圧送
するための燃料圧送ポンプの駆動トルクの損失、燃料の
噴射圧力の低下を来たす等の問題点がある。

〔発明が解決しようとする課題〕 本発明は、摺動部のクリアランスが拡がるのを防止して
、漏れ流量の低減を図ることを目的とする。

〔課題を解決するための手段〕

前記目的を達成するため、請求項１記載の発明では、高
圧流体が流れる供給ポート、制御ポートおよび排出ポー
トが連続して形成された摺動孔、および供給ぼ−とと排
出ポートとの間に形成された弁座を有する弁本体と、摺
動孔内に摺動自在でかつ弁座に離着可能に配設され、内
部に供給ポートと制御ポートとを有し、弁座に着座して
いない状態では制御ポートと排出ポートとを連通ずる可
動部材と、この可動部材を駆動するアクチュエータと、
可動部材の内部通路内に配設され、可動部材が弁座に着
座した状態では内部通路を開き、弁座に着座していない
状態では内部通路を閉じる開閉手段と、可動部材が弁座
に着座した状態において、摺動孔と可動部材の外周面と
の間に形成される間隙を減少させる減少手段とを備える
ことを特徴とする三方電磁弁とした。

〔実施例〕

本発明の実施例を添付図面に基づいて説明する。

第１図は本発明の第１実施例を示す断面図である。

第１図において、三方電磁弁１の弁本体２は、軸受鋼（
ＳＵＪ２）で形成されるとともに、その中央には摺動孔
３が穿設され、摺動孔３の孔壁には供給ポート４、また
摺動孔３に連続する縦方向に制御ポート５、横方向に排
出ポート６が形成されている。制御ポート５の入口部に
は弁座５ａが形成されるとともに、制御ポート５と排出
ポート６との間には部屋７が形成されている。弁本体２
には供給ポート４に連通ずる環状のリセス８と、高圧燃
料を供給ポート４に導入する導入通路９とが形成されて
いる。排出ポート６には排出通路１０が連設され、その
排出通路１０を分岐した分岐通路１１の一端は弁本体２
の上面に開口している。

摺動孔３には、可動部材としてのムービングピストン１
２が摺動自在に配置されている。このムービングピスト
ン１２と摺動孔３とのクリアランスは２〜３μに設定さ
れている。ムービングピストン１２は、浸炭鋼（ＳＣＭ
４１５）で形成された摺動部１２ａと、珪素鋼（３ＬＳ
Ｓ）で形成され摺動部１２ａに固定されたつば部１２ｂ
とから構成されている。このムービングピストン１２の
一端には弁座５ａに離着するポペット部１２ｃが形成さ
れるとともに、つば部１２ｂは電磁コイル２１に対向し
ている。また、このムービングピストン１２には、開閉
状態である軸受鋼（ＳＵＪ２）で形成されたフリーピス
トン１４を嵌装する嵌装孔１５が穿設され、その嵌装孔
１５には拡径孔３１が連設されるとともに、内部通路１
７により制御ポート５と連通する。拡径室１６と通路１
７の間にはフリーピストン１４のポペット部１４ａが離
着する弁座１８が形成されている。さらに、高圧燃料を
拡径室３１へ導く燃料通路１９が摺動孔３に設けた環状
リセス８に合致させて、円周方向でほぼ等間隔で複数個
形成されている。また、嵌挿孔１５の上端位置は、フリ
ーピストン１４の外周面と摺動孔３との間に形成される
間隙内に浸入した高圧燃料によって生じる弁本体１の外
径方向の変形量がＯになるまでの供給ポート４からの距
離し、すなわち本実施例では供給ポート４から弁本体２
の上端面までの距離りの約０．２〜０．４倍の距離とな
るように供給ポート４からの距離ｌに対応しており、こ
れによって供給ポート４に連通ずる燃料通路１９から高
圧燃料を導入して溜める蓄圧室３２が形成される。蓄圧
室３２は摺動孔３とムービングピストン１２との摺動部
の、供給ポート４を境とする上側の摺動孔３３と下側の
摺動部３４とに対称状に対応しているが、第２図のよう
に上側の摺動部３３にのみ対応するようにしても良い。

弁本体２は、リング状スペーサ２０を介して電磁コイル
２１を巻装したソレノイド２２と、制御ポート５に連通
する通路２３を有する制御室２４とに締め付はボルト２
５により一体状に締め付け固定される。このソレノイド
２２とムービングピストン１２間には、ムービングピス
トン１２のポペット部１．２　ａを弁座５ａに圧接する
スプリング２６が設けられている。

なお、三方電磁弁１の作動については、従来と同様であ
るので省略する。

以下、第１図の蓄圧室３２に溜まる高圧燃料の圧力の作
用について説明する。

一般に内圧Ｐ１及び外圧Ｐ２の作用を同時に受ける内半
径ａ、外半径すの厚肉円筒の半径ｒの点における半径方
向の変形量Ｕｒは、次式により算出される。

／（ｂ２−ａ２） ＋　（ｍ　＋１）ａ２ｂ２（ＰＩ　　Ｐ２）／ｒ　　（
ｂ２−ａ”））　　　　　　　−（ｉ　）但し、Ｅ（ヤ
ング率）　−２１，０００ｋｇ／ｃ苗１／ｍ（ポアソン
比）−０，３ また、弁本体２とムービングピストン１２間の摺動部の
圧力Ｐ２は、高圧燃料の圧力Ｐ、と等しい最大圧力１０
ｋｇ／ｃ＋ＩＹが、供給ポート４に連通ずる環状のリセ
ス８部に作用し、前記上側の摺動部３３の上端、及び下
側の摺動部３４の下端でＯとなるように、供給ポート４
の設置位置（以下中央部という）からの距離に比例する
ものとする。

ここで、外半径をｂ　＝　３．７５　ｍｍとし、圧力差
ＣＰ、Ｐ２）によるムービングピストン１２の変形を大
きくする為、内半径ａば外半径すにできるだけ近付けて
、ａ　＝　３　ｍｍとする。

以上の諸元に基づき（ｉ）式によりムービングピストン
１２の変形量Ｕ１をｒ　＝　ｂ　＝　３．７５　ｍｍの
点において求める。

一方、弁本体２の変形量、即ち摺動孔３の変形量Ｕ２は
、Ｐ２を内圧とし、内圧のみが作用する場合の変形量と
して算出する。

圧力Ｐ２は、中央部から上側及び下側の摺動部３３．３
４の各端部に向かってリニヤに減少するから、前記の各
変形量も中央部からの距離に応じてリニヤに変化し、そ
の各算出値を第３図に図示する。

第３図によれは、供給ポート４がらの距離りがり、＝０
．４Ｌのとき ムービングピストン１２の変形量Ｕ１は、Ｕ、＝１．８
μｍ 弁本体１２の変形量Ｕ２ Ｕ２＝１．５μｍ と、はぼ等しくなり上側及び下側の摺動部３３３４のク
リアランスの増大を退え、高圧燃料のリーク量の低減を
図ることができる。

距ＭＬ　＋　＝　０．４　Ｌは、摺動孔３とムービング
ピストン１２の摺動のためのクリアランスの確保、ムー
ビングピストン１２の変形にょる嵌装孔１５とフリーピ
ストン１４の摺動部からの高圧燃料のリークの問題等を
考慮した場合、最適のリーク特性を示す蓄圧室３２の上
端位置を示すものであるが、設定内外圧の変化、嵌装孔
１５とフリーピストン１４間の摺動部の摺動長、弁本体
２の材質およびムービングピストン１２の材質等により
若干その数値は変動する。

また、第２図の場合は、蓄圧室３２が同図に示すように
上側の摺動部３３にのみ対応して形成され、蓄圧室３２
に溜まる高圧燃料の圧力の作用により、゛上側摺動部３
３のクリアランスの増大が抑えられ、そこからの高圧燃
料の漏れ流量の低減が図られる。

第４図は第２の実施例を示す断面図である。

第４図において、高圧燃料を供給ボー１−４に導く導入
通路９は弁本体２に形成した摺動孔３に平行に、かつ第
５図の横断面図に示すように円周方向で１２０°の等角
度間隔で３個所形成する。また、供給ポート４は弁本体
２の外側から水平に穿設して、前記各導入通路９に直交
させるとともに摺動孔３に連通し、弁本体２の開口部を
ねじ栓４１で寒く。本実施例においては、供給ポート４
に連通する環状リセスは、供給ポート４及び導入通路９
を３個所設けることにより廃止する。円周方向の３個所
に形成された前記供給ポート４に合致する燃料通路１９
が、ムービングピストン１２に設けられ、高圧燃料が部
屋１６及び通路１７を介して制御ポート５側へ供給され
る。一方、前記供給ポート４に直交する導入通路９は、
さらに摺動孔３に沿って平行に延長して、その延長部４
２の長さをり、とする。延長部４２に導かれて溜まる高
圧燃料の圧力が、半径方向の中心に向かって作用するの
で、該圧力が摺動孔３とムービングピストン１２との間
の摺動部４３のクリアランスに漏れ出る高圧燃料の圧力
に対抗して、弁本体２の該向きの変形を抑える（第６図
参照）。また環状リセスが廃止されているので、高圧燃
料の圧力が全周に亘って作用することもない。

摺動孔３の内径を１０ｍｍψ、供給ポート４及び導入通
路９の内径をそれぞれ２ｍｍψ、供給ポート４から導入
通路９までの距離Ｘを２ｍｍとし、供給ポート４の設置
位置までの深さ■、と導入通路９の延長部４２の長さＬ
２との比Ｌ２／Ｌと、摺動部４３からの高圧燃料の漏れ
流量との関係を第７図のグラフに示す。但し、この時の
高圧燃料の圧力を１００ＭＰａとし、前記延長部４２を
設けない場合の漏れ流量を１００とする。このグラフに
よれば、Ｌ２／Ｌ＝０．４のあたりから漏れ流量の低減
傾向が顕著となり、Ｌ２／Ｌ＝０．７では１０％。

Ｌ２／Ｌ＝０．９では２０％程度の低減が認められる。

従って延長部４２の長さＬは、供給ポート設置位置まで
の深さＬの０．５倍以上で、かつ可能な限り長くして、
弁本体２の上面に接近させるのがよいが、高圧燃料の圧
力及び延長部４２の加工精度等により０．９倍程度に制
限する。

また、供給ポート４．導入通路９及びその延長部４２の
配設位置は、前記実施例のように円周方向で１２０°の
等角度間隔位置に限定されるものではない。

第８図は第３の実施例を示す断面図である。

第８図において、摺動孔３に開口する供給ポート４は、
摺動孔３とムービングピストン１２との摺動部７１のほ
ぼ中間位置で、第９図の横断面図に示すように円周方向
に１２０°の等角度間隔に３個所弁本体２の外側から水
平に穿設するとともに、その内部で径を拡径した蓄圧室
７２を形成する。蓄圧室７２の弁本体２の外側の開口部
はねじ栓７３により塞く。また各蓄圧室７２には弁本体
２に形成した高圧燃料の導入通路９をそれぞれ連通させ
、前記供給ポート４に高圧燃料を導くとともに蓄圧室７
２内に高圧燃料を溜める。ムービングピストン１２には
、前記供給ポート４に合致する燃料通路１９が形成され
、高圧燃料が部屋１６及び通路１７を介して制御ポート
５側へ供給される。

前記蓄圧室７２に導入されて溜まる高圧燃料の圧力は、
供給ポート４を拡径して増加した面積差分、即ち拡径段
部７２ａに及び該拡径段部７２ａに対して半径方向内向
きに作用する。

第１０図は、弁本体２に穿設した摺動孔３とムービング
ピストン１２との間の摺動部７１のクリアランスに、供
給ポート４から漏れ出る高圧燃料の圧力の作用による弁
本体２の外向きの変形量を点線で示したもので、同図（
ａ）ば蓄圧室７２を設けない従来の場合、同図（ｂ）ば
蓄圧室７２を設けた場合である。ここで高圧燃料の圧力
を３００ＭＰａとする。また同図（ｂ）に於いて、蓄圧
室７２の拡径段部７２ａの形成位置ＢをＢ　＝　１．　
ｍｍとし蓄圧室７２の内径りと供給ポート４の内径ｄと
の比Ｄ／ｄを５とする。

第１０図（ｂ）によれば、蓄圧室７２を形成した場合に
は、該蓄圧室７２の拡径段部７２ａに対応する部分の摺
動孔３の外向きの変形量は、はぼ０に抑えられている。

従って、従来の場合のように供給ポート４の部分から摺
動部７１のクリアランスに漏れ出る高圧燃料の圧力の作
用により、該クリアランスが増大して漏れ流量が増加す
るのをほぼ完全に抑えることができ、漏れ流量の大幅な
低減を図ることができる。

尚、前記蓄圧室７２の内径りと供給ポート４の内径ｄと
の比は、前記実施例の数値に限定されるものでなく、ま
た供給ポート４．導入通路９及び蓄圧室７２の配設位置
も前記実施例位置に限定されるものでない。

第１１図は第４の実施例を示す断面図である。

環状リセス８には、リセス内部でリセス幅を上方に拡大
した環状の拡大部５１を形成する。該拡大部５１の寸法
は、リセス輻Ｗ３．リセス拡大幅Ｗ２＝Ｗｌ／２、リセ
ス深さＨ８及びリセス拡大幅の加工深さＨ２＝Ｈ，／２
．拡大部５１の傾斜角θ−１５°であり、第１２図に示
す専用のハイｌ−Ｂにより加工される。拡大部５１に導
かれて溜まる高圧燃料の圧力が、受圧壁５２により半径
方向の中心に向かって作用するので、該圧力が摺動孔３
とムービングピストン１２との間の上側摺動部５３のク
リアランスに漏れ出る高圧燃料の圧力に対抗して、弁本
体２の外向きの変形を抑える（第１３図参照）。

前記寸法諸元において、リセス幅Ｗ　＋　＝　２　ｍｍ
リセス拡大幅Ｗｚ＝１ｍｍ、　　リセス深さＨ＋−２ｍ
ｍ。

リセス拡大幅の加工深さＨｚ＝１ｍｍとした環状リセス
８を内径９ｍｍψの摺動孔３に形成して、内圧１００Ｍ
Ｐａを作用させた場合の変形量と、拡大部５１を設けな
い場合の変形量との比較を第１４図に示す。

第１４図によれば拡大部５１では、約１．５μｍ程度弁
零体２の外向きの変形が抑えられる。第１５図に拡大部
５１の有無による上側及び下側摺動部５３．５４の変形
量及び漏れ流量の計測値を示す。拡大部５１を設けた場
合には、上側摺動部５３の環状リセス８に連続する入口
５５の変形量が拡大部５１を設けない場合の変形量より
約］、　４　／／　ｍも少なく抑えられ、全漏れ流量の
約７０％を占める上側摺動部５３からの漏れ流量が、７
１ｃｃ／毎分から３７ｃｃ／毎分と大幅に減少する。こ
の場合下側摺動部５４の入口５６の変形量が僅かに増え
、外摺動部５４からの漏れ流量が若干増加するが、全体
としては１０８ｃｃ／毎分から、９１ｃｃ／毎分と減少
して約１６％の低減となる。また上側摺動部５３の出口
５７．下側摺動部５４の出口５８の変形量は、拡大部５
１を設けても殆ど変化しない。

以」−考察すると、環状リセス８に拡大部５１を形成し
、該拡大部５１に溜まる高圧燃料の圧力が、半径方向の
中心に向かって作用する受圧壁５２を設けることにより
、環状リセス８に連続する摺動部の入口部の外向きの変
形が抑えられる。従って第１６図に示すように、リセス
内方に向かって上向きの傾斜部５９を有する環状リセス
８を形成して、該傾斜部５９を前記受圧壁５２とするこ
とにより、上側摺動部５３からの高圧燃料の漏れ流量を
低減することができる。

勿論、−上側のみならず下側摺動部５４がらの漏れ流量
を抑えるため、前記拡大部５１若しくは傾斜部５９を環
状リセス８の」三下両方に形成することもできる。

第１７図は、第５の実施例を示す断面図である。

弁本体２はリング状スペーサ２０を介してソレノイド２
２と、制御ボー１−５に連通する通路２３を有する制御
室２４とに、締付ボルト２５により一体状に締付固定さ
れる。その弁本体２の上面には、摺動孔３の外側に環状
溝６１を形成する。該環状溝６１は前記締付固定の際、
弁本体２の外周部に作用する締付力の伝達を断つことに
より、弁本体２の上部の摺動孔３の上側の摺動部６２が
外向きに変形するのを阻止するために形成されるもので
ある。

一方、摺動部からの漏れ流量Ｑ、は、 Ｑ　ｔ　＝　ｋ・ε１′・ε２′／（ε１＋ε２）で算
出される。

但し、ε１　：摺動部入口側クリアランスε２　：摺動
部用口側クリアランス に：内圧、流路長、内径寸法及び粘性 係数により決定される係数 従って、ＱＬはε１−ε２の時最大となり、ε、に対し
てε２を小さくすることにより、Ｑｌ、を小さくするこ
とが可能になる（第１８図参照）。

そこで内径７．５　ｍｍψの摺動孔３を形成し、リセス
幅２ｍｍの環状リセス８を挟んで上側摺動部６２及び下
側摺動部６３の長さを８ｍｍとし、深さ８　ｍｍの環状
溝６１を形成した弁本体２の底部を固定し、上端面の外
周部に締付荷重８．６　ｋｇ　／　ｃＪを加え、１０　
ｋｇ　／　ｃｒｙの内圧を加えた時の上側摺動部６２及
び下側摺動部６３の変形量を求めれば、第１９図に示す
通りであり、さらに同図において環状溝を形成しない場
合の変形量も併せて示される。

第１９図によれば、上側摺動部６２の上半部分の外向き
の変形が顕著に抑えられ、環状溝を設けない場合に比し
て摺動孔孔縁部では約］μｍ程度も少なくなり、前記漏
れ流量の算出式における摺動部出口側クリアランスε２
が小さくなることから、該摺動部からの漏れ流量が低減
されることが考えられる。

第２０図は前記の如き諸元の弁本体２について、環状溝
６１の深さＩ７□（ｍｍ）と、摺動部からの高圧燃料の
漏れ流量（ｃｃ／分）の関係を示したもので、同図によ
れば溝深さＬｚ＝８ｍｍのとき、即ち上側及び下側摺動
部６２．６３の長さに等しくしたとき漏れ流量が最小と
なり、環状溝を設けない場合に対して約１５％の低減と
なる。以下、環状溝の漂さを深くしても漏れ流量は横ば
い状となって減少しない。これは環状溝の深さが上側摺
動部６２の長さ（深さ）を超えると、下側摺動部６３か
らの漏れ流量が増加して、その増加分が上側摺動部６２
からの減少分と相拮抗することによる。

本実施例における漏れ流量の最小値が認められる環状溝
の溝深さ■３は、」二側摺動部６２の長さと等しい場合
に最適のリーク特性を示したが、各諸元値例えば内圧と
か粘性等の変化により若干の前記数値は変動する。

尚、弁本体２の摺動孔３とムービングビスＩ・ン１２と
の間の摺動部のクリアランスに漏れ出て作用する高圧燃
料の圧力により、該クリアランスが増大することによる
漏れ流量の増加する場合と、締付力の作用によって摺動
部のクリアランスが拡がって漏れ流量が増加する場合と
は、別々のものであるので第１〜第４の各実施例に対し
て、第５の実施例を組み合わせることにより漏れ流量の
増加となるそれぞれの場合に同時に対処でき、より一層
漏れ流量の低減を図ることが可能となる。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明によれば、減少手段により
摺動孔と可動部材の外周面との間に形成される間隙が減
少するため、漏れ流量の低減を図ることができ、精度良
く流体制御を行うことができる。

【図面の簡単な説明】

添付図面の第１〜３図は本発明の第１の実施例を示し、
第１図は断面図、第２図は変形実施例の断面図、第３図
は変形量を示した説明図であり、第４〜７図は第２の実
施例を示し、第４図は断面図、第５図は第４図Ａ−Ａ線
切断断面図、第６図は圧力の作用状態を示す説明図、第
７図は漏れ流量の低減を示したグラフであり、第８図〜
１０図は第３の実施例を示し、第８図は断面図、第９図
は第８図Ｂ−Ｂ線切断断面図、第１０図は従来の場合と
本発明の場合の弁本体２の変形量を示した説明図、第１
１〜１６図は第４の実施例を示し、第１１図は断面図、
第１２図はリセス形状とバイト形状を示した説明図、第
１３図は外向きと内向きの圧力の作用の状態を示した説
明図、第１４図は拡大部５１の有無による摺動部の変形
量の比較図、第１５図は同漏れ流量を比較したデータを
表示した図面が、第１６図はリセス断面形状の変形例を
示した断面図、第１７〜２０図は第５の実施例を示し、
第１７図は断面図、第１８図は要部拡大断面図、第１９
図は環状溝６１の有無による摺動部の変形量の比較図、
第２０図は環状溝の深さＬ３と漏れ流量との関係を示し
たグラフ、第２１図は従来の三方電磁弁の断面図である
。 ２・・・弁本体、３・・・摺動孔、４・・・圧力流体供
給ポート、５・・・制御ポート、６・・・排出ボー１へ
、８・・・環状リセス、９・・・導入通路、１２・・・
ムービングピストン（可動部材）、１４・・・フリーピ
ストン（開閉手段）、１５・・・嵌装孔、２１・・電磁
コイル、３２・・蓄圧室、３３．５３．６２・・・上側
摺動部、３４５４．６３・・・下側摺動部、４２・・・
延長部、４３・摺動部、５１・・・拡大部、５２・・・
受圧壁、５９・・・傾斜壁、６１・・・環状溝、７２・
・・蓄圧室。 代理人弁理士　　岡　部　　　隆 （ほか１名） 第 図 第 図 ａ） 図 （ｂ） （Ａ） 図 （Ｂ） 第 図 第 図 環状溝６１の有無による内圧１００ＭＰａ時の弁本体摺
動部の変形量手続補正書（自発） 平成　１年１０月３日 ２発明の名称 一方電磁弁 ３補正をする者 事件との関係　　特許出願人 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 （４２６）日本電装株式会社 代表者　国中太部 代 理　　　人 〒４４８　愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地５補正の対
象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６　補正の内容 明細書を以下の通り補正しまず。 （１）第６頁第１行の「前記リセス８分」を「前記リセ
ス８部」に訂正しまず。 （２）第６頁第２行の「孔壁全般に互って」を「孔壁全
般に亘って」に訂正しまず。 （３）第７頁第９行の「供給ぼ−と」を［供給ポートＪ
に訂正します。 （４）第１０頁第２０行の「ボルト２５」を「ボルト２
５」に訂正しまず。 （５）第１１頁第１７行のｒＥ（ヤング率）−２１００
０ｋｇ／ａｆｌ　ＪをｒＥ（ヤング率）＝２１．．００
０ｋｇ　／−Ｊに訂正します。 （６）第１２頁第２行の「最大圧力１０ｋｇ／ｃ＋ｆｌ
」を「最大圧力１０ｋｇ／＋ｄＪに訂正します。 （７）第１３頁第９行の「増大を迎え、」を「増大を抑
え、」に訂正します。 （８）第１５頁第８行から同頁第９行の「該向き」を「
外向き」に訂正しまり。 （９）第２２真第１／Ｉ行から同頁第１５行の［締イ・
ｊ荷重８．６　ｋｇ　／　ｃｌを加え、１０ｋｇ／ｃｆ
ｆｌの内圧を」を「締付荷重８．６　ｋｇ／−を加え、
１０ｋｇ／−の内圧を」に訂正します。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 　高圧流体が流れる供給ポート、制御ポートおよび排出
   ポートが連続して形成された摺動孔、および前記供給ポ
   ートと排出ポートとの間に形成された弁座を有する弁本
   体と、 前記摺動孔内に摺動自在でかつ前記弁座に離着可能に配
   設され、内部に供給ポートと制御ポートとを連通する内
   部通路を有し、前記弁座に着座していない状態では制御
   ポートと排出ポートとを連通する可動部材と、 前記可動部材を駆動するアクチュエータと、前記可動部
   材の内部通路内に配設され、前記可動部材が前記弁座に
   着座した状態では内部通路を開き、前記弁座に着座して
   いない状態では内部通路を閉じる開閉手段と、 前記可動部材が前記弁座に着座した状態において、前記
   摺動孔と前記可動部材の外周面との間に形成される間隙
   を減少させる減少手段とを備えることを特徴とする三方
   電磁弁。