JPH02247342A - 高性能金属系複合材料 - Google Patents
高性能金属系複合材料Info
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- JPH02247342A JPH02247342A JP6758089A JP6758089A JPH02247342A JP H02247342 A JPH02247342 A JP H02247342A JP 6758089 A JP6758089 A JP 6758089A JP 6758089 A JP6758089 A JP 6758089A JP H02247342 A JPH02247342 A JP H02247342A
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Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、高性能金属系複合材料に係わり、特に航空宇
宙分野で利用される高性能金属系複合材料に関するもの
である。
宙分野で利用される高性能金属系複合材料に関するもの
である。
［従来の技術］
一般に航空機材料としては、アルミニウム（Ａｌ）やチ
タニウム（Ｔｉ ）が採用されており、通常、アルミニ
ウムは約１５０°Ｃまでの温度で使用され、チタニウム
は３００〜４００’Ｃｔでの温度で使用されている。そ
して、航空機の機体やエンジン部品等には、性能を向上
させるべく軽量かつ強度を有することが要求される。軽
量化を図るためには材料の肉厚を薄くすれば良いが、そ
の反面強度が劣ることになる０例えば、強度のない軟ら
かい材料を機体に使用すると撓んで振動が生じ、又、エ
ンジンに使用すると、その高速回転による遠心力で形状
が変化してしまう。
タニウム（Ｔｉ ）が採用されており、通常、アルミニ
ウムは約１５０°Ｃまでの温度で使用され、チタニウム
は３００〜４００’Ｃｔでの温度で使用されている。そ
して、航空機の機体やエンジン部品等には、性能を向上
させるべく軽量かつ強度を有することが要求される。軽
量化を図るためには材料の肉厚を薄くすれば良いが、そ
の反面強度が劣ることになる０例えば、強度のない軟ら
かい材料を機体に使用すると撓んで振動が生じ、又、エ
ンジンに使用すると、その高速回転による遠心力で形状
が変化してしまう。
そこで、近年、軽量かつ強度を有する材料として金属系
複合材料が創案され航空宇宙分野を始めとする多くの分
野で使用されている。
複合材料が創案され航空宇宙分野を始めとする多くの分
野で使用されている。
この金属系複合材料は、例えばアルミニウム合金やチタ
ニウム合金のマトリックス（基地）中に、炭素繊維や、
化学蒸着法（ＣＶＤ法）等によって得た炭化珪素繊維等
の繊維を含有させたものである。
ニウム合金のマトリックス（基地）中に、炭素繊維や、
化学蒸着法（ＣＶＤ法）等によって得た炭化珪素繊維等
の繊維を含有させたものである。
このような金属系複合材料を用いると、例えば航空機エ
ンジンのファンブレードに剛性を持たせることができる
ので、振動が防止され相隣接するブレード同士が干渉し
難くくなり、当該ブレードの中央部に設けられているミ
ツド・スパン・シュラウドが不要となるなめ、空力性能
を向上させることができる。
ンジンのファンブレードに剛性を持たせることができる
ので、振動が防止され相隣接するブレード同士が干渉し
難くくなり、当該ブレードの中央部に設けられているミ
ツド・スパン・シュラウドが不要となるなめ、空力性能
を向上させることができる。
［発明が解決しようとする課題］
しかし、従来の金属系複合材料は、軽量かつ強度を有す
る材料ではあるが、機体や比教的温度の低い領域で使用
される部品等にしか採用することはできず、例えば４０
０℃以上の高温で使用すると所望の強度を得ることがで
きないという問題があった。
る材料ではあるが、機体や比教的温度の低い領域で使用
される部品等にしか採用することはできず、例えば４０
０℃以上の高温で使用すると所望の強度を得ることがで
きないという問題があった。
上述の如き課題に鑑みて本発明は、軽量でかつ高温強度
に著しく優れた高性能金属系複合材料を提供することを
目的とするものである。
に著しく優れた高性能金属系複合材料を提供することを
目的とするものである。
［課題を解決するための手段］
上記目的を達成すべく本発明は、繊維強化金属の金属マ
トリックスを急速凝固状態で特性を発揮する高耐熱性ア
ルミニウム合金にしたものである。
トリックスを急速凝固状態で特性を発揮する高耐熱性ア
ルミニウム合金にしたものである。
また、上記高耐熱性アルミニウム合金がＡｌ−８Ｃｒ
１ＦｅあるいはＡｌ−４ＴＩにて形成されたものであ
る。
１ＦｅあるいはＡｌ−４ＴＩにて形成されたものであ
る。
［作用］
上記構成によれば、金属マトリックス中に繊維が含有さ
れたことにより、材料の剛性が向上しその成形品が軽量
化され、さらに、上記金属マトリックス自体が急速凝固
状態で特性を発揮するＡｌ−８Ｃｒ−１ＦｅあるいはＡ
ＪＩ−４７ｉ等の高耐熱性アルミニウム合金にて形成さ
れなので、溶射等の簡単な方法で成形した金属系複合材
料の高温強度が著しく向上するものである。
れたことにより、材料の剛性が向上しその成形品が軽量
化され、さらに、上記金属マトリックス自体が急速凝固
状態で特性を発揮するＡｌ−８Ｃｒ−１ＦｅあるいはＡ
ＪＩ−４７ｉ等の高耐熱性アルミニウム合金にて形成さ
れなので、溶射等の簡単な方法で成形した金属系複合材
料の高温強度が著しく向上するものである。
［実施例］
以下に本発明の好適一実施例を添付図面に基づいて詳述
する。
する。
第１図は、本発明の高性能金属系複合材料の繊維に対し
て９０°方向の断面ミクロ組織を示すものである。この
高性能金属系複合材料１の金属マトリックス２は、急速
凝固状態で特性を発揮する高耐熱性アルミニウム合金に
て形成されている。この高耐熱性アルミニウム合金には
、例えば低圧溶射等の急速凝固状態で特性を発揮するＡ
ｌ−８Ｃｒ−１Ｆｅ又はＡｌ−４Ｔｉを採用する。そし
て、この金属マトリックス２中に含有されている繊維３
は炭化珪素繊維（ＳＩＣＦ）にて形成されている。この
炭化珪素繊維は５ｉＣｊ４やＣｓ Ｈ４の雰囲気にした
反応容器内で炭素繊維（ＣＦ）４上に化学蒸着法（ＣＶ
Ｄ法〉により５ｉＣ５を成長させたものであり、約０．
１４ｍｍｇの直径を有している。
て９０°方向の断面ミクロ組織を示すものである。この
高性能金属系複合材料１の金属マトリックス２は、急速
凝固状態で特性を発揮する高耐熱性アルミニウム合金に
て形成されている。この高耐熱性アルミニウム合金には
、例えば低圧溶射等の急速凝固状態で特性を発揮するＡ
ｌ−８Ｃｒ−１Ｆｅ又はＡｌ−４Ｔｉを採用する。そし
て、この金属マトリックス２中に含有されている繊維３
は炭化珪素繊維（ＳＩＣＦ）にて形成されている。この
炭化珪素繊維は５ｉＣｊ４やＣｓ Ｈ４の雰囲気にした
反応容器内で炭素繊維（ＣＦ）４上に化学蒸着法（ＣＶ
Ｄ法〉により５ｉＣ５を成長させたものであり、約０．
１４ｍｍｇの直径を有している。
この高性能金属系複合材料１は、次のように製造する。
まず、直径的８００ ｔｍのドラム上にバッキングホイ
ルとして純アルミニウム（Ａｌ）薄板を巻き取る。そし
て、このバッキングホイル上に上記金属マトリックス２
として、上記Ａｌ−８Ｃｒ−１Ｆｅ又はＡｌ−４Ｔｉ等
の高耐熱性アルミニウム合金を低圧溶射（ＬＰＰＳ）す
る０次に、この高耐熱性アルミニウム合金上に、上記５
ｉＣＦを巻き取り、この上にＬＰＰＳで再び上記高耐熱
性アルミニウム合金を溶射する。このような工程を繰り
返し行う方法で、多層プリフォームを製造する。その後
、上記ドラムから取り外した多層プリフォーム２枚を溶
射面を合わせて、８７３に×３９８Ｆａ ｘ３０ｍｉｎ
、の条件で、熱間プレスにより拡散結合及び溶射欠陥除
去を行う、この熱間プレス成形後、上記バッキングホイ
ルのＡＩを化学的に除去したものである。
ルとして純アルミニウム（Ａｌ）薄板を巻き取る。そし
て、このバッキングホイル上に上記金属マトリックス２
として、上記Ａｌ−８Ｃｒ−１Ｆｅ又はＡｌ−４Ｔｉ等
の高耐熱性アルミニウム合金を低圧溶射（ＬＰＰＳ）す
る０次に、この高耐熱性アルミニウム合金上に、上記５
ｉＣＦを巻き取り、この上にＬＰＰＳで再び上記高耐熱
性アルミニウム合金を溶射する。このような工程を繰り
返し行う方法で、多層プリフォームを製造する。その後
、上記ドラムから取り外した多層プリフォーム２枚を溶
射面を合わせて、８７３に×３９８Ｆａ ｘ３０ｍｉｎ
、の条件で、熱間プレスにより拡散結合及び溶射欠陥除
去を行う、この熱間プレス成形後、上記バッキングホイ
ルのＡＩを化学的に除去したものである。
尚、この高性能金属系複合材料１における上記５ｉＣＦ
の体積含有率は４８％である。
の体積含有率は４８％である。
次に上記実施例における作用を述べる。
上記Ａｌ−８Ｃｒ〜１Ｆｅを金属マトリックスとした場
合（ＳｉＣＦＡｌ−８Ｃ，ｒ−１Ｆｅ）の高性能金属系
複合材料１の０°方向及び９０°方向の、室温（ＲＴ）
、 ５７３に、 ７２３に、及び８２３Ｋにおける引
、張強度を下記衣、１に示す。
合（ＳｉＣＦＡｌ−８Ｃ，ｒ−１Ｆｅ）の高性能金属系
複合材料１の０°方向及び９０°方向の、室温（ＲＴ）
、 ５７３に、 ７２３に、及び８２３Ｋにおける引
、張強度を下記衣、１に示す。
ここで、上記０°方向とは高性能金属系複合材料１を繊
維方向に引っ張る場合であり、９０’方向とは繊維方向
に対して９０°の方向に引っ張る場合である。
維方向に引っ張る場合であり、９０’方向とは繊維方向
に対して９０°の方向に引っ張る場合である。
表、 Ｉ ５ｉＣＦ Ａｌ −８Ｃｒ −Ｉ Ｆｅノ
高温引張強度上記表、１に示す如く、５ｉＣＦＡｌ−８
Ｃｒ−１Ｆｅは、０°方向の引張強度として室温平均１
８３３１４Ｐａと単一系のＣＶＤ繊維強化Ａｌマトリ・
ノクス金属系複合材料（ＦＲＭ）としては、最高の強度
を示した。
高温引張強度上記表、１に示す如く、５ｉＣＦＡｌ−８
Ｃｒ−１Ｆｅは、０°方向の引張強度として室温平均１
８３３１４Ｐａと単一系のＣＶＤ繊維強化Ａｌマトリ・
ノクス金属系複合材料（ＦＲＭ）としては、最高の強度
を示した。
次に、上記５ｉＣＦＡｌ−８Ｃｒ−１Ｆｅ（ＳＩＣＦの
体積含有率は４８％）及び５ｉＣＦＡＪ −４Ｔ１ （
ＳｉＣＦの体積含有率は４８％）の高温引張強度を従来
の金属マトリックスをＪＩＳ６０６１としたＳ Ｉ Ｃ
Ｆｅ２Ｏ２の高温引張強度と対比した。第２図は、０゛
方向の高温引張強度の対比であり、第３図は９０”方向
の高温引張強度の対比を示すものである。
体積含有率は４８％）及び５ｉＣＦＡＪ −４Ｔ１ （
ＳｉＣＦの体積含有率は４８％）の高温引張強度を従来
の金属マトリックスをＪＩＳ６０６１としたＳ Ｉ Ｃ
Ｆｅ２Ｏ２の高温引張強度と対比した。第２図は、０゛
方向の高温引張強度の対比であり、第３図は９０”方向
の高温引張強度の対比を示すものである。
第２図に示す如く、０°方向の高温引張強度は、全温度
域でＳ Ｌ ＣＦｅ２Ｏ２を上まわっており、７２３に
でも平均強度１４９０８Ｐａを維持している。上記５１
ＣＦＡｌ−８Ｃｒ−１Ｆｅは、これと同等ノ５ＩＣＦの
体積含有率のＳ ｉ ＣＦｅ２Ｏ２に対し、Ｏ０方向の
耐熱温度を約１５（ＩＫ内向上ているといえる。しかし
、５ｉＣＦＡオー４Ｔｉと比較すると、室温から５７３
Ｋまでは同等以上の強度を有しているが、５７３に以上
では同等もしくは若干それを下まわっている。
域でＳ Ｌ ＣＦｅ２Ｏ２を上まわっており、７２３に
でも平均強度１４９０８Ｐａを維持している。上記５１
ＣＦＡｌ−８Ｃｒ−１Ｆｅは、これと同等ノ５ＩＣＦの
体積含有率のＳ ｉ ＣＦｅ２Ｏ２に対し、Ｏ０方向の
耐熱温度を約１５（ＩＫ内向上ているといえる。しかし
、５ｉＣＦＡオー４Ｔｉと比較すると、室温から５７３
Ｋまでは同等以上の強度を有しているが、５７３に以上
では同等もしくは若干それを下まわっている。
また、第３図に示す如く、９０°方向の高温引張強度は
、室温から７２３に程度まで顕著な低下を示さず、約５
０ＨＰａを維持している。 Ｓ ｉ ＣＦ６０６ｊに比
べれば、室温付近では低強度であるが、約５５０に以上
で高い値となっており、６００に以上では約１３０にの
耐熱温度の向上がみられる。５ｉＣＦＡＪ−４Ｔｉに対
しては、室温から７２３にの範囲で同等以下の強度とな
っている。
、室温から７２３に程度まで顕著な低下を示さず、約５
０ＨＰａを維持している。 Ｓ ｉ ＣＦ６０６ｊに比
べれば、室温付近では低強度であるが、約５５０に以上
で高い値となっており、６００に以上では約１３０にの
耐熱温度の向上がみられる。５ｉＣＦＡＪ−４Ｔｉに対
しては、室温から７２３にの範囲で同等以下の強度とな
っている。
このように、金属マトリックス２中に５ｉＣＦが含有さ
れたことにより、材料の剛性が向上しその成形品を軽量
化することができる。また、上記金属マトリックス２自
体が例えば低圧溶射のような急速凝固状態で特性を発揮
するＡｌ−８Ｃｒ−１Ｆｅ又はＡｌ−４７ｉ等の高耐熱
性アルミニウム合金にて形成されたので、成形した金属
系複合材料の高温強度を著しく向上させることができる
ものである。
れたことにより、材料の剛性が向上しその成形品を軽量
化することができる。また、上記金属マトリックス２自
体が例えば低圧溶射のような急速凝固状態で特性を発揮
するＡｌ−８Ｃｒ−１Ｆｅ又はＡｌ−４７ｉ等の高耐熱
性アルミニウム合金にて形成されたので、成形した金属
系複合材料の高温強度を著しく向上させることができる
ものである。
［発明の効果］
以上要するに本発明によれば、軽量でかつ高温強度の著
しく優れた材料を提供することができるものである。
しく優れた材料を提供することができるものである。
第１図は本発明の高性能金属系複合材料の断面ミクロ組
織を示す図、第２図はＯ°方向の高温引張強度を示すグ
ラフ、第３図は９０”方向の高温引張強度を示すグラフ
である。 図中、１は高性能金属系複合材料、２は金属マトリック
ス、３は繊維である。 特許出願人 石川島播磨重工業株式会社代理人弁理士
絹 谷 信 雄 （外１名） 第２図
織を示す図、第２図はＯ°方向の高温引張強度を示すグ
ラフ、第３図は９０”方向の高温引張強度を示すグラフ
である。 図中、１は高性能金属系複合材料、２は金属マトリック
ス、３は繊維である。 特許出願人 石川島播磨重工業株式会社代理人弁理士
絹 谷 信 雄 （外１名） 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、繊維強化金属の金属マトリックスを急速凝固状態で
特性を発揮する高耐熱性アルミニウム合金にしたことを
特徴とする高性能金属系複合材料。 ２、上記高耐熱性アルミニウム合金がＡｌ−８Ｃｒ−１
ＦｅあるいはＡｌ−４Ｔｉにて形成された請求項１記載
の高性能金属系複合材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6758089A JPH02247342A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 高性能金属系複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6758089A JPH02247342A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 高性能金属系複合材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02247342A true JPH02247342A (ja) | 1990-10-03 |
Family
ID=13349008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6758089A Pending JPH02247342A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 高性能金属系複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02247342A (ja) |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5099930A (ja) * | 1974-01-08 | 1975-08-08 | ||
| JPS5774117A (en) * | 1980-10-27 | 1982-05-10 | Res Dev Corp Of Japan | Preparation of fiber reinforced composite material |
| JPS58503A (ja) * | 1981-06-22 | 1983-01-05 | 神鋼鋼線工業株式会社 | 斜張橋等に使用されるケ−ブルの巻取方法 |
| JPS5943802A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-12 | マ−コ・マテリアルズ・インコ−ポレ−テツド | 急速凝固粉末を用いて作られたアルミニウム−遷移金属合金とその製造方法 |
| JPS59100235A (ja) * | 1982-11-27 | 1984-06-09 | Nippon Carbon Co Ltd | 炭化ケイ素繊維強化アルミニウム複合材の製造法 |
| JPS62250146A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Toyo Alum Kk | 耐熱アルミニウム粉末冶金合金及びその製造方法 |
| JPS63312901A (ja) * | 1987-06-16 | 1988-12-21 | Kobe Steel Ltd | 耐熱性高力ａ１合金粉末及びそれを用いたセラミック強化型耐熱ａ１合金複合材料 |
| JPH01152229A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Honda Motor Co Ltd | 繊維強化された耐熱Ａｌ合金粉末燒結材 |
| JPH01230736A (ja) * | 1988-03-10 | 1989-09-14 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐熱・耐摩耗性複合アルミニウム焼結合金 |
-
1989
- 1989-03-22 JP JP6758089A patent/JPH02247342A/ja active Pending
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5099930A (ja) * | 1974-01-08 | 1975-08-08 | ||
| JPS5774117A (en) * | 1980-10-27 | 1982-05-10 | Res Dev Corp Of Japan | Preparation of fiber reinforced composite material |
| JPS58503A (ja) * | 1981-06-22 | 1983-01-05 | 神鋼鋼線工業株式会社 | 斜張橋等に使用されるケ−ブルの巻取方法 |
| JPS5943802A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-12 | マ−コ・マテリアルズ・インコ−ポレ−テツド | 急速凝固粉末を用いて作られたアルミニウム−遷移金属合金とその製造方法 |
| JPS59100235A (ja) * | 1982-11-27 | 1984-06-09 | Nippon Carbon Co Ltd | 炭化ケイ素繊維強化アルミニウム複合材の製造法 |
| JPS62250146A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Toyo Alum Kk | 耐熱アルミニウム粉末冶金合金及びその製造方法 |
| JPS63312901A (ja) * | 1987-06-16 | 1988-12-21 | Kobe Steel Ltd | 耐熱性高力ａ１合金粉末及びそれを用いたセラミック強化型耐熱ａ１合金複合材料 |
| JPH01152229A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Honda Motor Co Ltd | 繊維強化された耐熱Ａｌ合金粉末燒結材 |
| JPH01230736A (ja) * | 1988-03-10 | 1989-09-14 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐熱・耐摩耗性複合アルミニウム焼結合金 |
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