JPH02247340A - 金属系複合材料の製造方法 - Google Patents
金属系複合材料の製造方法Info
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- JPH02247340A JPH02247340A JP6758289A JP6758289A JPH02247340A JP H02247340 A JPH02247340 A JP H02247340A JP 6758289 A JP6758289 A JP 6758289A JP 6758289 A JP6758289 A JP 6758289A JP H02247340 A JPH02247340 A JP H02247340A
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Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、金属系複合材料の製造方法に係わり、特に航
空宇宙分野で利用される金属系複合材料の製造方法に関
するものである。
空宇宙分野で利用される金属系複合材料の製造方法に関
するものである。
［従来の技術］
一般に航空機材料としては、アルミニウム（Ａｊ）やチ
タニウム（Ｔｉ ）が採用されており、通常、アルミニ
ウムは約１５０℃までの温度で使用され、チタニウムは
３００〜４００℃までの温度で使用されている。そして
、航空機の機体やエンジン部品等には、性能を向上させ
るべく軽量かつ強度を有することが要求される。軽量化
を図るためには材料の肉厚を薄くすれば良いが、その反
面強度が劣ることになる０例えば、強度のない軟らかい
材料を機体に使用すると撓んで振動が生じ、又、エンジ
ンに使用すると、その高速回転による遠心力で形状が変
化してしまう。
タニウム（Ｔｉ ）が採用されており、通常、アルミニ
ウムは約１５０℃までの温度で使用され、チタニウムは
３００〜４００℃までの温度で使用されている。そして
、航空機の機体やエンジン部品等には、性能を向上させ
るべく軽量かつ強度を有することが要求される。軽量化
を図るためには材料の肉厚を薄くすれば良いが、その反
面強度が劣ることになる０例えば、強度のない軟らかい
材料を機体に使用すると撓んで振動が生じ、又、エンジ
ンに使用すると、その高速回転による遠心力で形状が変
化してしまう。
そこで、近年、軽量かつ強度を有する材料として金属系
複合材料が創案され航空宇宙分野を始めとする多くの分
野で使用されている。
複合材料が創案され航空宇宙分野を始めとする多くの分
野で使用されている。
この金属系複合材料は、例えばアルミニウム合金やチタ
ニウム合金のマトリックス（基地）中に、炭素繊維や、
化学蒸着法（ＣＶＤ法）等によって得た炭化珪素繊維等
の繊維を含有させたしのである。
ニウム合金のマトリックス（基地）中に、炭素繊維や、
化学蒸着法（ＣＶＤ法）等によって得た炭化珪素繊維等
の繊維を含有させたしのである。
このような金属系複合材料を用いると、例えば航空機エ
ンジンのファンブレードに剛性を持たせることができる
ので、振動が防止され相隣接するブレード同士が干渉し
難くくなり、当該ブレードの中央部に設けられているミ
ツト・スパン・シュラウドが不要となるため、空力性能
を向上させることができる。
ンジンのファンブレードに剛性を持たせることができる
ので、振動が防止され相隣接するブレード同士が干渉し
難くくなり、当該ブレードの中央部に設けられているミ
ツト・スパン・シュラウドが不要となるため、空力性能
を向上させることができる。
［発明が解決しようとする課題］
しかし、従来の金属系複合材料は、軽量かつ強度を有す
る材料ではあるが、機体や比較的温度の低い領域で使用
される部品等にしか採用することはできず、例えば４０
０℃以上の高温で使用すると所望の強度を得ることがで
きないという問題があった。
る材料ではあるが、機体や比較的温度の低い領域で使用
される部品等にしか採用することはできず、例えば４０
０℃以上の高温で使用すると所望の強度を得ることがで
きないという問題があった。
また、多層の金属系複合材料の成形体を得るためには市
販の板状のプラズマテープを数枚重ね合わせて熱間プレ
スしなければならず、プレス力により繊維が破損するば
かりでなく、連続的に製造できないという問題があった
。
販の板状のプラズマテープを数枚重ね合わせて熱間プレ
スしなければならず、プレス力により繊維が破損するば
かりでなく、連続的に製造できないという問題があった
。
上述の如き課題に鑑みて本発明は、軽量で高温強度に著
しく優れた多層の金属系複合材料を、繊維を破損させる
ことなく簡単かつ連続的に製造することができる金属系
複合材料の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
しく優れた多層の金属系複合材料を、繊維を破損させる
ことなく簡単かつ連続的に製造することができる金属系
複合材料の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
［課題を解決するための手段］
上記目的を達成すべく本発明は、回転するドラム上に巻
き付けたバッキングホイル上に金属マトリックスとして
急速凝固状態で特性を有する高耐熱性アルミニウム合金
を溶射した後、この高耐熱性アルミニウム合金層上に、
繊維を巻き取り、その上に上記高耐熱性アルミニウム合
金を再び溶射することを繰り返して、多層の金属系複合
材料を成形するようにしたものである。
き付けたバッキングホイル上に金属マトリックスとして
急速凝固状態で特性を有する高耐熱性アルミニウム合金
を溶射した後、この高耐熱性アルミニウム合金層上に、
繊維を巻き取り、その上に上記高耐熱性アルミニウム合
金を再び溶射することを繰り返して、多層の金属系複合
材料を成形するようにしたものである。
［作用］
上記構成によれば、ドラムを回転させながら金属マトリ
ックスとしての急速凝固状態で特性を発揮する高耐熱性
アルミニウム合金の溶射と、繊維の巻き取りとを交互に
行う簡単な方法で連続的に多層の金属系複合材料が成形
されるものである。
ックスとしての急速凝固状態で特性を発揮する高耐熱性
アルミニウム合金の溶射と、繊維の巻き取りとを交互に
行う簡単な方法で連続的に多層の金属系複合材料が成形
されるものである。
このように金属マトリックス中に多層に繊維が含有され
たことにより、材料の剛性が向上しその成形品が軽量化
され、さらに、上記金属マトリックス自体が急速凝固状
態で特性を発揮する高耐熱性アルミニウム合金にて形成
されたので、溶射したままのポーラスな状態でも高温強
度が著しく向上するものである。
たことにより、材料の剛性が向上しその成形品が軽量化
され、さらに、上記金属マトリックス自体が急速凝固状
態で特性を発揮する高耐熱性アルミニウム合金にて形成
されたので、溶射したままのポーラスな状態でも高温強
度が著しく向上するものである。
［実施例］
以下に本発明の好適一実施例を添付図面に基づいて詳述
する。
する。
第１Ａ図乃至第１Ｄ図に示す如く、本発明の金属系複合
材料の製造方法は、まず、直径的８００ ｍのドラム１
上にバッキングホイル２として純アルミニウム＜ＡＮ
）薄板を巻き付ける（第１Ａ図）。
材料の製造方法は、まず、直径的８００ ｍのドラム１
上にバッキングホイル２として純アルミニウム＜ＡＮ
）薄板を巻き付ける（第１Ａ図）。
次に、上記ドラム１を回転させながら上記バッキングホ
イル２上に金属マトリックス３として、例えばＡｌ−８
Ｃｒ−ＩＦｅ又はＡｊ−４Ｔｉ等の高耐熱性アルミニウ
ム合金をプラズマ溶射４する（第１Ｂ図）、そして、こ
の高耐熱性アルミニウム合金層上に、上記炭化珪素繊維
（ＳｉＣＦ）５を巻き取り（第１Ｃ図）、この５ｉＣＦ
Ｓ上に上記高耐熱性アルミニウム合金を再びプラズマ溶
射４筆る（第１Ｄ図）、このような工程を繰り返し行い
多層の金属系複合材料を成形する。その後、上記ドラム
１から取り外した多層の金属系複合材料を風孔処理する
。最後に、上記バッキングホイル２のＡｊを化学的に除
去するものである。上記風孔処理を行う変りに、多層の
金属系複合材料二枚を溶射面を合わせて、８７３にｘ３
９ＨＰａ ｘ３Ｏｎｉｎ。
イル２上に金属マトリックス３として、例えばＡｌ−８
Ｃｒ−ＩＦｅ又はＡｊ−４Ｔｉ等の高耐熱性アルミニウ
ム合金をプラズマ溶射４する（第１Ｂ図）、そして、こ
の高耐熱性アルミニウム合金層上に、上記炭化珪素繊維
（ＳｉＣＦ）５を巻き取り（第１Ｃ図）、この５ｉＣＦ
Ｓ上に上記高耐熱性アルミニウム合金を再びプラズマ溶
射４筆る（第１Ｄ図）、このような工程を繰り返し行い
多層の金属系複合材料を成形する。その後、上記ドラム
１から取り外した多層の金属系複合材料を風孔処理する
。最後に、上記バッキングホイル２のＡｊを化学的に除
去するものである。上記風孔処理を行う変りに、多層の
金属系複合材料二枚を溶射面を合わせて、８７３にｘ３
９ＨＰａ ｘ３Ｏｎｉｎ。
の条件で、熱間プレスにより拡散結合及び溶射欠陥除去
を行うようにしても良い。
を行うようにしても良い。
尚、上記多層の金属系複合材料における上記５ＩＣＦの
体積含有率は４８％とした。
体積含有率は４８％とした。
第２図は、以上のような製造方法により成形した金属系
複合材料の繊維に対して９０°方向の断面ミクロ組織を
示すものである０図示するように、この金属系複合材料
６の金属マトリックス３は、急速凝固状態で特性を発揮
する高耐熱性アルミニウム合金にて形成されている。そ
して、この金属マトリックス３中に含有されている繊維
は上記５ＬＣＦ５にて形成されている。この５ｉＣＦ５
は５ｉＣｊ４やＣｓ Ｈ４の雰囲気にした反応容器内で
炭素繊維（ＯＦ）７上に化学蒸着法（ＣＶＤ法）により
５ＩＣ８を成長させたものであり、約０．１４ｍｇの径
を有している。
複合材料の繊維に対して９０°方向の断面ミクロ組織を
示すものである０図示するように、この金属系複合材料
６の金属マトリックス３は、急速凝固状態で特性を発揮
する高耐熱性アルミニウム合金にて形成されている。そ
して、この金属マトリックス３中に含有されている繊維
は上記５ＬＣＦ５にて形成されている。この５ｉＣＦ５
は５ｉＣｊ４やＣｓ Ｈ４の雰囲気にした反応容器内で
炭素繊維（ＯＦ）７上に化学蒸着法（ＣＶＤ法）により
５ＩＣ８を成長させたものであり、約０．１４ｍｇの径
を有している。
次に上記実施例における作用を述べる。
このように本発明は、ドラム１を回転させながら金属マ
トリックス３としての急速凝固状態で特性を発揮する高
耐熱性アルミニウム合金のプラズマ溶射４と、５ＬＣＦ
５の巻き取りとを交互に行う簡単な方法で連続的に多層
の金属系複合材料６を成形することができるものである
。そして、上記金属マトリックス３中に多層に５ｉＣＦ
５が含有されたことにより、材料の剛性が向上しその成
形品を軽量化することができる。さらに、上記金属マト
リックス３自体が急速凝固状態で特性を発揮するＡＪ
８Ｃｒ−ＩＰｅ又はＡオー４Ｔｉ等の高耐熱性アルミ
ニウム合金にて形成されたので、溶射したままのポーラ
スな状態でも高温強度が著しく向上するものである。
トリックス３としての急速凝固状態で特性を発揮する高
耐熱性アルミニウム合金のプラズマ溶射４と、５ＬＣＦ
５の巻き取りとを交互に行う簡単な方法で連続的に多層
の金属系複合材料６を成形することができるものである
。そして、上記金属マトリックス３中に多層に５ｉＣＦ
５が含有されたことにより、材料の剛性が向上しその成
形品を軽量化することができる。さらに、上記金属マト
リックス３自体が急速凝固状態で特性を発揮するＡＪ
８Ｃｒ−ＩＰｅ又はＡオー４Ｔｉ等の高耐熱性アルミ
ニウム合金にて形成されたので、溶射したままのポーラ
スな状態でも高温強度が著しく向上するものである。
従って、プレス力を受けないので５ＩＣＦ５が破損する
ことがない、また、多層の金属系複合材料６二枚を溶射
面を合わせて、８７３にｘ３９ＨＰａ ｘ３０１ｎ、の
条件で、熱間ブレスにより拡散結合及び溶射欠陥除去す
ることにより、良好な特性を有する成形体が得られる６ 次に、このように製造した上記ＡＪ−８Ｃｒ−ＩＦｅを
゛金属マトリックスとした場合（Ｓ ｉ、 ＣＦＡｊ−
８Ｃｒ−ＩＦｅ）の金属系複合材料６の０°方向及び９
０°方向の、室温（ＲＴ） 、 ５７３に。
ことがない、また、多層の金属系複合材料６二枚を溶射
面を合わせて、８７３にｘ３９ＨＰａ ｘ３０１ｎ、の
条件で、熱間ブレスにより拡散結合及び溶射欠陥除去す
ることにより、良好な特性を有する成形体が得られる６ 次に、このように製造した上記ＡＪ−８Ｃｒ−ＩＦｅを
゛金属マトリックスとした場合（Ｓ ｉ、 ＣＦＡｊ−
８Ｃｒ−ＩＦｅ）の金属系複合材料６の０°方向及び９
０°方向の、室温（ＲＴ） 、 ５７３に。
７２３に、及び８２３Ｋにおける引張強度を下記機、１
に示す。
に示す。
ここで、上記Ｏ′方向とは金属系複合材料６を繊維方向
に引っ張る場合であり、９０°方向とは繊維方向に対し
て９０゛の方向に引っ張る場合である。
に引っ張る場合であり、９０°方向とは繊維方向に対し
て９０゛の方向に引っ張る場合である。
表、 Ｉ ５ｉＣＦ ＡＪ −８Ｃｒ −Ｉ Ｆｅノ
高温引張強度上記表、１に示す如く、５ｉＣＦＡｊ −
８Ｃｒ−ｌＦｅは、Ｏ″方ｒ＆＋の引張強度として室温
平均１８３３ＨＰａと単一系のａ：、 Ｖ Ｄ １ｌＩ
ｉｉ強化ＡＪマトリックス金属系複合材料（ＦＲＭ）と
しては、最高の強度を示した。
高温引張強度上記表、１に示す如く、５ｉＣＦＡｊ −
８Ｃｒ−ｌＦｅは、Ｏ″方ｒ＆＋の引張強度として室温
平均１８３３ＨＰａと単一系のａ：、 Ｖ Ｄ １ｌＩ
ｉｉ強化ＡＪマトリックス金属系複合材料（ＦＲＭ）と
しては、最高の強度を示した。
さらに、上記５ｉＣＦＡｊ−８Ｃｒ−ＩＦｅ（ｓｉｃｐ
の体積含有率は４８％）及び５ＩＣＦＡｊ−４ＴＩ （
ＳｉＣＦの体積含有率は４８％）の高温引張強度を従来
の金属マトリックスを月８６０６１としたＳ ｉ ＣＦ
ｅ２Ｏ２の高温引張強度と対比した。第、３図は、０゛
方向の高温引張強度の対比であり、第４図は９０”方向
の高温引張強度の対比を示すものである。
の体積含有率は４８％）及び５ＩＣＦＡｊ−４ＴＩ （
ＳｉＣＦの体積含有率は４８％）の高温引張強度を従来
の金属マトリックスを月８６０６１としたＳ ｉ ＣＦ
ｅ２Ｏ２の高温引張強度と対比した。第、３図は、０゛
方向の高温引張強度の対比であり、第４図は９０”方向
の高温引張強度の対比を示すものである。
第３図に示す如く、Ｏ゛方向高温引張強度は、全温度域
でＳ Ｉ ＣＦｅ２Ｏ２を上まわっており、７２３にで
も平均強度１４９０ＨＰａを維持している。上記ＳＩＣ
Ｆ Ａ Ｊ ３ Ｃｒ１ ｐ ｅは、同等の５ｉＣＦ
の体積含有率を有するＳ ｉ ＣＦｅ２Ｏ２に対し、Ｏ
＠左方向耐熱温度を約１５０に向上しているといえる。
でＳ Ｉ ＣＦｅ２Ｏ２を上まわっており、７２３にで
も平均強度１４９０ＨＰａを維持している。上記ＳＩＣ
Ｆ Ａ Ｊ ３ Ｃｒ１ ｐ ｅは、同等の５ｉＣＦ
の体積含有率を有するＳ ｉ ＣＦｅ２Ｏ２に対し、Ｏ
＠左方向耐熱温度を約１５０に向上しているといえる。
しかし、５ＬＣＦＡｊ−４Ｔｉと比較すルト、室温から
５７３Ｋまでは同等以上の強度を有しているが、５７３
に以上では同等もしくは若干それを下まわっている。
５７３Ｋまでは同等以上の強度を有しているが、５７３
に以上では同等もしくは若干それを下まわっている。
また、第４図に示す如く、９０゛方向の高温引張強度は
、室温から７２３に程度まで顕著な低下を示さず、約５
０ＨＰａを維持している。５ｉＣＦ６０６１に比べれば
、室温付近では低強度であるが、約５５０に以上で高い
値となっており、６００に以上では約１３０にの耐熱温
度向上がみられる。５ｉＣＦＡオー４Ｔｉに対しては、
室温から７２３にの範囲で同等以下の強度となっている
。
、室温から７２３に程度まで顕著な低下を示さず、約５
０ＨＰａを維持している。５ｉＣＦ６０６１に比べれば
、室温付近では低強度であるが、約５５０に以上で高い
値となっており、６００に以上では約１３０にの耐熱温
度向上がみられる。５ｉＣＦＡオー４Ｔｉに対しては、
室温から７２３にの範囲で同等以下の強度となっている
。
［発明の効果］
以上要するに本発明によれば、軽量で高温強度に著しく
優れた多層の金属系複合材料を、繊維を破損させること
なく簡単かつ連続的に製造することができるという優れ
た効果を発揮する。
優れた多層の金属系複合材料を、繊維を破損させること
なく簡単かつ連続的に製造することができるという優れ
た効果を発揮する。
第１図は本発明の金属系複合材料の製造方法を説明する
ための概略図、第２図は本発明により製造した金属系複
合材料の断面ミクロ組織を示す図、第３図はＯ゛方向高
温引張強度を示すグラフ、第４図は９０’方向の高温引
張強度を示すグラフである。 図中、１はドラム、２はバッキングホイル、３は金属マ
トリックス、４は溶射、５は繊維、６は金属系複合材料
である。 特許出願人 石川島播磨重工業株式会社代理人弁理士
絹 谷 信 雄 （外１名） 手続補正書（岐） 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 １、事件の表示 特願平１−６７５８２号 ２、発明の名称 金属系複合材料の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （００９）石川島播磨重工業株式会社 ４、代理人 郵便番号 １０５ 東京都港区愛宕１丁目６番７号 平成１年７月２０日 １、事件の表示 特願平１−６７５８２号 ２、発明の名称 金属系複合材料の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （００９）石川島＃１１磨重工業株式会社４、代理人 郵便番号 １０５ 東京都港区愛宕１丁目６番７号 愛宕山弁護士ビル ５、補正命令の日付 平成１年７月４日 （発送口） （１〕 明細書１０頁１８〜２０行「、第３図は０°
方向の高温引張強度を示すグラフ、第４図は９０゛方向
の高温引張強度を示すグ自発 ６、補正の対象 明細書（図面の簡単な説明の欄）及び図面７、補正の内
容 中 図面の簡単な説明の欄を次のように訂正。 「 第１図は本発明の金属系複合材料の製造方法を説明
するための概略図、第２図は本発明により製造した金属
系複合材料の断面ミクロ組織を示す図、第３図は０°方
向の高温引張強度を示すグラフ、第４図は９０°方向の
高温引張強度を示すグラフである。」 ダ１張彌／Ｊｊ（ＭＰａ） づｌ張坂度（ＭＦｂ）
ための概略図、第２図は本発明により製造した金属系複
合材料の断面ミクロ組織を示す図、第３図はＯ゛方向高
温引張強度を示すグラフ、第４図は９０’方向の高温引
張強度を示すグラフである。 図中、１はドラム、２はバッキングホイル、３は金属マ
トリックス、４は溶射、５は繊維、６は金属系複合材料
である。 特許出願人 石川島播磨重工業株式会社代理人弁理士
絹 谷 信 雄 （外１名） 手続補正書（岐） 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 １、事件の表示 特願平１−６７５８２号 ２、発明の名称 金属系複合材料の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （００９）石川島播磨重工業株式会社 ４、代理人 郵便番号 １０５ 東京都港区愛宕１丁目６番７号 平成１年７月２０日 １、事件の表示 特願平１−６７５８２号 ２、発明の名称 金属系複合材料の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （００９）石川島＃１１磨重工業株式会社４、代理人 郵便番号 １０５ 東京都港区愛宕１丁目６番７号 愛宕山弁護士ビル ５、補正命令の日付 平成１年７月４日 （発送口） （１〕 明細書１０頁１８〜２０行「、第３図は０°
方向の高温引張強度を示すグラフ、第４図は９０゛方向
の高温引張強度を示すグ自発 ６、補正の対象 明細書（図面の簡単な説明の欄）及び図面７、補正の内
容 中 図面の簡単な説明の欄を次のように訂正。 「 第１図は本発明の金属系複合材料の製造方法を説明
するための概略図、第２図は本発明により製造した金属
系複合材料の断面ミクロ組織を示す図、第３図は０°方
向の高温引張強度を示すグラフ、第４図は９０°方向の
高温引張強度を示すグラフである。」 ダ１張彌／Ｊｊ（ＭＰａ） づｌ張坂度（ＭＦｂ）
Claims (1)
- １、回転するドラム上に巻き付けたバッキングホイル上
に、金属マトリックスとして急速凝固状態で特性を有す
る高耐熱性アルミニウム合金を溶射した後、この高耐熱
性アルミニウム合金層上に、繊維を巻き取り、その上に
上記高耐熱性アルミニウム合金を再び溶射することを繰
り返して、多層の金属系複合材料を成形するようにした
ことを特徴とする金属系複合材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6758289A JPH02247340A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 金属系複合材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6758289A JPH02247340A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 金属系複合材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02247340A true JPH02247340A (ja) | 1990-10-03 |
Family
ID=13349058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6758289A Pending JPH02247340A (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 金属系複合材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02247340A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0773347A1 (de) * | 1995-11-11 | 1997-05-14 | Mtu Motoren- Und Turbinen-Union MàNchen Gmbh | Lamellendichtung für Turbotriebwerke im Bereich der Rotorschaufelspitzen |
| DE102005012065B4 (de) * | 2005-03-16 | 2008-03-20 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Bauteilen aus Metall-Matrix-Verbundwerkstoffen |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58503A (ja) * | 1981-06-22 | 1983-01-05 | 神鋼鋼線工業株式会社 | 斜張橋等に使用されるケ−ブルの巻取方法 |
| JPS5943802A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-12 | マ−コ・マテリアルズ・インコ−ポレ−テツド | 急速凝固粉末を用いて作られたアルミニウム−遷移金属合金とその製造方法 |
| JPS61270346A (ja) * | 1985-05-27 | 1986-11-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 繊維強化金属円筒材の製造法 |
| JPS62250146A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Toyo Alum Kk | 耐熱アルミニウム粉末冶金合金及びその製造方法 |
| US4775547A (en) * | 1987-02-25 | 1988-10-04 | General Electric Company | RF plasma method of forming multilayer reinforced composites |
| JPS63312901A (ja) * | 1987-06-16 | 1988-12-21 | Kobe Steel Ltd | 耐熱性高力ａ１合金粉末及びそれを用いたセラミック強化型耐熱ａ１合金複合材料 |
-
1989
- 1989-03-22 JP JP6758289A patent/JPH02247340A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58503A (ja) * | 1981-06-22 | 1983-01-05 | 神鋼鋼線工業株式会社 | 斜張橋等に使用されるケ−ブルの巻取方法 |
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