JPH04193774A - 金属線強化耐熱セラミック複合体 - Google Patents
金属線強化耐熱セラミック複合体Info
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- JPH04193774A JPH04193774A JP32087990A JP32087990A JPH04193774A JP H04193774 A JPH04193774 A JP H04193774A JP 32087990 A JP32087990 A JP 32087990A JP 32087990 A JP32087990 A JP 32087990A JP H04193774 A JPH04193774 A JP H04193774A
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Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は金属線強化耐熱セラミック複合体に係わり、特
に、高温における優れた強度および高い靭性を有し、加
熱、冷却の繰り返し熱疲労に強い金属線強化耐熱セラミ
ック複合体に関する。
に、高温における優れた強度および高い靭性を有し、加
熱、冷却の繰り返し熱疲労に強い金属線強化耐熱セラミ
ック複合体に関する。
（従来の技術）
最近、省資源の観点から高温ガスタービンに代表される
大型のエネルギー変換機器の高効率化が重要視されてい
る。高効率化を実現する基本的手段としては、変換機器
の動作温度の高温化を挙げることができる、この場合、
機器に使用される部材は、その耐用温度が構造上問題と
なる、このエネルギー変換機器の材料として、従来より
鉄基（Ｆｅ基）、コバルト基（Ｃｏ基）、またはニッケ
ル基（１基）等の超合金が使用されている。
大型のエネルギー変換機器の高効率化が重要視されてい
る。高効率化を実現する基本的手段としては、変換機器
の動作温度の高温化を挙げることができる、この場合、
機器に使用される部材は、その耐用温度が構造上問題と
なる、このエネルギー変換機器の材料として、従来より
鉄基（Ｆｅ基）、コバルト基（Ｃｏ基）、またはニッケ
ル基（１基）等の超合金が使用されている。
しかしながら、これらの超合金を用いても、耐用温度を
上昇させるための材料開発は限界に近い状況である。
上昇させるための材料開発は限界に近い状況である。
この要求を満足するために、高温での耐熱性、耐腐食性
に優れているＡρ Ｏや５ｉｓＮ４等のセラミックスの
適用も検討されている。特に、高温、高圧のガスにさら
されるガスタービンの動静翼の材料として、このセラミ
ックスが期待されている。しかし５ながら、これらのセ
ラミックスは、靭性が低く、僅かな衝撃でも砕けてしま
い、また、熱疲労特性も低く加熱、冷却の繰り返し熱負
荷がかかるとクラックが発生し易いという問題があった
。
に優れているＡρ Ｏや５ｉｓＮ４等のセラミックスの
適用も検討されている。特に、高温、高圧のガスにさら
されるガスタービンの動静翼の材料として、このセラミ
ックスが期待されている。しかし５ながら、これらのセ
ラミックスは、靭性が低く、僅かな衝撃でも砕けてしま
い、また、熱疲労特性も低く加熱、冷却の繰り返し熱負
荷がかかるとクラックが発生し易いという問題があった
。
（発明が解決しようとする課題）
この発明は、このような点を考慮してなされたもので、
その目的は、高温で十分高い強度が得られ、しかも高い
靭性を有し、加熱、冷却の繰り返し熱疲労に強く、長期
間にわたって安定して使用できる金属線強化耐熱セラミ
ック複合体を提供することにある。
その目的は、高温で十分高い強度が得られ、しかも高い
靭性を有し、加熱、冷却の繰り返し熱疲労に強く、長期
間にわたって安定して使用できる金属線強化耐熱セラミ
ック複合体を提供することにある。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段および作用）本発明は、セ
ラミックからなる基体と、この基体中に配設された耐火
金属繊維とをｌ−Ｔ Ｌ、、この耐火金属繊維がニオブ
若しくはニオブ合金からなるニオブ層並びにこのニオブ
層を覆う鉄基（Ｆ ｅ ）、ニッケル基（旧）、または
コバルト基（Ｃｏ）の超合金からなる超合金層で被覆さ
れていることを特徴とする金属線強化耐熱セラミック複
合体である。またこの基体中に配設された耐火金属繊維
かニオブまたはニオブ合金からなるニオブ層と、ニオブ
層の表面−１−に形成されたアルミニウムもしくはアル
ミニウム合金からなるアルミニウム層とを何し、さらに
鉄基超合金、ニッケル基超合金またはコバルト基超合金
からなる超合金で被覆された金属線強化耐熱セラミック
複合体であり、この複合体は特に基体が酸化物セラミッ
ク又は窒化物セラミックの場合に有効である。
ラミックからなる基体と、この基体中に配設された耐火
金属繊維とをｌ−Ｔ Ｌ、、この耐火金属繊維がニオブ
若しくはニオブ合金からなるニオブ層並びにこのニオブ
層を覆う鉄基（Ｆ ｅ ）、ニッケル基（旧）、または
コバルト基（Ｃｏ）の超合金からなる超合金層で被覆さ
れていることを特徴とする金属線強化耐熱セラミック複
合体である。またこの基体中に配設された耐火金属繊維
かニオブまたはニオブ合金からなるニオブ層と、ニオブ
層の表面−１−に形成されたアルミニウムもしくはアル
ミニウム合金からなるアルミニウム層とを何し、さらに
鉄基超合金、ニッケル基超合金またはコバルト基超合金
からなる超合金で被覆された金属線強化耐熱セラミック
複合体であり、この複合体は特に基体が酸化物セラミッ
ク又は窒化物セラミックの場合に有効である。
このような金属線強化耐熱セラミック複合体は、耐火金
属繊維を超合金で被覆することにより、高温でのセラミ
ックと耐火金属繊維との酸化反応、窒化反応を防止して
強化体の劣化を防止することができる。また、この時、
耐火金属繊維をニオブまたはニオブ合金からなるニオブ
層で、またこのニオブ層にさらにアルミニウムもしくは
アルミニウム合金からなるアルミニウム層を設けている
ため、鉄基、ニッケル基またはコバルト基の超合金と耐
火金属繊維との間の高温における相互拡散が防止され、
耐火金属繊維からなる強化体の劣化を防止することがで
きる。従って、この金属線強化耐熱セラミック複合体は
、十分な高温強度を有する。 なお、前述のニオブ層及
びアルミニウム層を設けた場合には、製造工程中等の条
件設定によりその界面にニオブ−アルミニウム合金層、
酸化アルミニウム層等のアルミニウムリッチ層を形成す
ることが可能となり、このアルミニウムリッチ層は酸化
反応、窒化反応防止層としての鉄基、ニッケル基または
コバルト基の超合金から耐火金属繊維に種々の元素が拡
散するのを阻止する障壁層として一層有効に機能する。
属繊維を超合金で被覆することにより、高温でのセラミ
ックと耐火金属繊維との酸化反応、窒化反応を防止して
強化体の劣化を防止することができる。また、この時、
耐火金属繊維をニオブまたはニオブ合金からなるニオブ
層で、またこのニオブ層にさらにアルミニウムもしくは
アルミニウム合金からなるアルミニウム層を設けている
ため、鉄基、ニッケル基またはコバルト基の超合金と耐
火金属繊維との間の高温における相互拡散が防止され、
耐火金属繊維からなる強化体の劣化を防止することがで
きる。従って、この金属線強化耐熱セラミック複合体は
、十分な高温強度を有する。 なお、前述のニオブ層及
びアルミニウム層を設けた場合には、製造工程中等の条
件設定によりその界面にニオブ−アルミニウム合金層、
酸化アルミニウム層等のアルミニウムリッチ層を形成す
ることが可能となり、このアルミニウムリッチ層は酸化
反応、窒化反応防止層としての鉄基、ニッケル基または
コバルト基の超合金から耐火金属繊維に種々の元素が拡
散するのを阻止する障壁層として一層有効に機能する。
以下に本発明の係る金属線強化耐熱、セラミック複合体
の製造方法に−）いて説明する。
の製造方法に−）いて説明する。
上記ニオブ層は、ニオブもしくはニオブ合金からなり、
耐火金属繊維の表面にニオブ等の粉末を有機系粘着材と
共に塗布した後、粉末冶金的手法で一体化するか、プラ
ズマ溶射によって被覆して一体化することにより形成す
ることができる。ここで、ニオブ合金としては、ＷＳＺ
ｒ、Ｍｏ、■、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｙの少なくても１種を２５
ｗｔ％程度まで含み、残部が実質的にニオブからなるも
のを用いることができる。このニオブ層の厚さはＯ、Ｏ
］−ｍｍから０．１ｍｍの範囲が好ましい。この厚さが
０ 、０１ ｍｍ未満の場合は耐火金属繊維を完全に被
覆できない場合があり、また、０．１ｍｍをこえると耐
火金属繊維の体積率が低下し金属線強化耐熱セラミ・ツ
ク複合体としての十分な強度かえられない場合がある。
耐火金属繊維の表面にニオブ等の粉末を有機系粘着材と
共に塗布した後、粉末冶金的手法で一体化するか、プラ
ズマ溶射によって被覆して一体化することにより形成す
ることができる。ここで、ニオブ合金としては、ＷＳＺ
ｒ、Ｍｏ、■、Ｈｆ、Ｔｉ、Ｙの少なくても１種を２５
ｗｔ％程度まで含み、残部が実質的にニオブからなるも
のを用いることができる。このニオブ層の厚さはＯ、Ｏ
］−ｍｍから０．１ｍｍの範囲が好ましい。この厚さが
０ 、０１ ｍｍ未満の場合は耐火金属繊維を完全に被
覆できない場合があり、また、０．１ｍｍをこえると耐
火金属繊維の体積率が低下し金属線強化耐熱セラミ・ツ
ク複合体としての十分な強度かえられない場合がある。
上記アルミニウム層は、ニオブ層の表面に、アルミニウ
ムもしくはアルミニウムを主体とした合金を真空蒸着法
、ＰＶＤ法（ＰｈｊｓｃａｌＶａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉ
ｔｉｏｎ） 、ＣＶ Ｄ法（Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｖａｐ
ｏｒＤｅｐｏｓｉｔｉｏｎ） 、プラズマ溶射等により
形成することができる。さらに必要に応じ加熱上程を施
すことにより、ニオブ層のニオブとアルミニウム層のア
ルミニウムとを反応させて、ニオブ層とこのアルミニウ
ム層との界面に前述ニオブ−アルミニウム合金層または
酸化アルミニウム等のアルミニウムリッチ層を形成する
ことができる。このニオブ−アルミニウム合金層等のア
ルミニウムリッチ層を形成する加熱処理は、アルミニウ
ム層を形成した後にこの耐火金属繊維を加熱して行って
もよく、また、アルミニウム層を形成した後に耐火金属
繊維を超合金で被覆する際の加熱によっても行うことが
できる。なおアルミニウム層の厚さは、０ 、００ｆ
＋ｎｍから０．０５ｍが好ましい。膜厚が０ 、００１
ｍｍ未満の場合はニオブ層上に連続的にアルミニウム
層が形成できない場合があり、又、０．０５ｍｍを越え
るとこのアルミニウム層にクラックが生じたり、剥がれ
る場合がある。
ムもしくはアルミニウムを主体とした合金を真空蒸着法
、ＰＶＤ法（ＰｈｊｓｃａｌＶａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉ
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ｏｒＤｅｐｏｓｉｔｉｏｎ） 、プラズマ溶射等により
形成することができる。さらに必要に応じ加熱上程を施
すことにより、ニオブ層のニオブとアルミニウム層のア
ルミニウムとを反応させて、ニオブ層とこのアルミニウ
ム層との界面に前述ニオブ−アルミニウム合金層または
酸化アルミニウム等のアルミニウムリッチ層を形成する
ことができる。このニオブ−アルミニウム合金層等のア
ルミニウムリッチ層を形成する加熱処理は、アルミニウ
ム層を形成した後にこの耐火金属繊維を加熱して行って
もよく、また、アルミニウム層を形成した後に耐火金属
繊維を超合金で被覆する際の加熱によっても行うことが
できる。なおアルミニウム層の厚さは、０ 、００ｆ
＋ｎｍから０．０５ｍが好ましい。膜厚が０ 、００１
ｍｍ未満の場合はニオブ層上に連続的にアルミニウム
層が形成できない場合があり、又、０．０５ｍｍを越え
るとこのアルミニウム層にクラックが生じたり、剥がれ
る場合がある。
耐火金属繊維を被覆する超合金としては、重量比で１０
〜３５％のＣｒ１５〜２０％の１ 、０．３〜１．５％
のＹおよび残部Ｆｅからなる鉄基超合金、５〜３０％の
Ｃｒ１５〜２０％のＡｆｉ 、 ０．３〜１．５％の７
１０〜３０％のＣｏおよび残部Ｎｉの組成を有するＮｉ
基超超合金および、５〜３５％のＣｒ。
〜３５％のＣｒ１５〜２０％の１ 、０．３〜１．５％
のＹおよび残部Ｆｅからなる鉄基超合金、５〜３０％の
Ｃｒ１５〜２０％のＡｆｉ 、 ０．３〜１．５％の７
１０〜３０％のＣｏおよび残部Ｎｉの組成を有するＮｉ
基超超合金および、５〜３５％のＣｒ。
５〜２０％の１．０．３〜１．５％のＹ、０〜２０％の
Ｎｉおよび残部Ｃｏの組成を有するＣｏ基超超合金夫々
用いることができる。
Ｎｉおよび残部Ｃｏの組成を有するＣｏ基超超合金夫々
用いることができる。
本発明の耐火金属繊維としては、タングステン、モリブ
デン、タンタルもしくはその合金からなる耐火金属繊維
を用いることができるが、実用上は、タングステン合金
を用いることが好ましい。また、耐火金属繊維に酸化ト
リウム（Ｔｂ０２’） 、カリウム、シリコン、アルミ
ニウムのいずれかをドープ等により含有させるこおによ
り耐火金属繊維の強度を増すことができる。この含有量
は酸化トリウムの場合、０．５ｗ１％〜８ｗｔ％の範囲
である。また、カリウム（Ｋ）、シリコン（Ｓｔ）もし
くはアルミニウム（Ａ１）を単体もしくは複合で用いる
場合の含有量は、５０ｐｐｍ 〜３００ｐｐｍの範囲で
ある。ＴｈＯ２の添加は分散強化を期待しており、０．
５ｗｔ％未満ではその効果が期待できず、また、８ｗｔ
％を越えるとむしろ欠陥となる。Ｋ、Ｓｉ、Ａ、Ｑにつ
いては、粒界への析出を生じ、再結晶に対する抵抗をも
たせるので、５０〜３００ｐｐｍの範囲外では期待でき
ない。
デン、タンタルもしくはその合金からなる耐火金属繊維
を用いることができるが、実用上は、タングステン合金
を用いることが好ましい。また、耐火金属繊維に酸化ト
リウム（Ｔｂ０２’） 、カリウム、シリコン、アルミ
ニウムのいずれかをドープ等により含有させるこおによ
り耐火金属繊維の強度を増すことができる。この含有量
は酸化トリウムの場合、０．５ｗ１％〜８ｗｔ％の範囲
である。また、カリウム（Ｋ）、シリコン（Ｓｔ）もし
くはアルミニウム（Ａ１）を単体もしくは複合で用いる
場合の含有量は、５０ｐｐｍ 〜３００ｐｐｍの範囲で
ある。ＴｈＯ２の添加は分散強化を期待しており、０．
５ｗｔ％未満ではその効果が期待できず、また、８ｗｔ
％を越えるとむしろ欠陥となる。Ｋ、Ｓｉ、Ａ、Ｑにつ
いては、粒界への析出を生じ、再結晶に対する抵抗をも
たせるので、５０〜３００ｐｐｍの範囲外では期待でき
ない。
このタングステン合金はｌ ０００ ’Ｃ以上の高温で
の強度劣化の要因となる再結晶化を越し難いために好適
である。こうした、耐火金属繊維の寸法は取扱いの観点
か下限を直径０．１ｍｍ、強度向上の観点から上限を０
．５Ｔｎｍとするのが望ましい。
の強度劣化の要因となる再結晶化を越し難いために好適
である。こうした、耐火金属繊維の寸法は取扱いの観点
か下限を直径０．１ｍｍ、強度向上の観点から上限を０
．５Ｔｎｍとするのが望ましい。
基体としてのセラミックスとしては、アルミナ（Ａｇ２
Ｏ３）、シリカ（ｓｉｏ２）、ジルコニア（ＺｒＯ２）
、イツトリア（Ｙ２Ｏ２）等の酸化物セラミックスを１
種類または２種類以上の組合わせて用いる。または、窒
化アルミ（ｌ１７Ｎ）、窒化シリコン（Ｓｉ３Ｎ４）等
の窒化物セラミックスを用いることができる。この基体
としてのセラミックスの成形方法としては、耐火金属線
にプラズマ溶射法、ＰＶＤ法、ＣＶＤ法等を施すことが
可能であるが、実用上はプラズマ溶射法を用いることが
この好ましい。
Ｏ３）、シリカ（ｓｉｏ２）、ジルコニア（ＺｒＯ２）
、イツトリア（Ｙ２Ｏ２）等の酸化物セラミックスを１
種類または２種類以上の組合わせて用いる。または、窒
化アルミ（ｌ１７Ｎ）、窒化シリコン（Ｓｉ３Ｎ４）等
の窒化物セラミックスを用いることができる。この基体
としてのセラミックスの成形方法としては、耐火金属線
にプラズマ溶射法、ＰＶＤ法、ＣＶＤ法等を施すことが
可能であるが、実用上はプラズマ溶射法を用いることが
この好ましい。
（実施例）
以下、本発明の実施例について説明する。
実施例１
１．７ｗｔ％の酸化イツトリウムを含有する直径０．３
ｍｍのタングステン線を、低圧雰囲気プラズマ溶射にて
厚さが０．３ｍのニオブからなるニオブ層で被覆した。
ｍｍのタングステン線を、低圧雰囲気プラズマ溶射にて
厚さが０．３ｍのニオブからなるニオブ層で被覆した。
このニオブ層上に、低圧雰囲気プラズマ溶射により、０
．０５ｍｍの厚さを有し、２４ｗｔ％のＣｒ ｓ ８
ｗｔ％のＡρ、０．５ｗｔ％のＹ１残部Ｆｅからなる鉄
基超合金を被覆して、Ｗ／Ｎｂ／ＦｅＣｒＡρＹ複合金
属線を作成した。この金属線３０本並べて金属枠に固定
し、これに大気中プラズマ溶射て八ρ２０３を被覆して
、ＡΩ２ｏ３セラミックス中に金属線を埋設した。これ
を繰り返し行なって金属線を１０層埋設した、Ｗ／Ｎｂ
／ＦｅＣｒＡＬＹ／Ａρ２０３の金属線強化耐熱セラミ
ック複合体を得た。
．０５ｍｍの厚さを有し、２４ｗｔ％のＣｒ ｓ ８
ｗｔ％のＡρ、０．５ｗｔ％のＹ１残部Ｆｅからなる鉄
基超合金を被覆して、Ｗ／Ｎｂ／ＦｅＣｒＡρＹ複合金
属線を作成した。この金属線３０本並べて金属枠に固定
し、これに大気中プラズマ溶射て八ρ２０３を被覆して
、ＡΩ２ｏ３セラミックス中に金属線を埋設した。これ
を繰り返し行なって金属線を１０層埋設した、Ｗ／Ｎｂ
／ＦｅＣｒＡＬＹ／Ａρ２０３の金属線強化耐熱セラミ
ック複合体を得た。
得られた金属線強化耐熱セラミック複合体について、１
２ Ｄ Ｏ’Ｃに加熱して１０００時間保持した後、１
０００℃で引張試験を行なった。その結果、この金属線
強化耐熱セラミック複合体は６０ｋｇ ／ ｍｍ ２の
引張り強さを有しており、このタングステン線は強度劣
化を起こしておらず、十分な高温強度を有することが確
認された。また、この金属線強化耐熱セラミック複合体
を１１００℃への高温加熱と室温への冷却を繰り返し１
００回行なってもクラックの発生が見られず熱負荷（熱
疲労）に強いことが確認された。
２ Ｄ Ｏ’Ｃに加熱して１０００時間保持した後、１
０００℃で引張試験を行なった。その結果、この金属線
強化耐熱セラミック複合体は６０ｋｇ ／ ｍｍ ２の
引張り強さを有しており、このタングステン線は強度劣
化を起こしておらず、十分な高温強度を有することが確
認された。また、この金属線強化耐熱セラミック複合体
を１１００℃への高温加熱と室温への冷却を繰り返し１
００回行なってもクラックの発生が見られず熱負荷（熱
疲労）に強いことが確認された。
実施例２
１．７ｗｔ％の酸化トリウムを含有する直径０．３ｍｍ
のタングステン線を、低圧雰囲気プラズマ溶射にて厚さ
が０．３ｍｍのニオブからなるニオブ層で被覆した。こ
のニオブ層上に、真空蒸着により厚さ０゜０１關のアル
ミニウムからなるアルミニウム層を形成した。このアル
ミニウム層上に、低圧雰囲気プラズマ溶射により、０．
０５ｍｍの厚さを有し、２０ｗｔ％のＣＯ％ １８ｗｔ
％のＣｒ、１３ｗｔ％のＡΩ、０．５ｗｔ％のＹ１残部
Ｎｉからなる、Ｎ１ＣｏＣｒＡρＹ超合金を被覆して、
Ｗ／Ｎ ｂ ／ＡΩ／ Ｎ ｉ Ｃｏ ＣｒＡ、１２Ｙ
複合金属線を作成した。なおニオブ層とアルミニウム層
との界面にはニオブアルミニウム合金層からなるアルミ
ニウムリッチ層か形成されていた。この金属線３０本を
並べて金属枠に固定し、これに大気中プラズマ溶射によ
り、Ｚｒ０ ・８ＹＯを被覆して、ｚｒｏ ・８Ｙ２
０３の酸化物セラミックス中に金属線を埋設した。これ
を繰り返し行なって金属線を１０層埋設した、Ｗ／Ｎｂ
／Ａｌ ／Ｎ ｉ Ｃｏ ＣｒＡρＹ／Ｚｒ○２ ・８
Ｙ２０３の金属線強化耐熱セラミック複合体を得た。
のタングステン線を、低圧雰囲気プラズマ溶射にて厚さ
が０．３ｍｍのニオブからなるニオブ層で被覆した。こ
のニオブ層上に、真空蒸着により厚さ０゜０１關のアル
ミニウムからなるアルミニウム層を形成した。このアル
ミニウム層上に、低圧雰囲気プラズマ溶射により、０．
０５ｍｍの厚さを有し、２０ｗｔ％のＣＯ％ １８ｗｔ
％のＣｒ、１３ｗｔ％のＡΩ、０．５ｗｔ％のＹ１残部
Ｎｉからなる、Ｎ１ＣｏＣｒＡρＹ超合金を被覆して、
Ｗ／Ｎ ｂ ／ＡΩ／ Ｎ ｉ Ｃｏ ＣｒＡ、１２Ｙ
複合金属線を作成した。なおニオブ層とアルミニウム層
との界面にはニオブアルミニウム合金層からなるアルミ
ニウムリッチ層か形成されていた。この金属線３０本を
並べて金属枠に固定し、これに大気中プラズマ溶射によ
り、Ｚｒ０ ・８ＹＯを被覆して、ｚｒｏ ・８Ｙ２
０３の酸化物セラミックス中に金属線を埋設した。これ
を繰り返し行なって金属線を１０層埋設した、Ｗ／Ｎｂ
／Ａｌ ／Ｎ ｉ Ｃｏ ＣｒＡρＹ／Ｚｒ○２ ・８
Ｙ２０３の金属線強化耐熱セラミック複合体を得た。
得られた金属線強化耐熱セラミック複合体は、１１００
℃で３０ｋｇ ／ ＋ｎ＋ｎ ２の荷重に対して、１５
００時間のクリープ破断強度を有していることがわかっ
た。
℃で３０ｋｇ ／ ＋ｎ＋ｎ ２の荷重に対して、１５
００時間のクリープ破断強度を有していることがわかっ
た。
また、室温と１１０（］’Ｃとの間を１５０回以上往復
させる負荷を与えてもクラックの発生することはなく、
十分な高温強度を有することが確認された。
させる負荷を与えてもクラックの発生することはなく、
十分な高温強度を有することが確認された。
［発明の効果］
以上の様に、本発明によれば、高温で十分高い強度が得
られ、しかも高い靭性を有し、加熱、冷却の繰り返し熱
疲労に強く、長期間にわたって安定して使用できる金属
線強化耐熱セラミック複合体を提供することができる。
られ、しかも高い靭性を有し、加熱、冷却の繰り返し熱
疲労に強く、長期間にわたって安定して使用できる金属
線強化耐熱セラミック複合体を提供することができる。
Claims (2)
- （１）セラミックからなる基体と、この基体中に配設さ
れた耐火金属繊維とを有し、この耐火金属繊維がニオブ
若しくはニオブ合金からなるニオブ層並びにこのニオブ
層を覆う鉄基、ニッケル基、またはコバルト基の超合金
からなる超合金層で被覆されていることを特徴とする金
属線強化耐熱セラミック複合体。 - （２）セラミックからなる基体と、この基体中に配設さ
れた耐火金属繊維とを有し、この耐火金属繊維がニオブ
若しくはニオブ合金からなるニオブ層と、このニオブ層
を覆いアルミニウムもしくはアルミニウム合金からなる
アルミニウム層と、さらにこのアルミニウム層を覆う鉄
基、ニッケル基、またはコバルト基の超合金からなる超
合金層で被覆されていることを特徴とする金属線強化耐
熱セラミック複合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32087990A JP2868893B2 (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | 金属線強化耐熱セラミック複合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32087990A JP2868893B2 (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | 金属線強化耐熱セラミック複合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04193774A true JPH04193774A (ja) | 1992-07-13 |
| JP2868893B2 JP2868893B2 (ja) | 1999-03-10 |
Family
ID=18126284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32087990A Expired - Lifetime JP2868893B2 (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | 金属線強化耐熱セラミック複合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2868893B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995023776A1 (en) * | 1994-03-02 | 1995-09-08 | Bhp Steel (Rp) Pty. Ltd. | 'iron aluminide alloy' reinforced composite materials |
| JP2009214540A (ja) * | 2008-03-07 | 2009-09-24 | Boeing Co:The | 金属−セラミックマトリックスハイブリッド複合構造の製造方法、複合構造の製造方法、および積層複合構造 |
| CN108369069A (zh) * | 2015-12-15 | 2018-08-03 | 奥图泰(芬兰)公司 | 用于传送松散材料以进行热处理的台车 |
-
1990
- 1990-11-27 JP JP32087990A patent/JP2868893B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995023776A1 (en) * | 1994-03-02 | 1995-09-08 | Bhp Steel (Rp) Pty. Ltd. | 'iron aluminide alloy' reinforced composite materials |
| JP2009214540A (ja) * | 2008-03-07 | 2009-09-24 | Boeing Co:The | 金属−セラミックマトリックスハイブリッド複合構造の製造方法、複合構造の製造方法、および積層複合構造 |
| CN108369069A (zh) * | 2015-12-15 | 2018-08-03 | 奥图泰(芬兰)公司 | 用于传送松散材料以进行热处理的台车 |
| US10414597B2 (en) | 2015-12-15 | 2019-09-17 | Outotec (Finland) Oy | Pallet car for the transport of bulk material for a thermal treatment |
| CN112629262A (zh) * | 2015-12-15 | 2021-04-09 | 奥图泰(芬兰)公司 | 用于传送松散材料以进行热处理的台车 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2868893B2 (ja) | 1999-03-10 |
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