JPH02241941A - ２サイクル内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は２サイクル内燃機関の空燃比制御装置に関する
。

〔従来の技術〕

燃焼室内に供給される空気量がわかれば燃焼室内の混合
気を目標空燃比とするのに必要な噴射燃料量がわかる。

従って通常吸入空気量を計測し、この吸入空気量から燃
焼室内の混合気を目標空燃比とするのに必要な基本燃料
噴射量を計算してこの基本燃料噴射量に従って燃料を噴
射するようにしている。この場合、吸入空気の全てが燃
焼に使用されれば空燃比は目標空燃比に維持されること
になる。しかしながら２サイクル内燃機関では燃焼室内
に供給された空気の一部が排気通路内に吹き抜けるため
に燃焼に実際に使用される空気量は計測された吸入空気
量も少なくなる。従って２サイクル内燃機関では吸入空
気量に基いて計算された基本燃料噴射量に従って燃料を
噴射すると燃焼せしめられる混合気の空燃比は目標空燃
比よりもリッチ側となる。

そこで機関の種々の運転状態における吹き抜は量を予め
実験により求め、この吹き抜は量を用いて燃焼室内に供
給される空気量に対する燃焼に使用される空気量の割合
を予め補正係数の形で記憶しておき、吸入空気量から計
算された基本燃料噴射量をこの補正係数により補正する
ことによって燃焼室内の混合気を目標空燃比に維持する
ようにした２サイクル内燃機関が公知である（特開昭６
３−１８３２３１号公報参照）。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところで２サイクル内燃機関では機関低負荷運転時には
多量の既燃ガスが燃焼室内に残留するがこの既燃ガスの
温度は比較的低い。従って、低負荷運転時には燃焼温度
がさほど上昇しないために例えば燃焼室内に形成される
混合気を多少リーン側にしたとしてもＮＯｘはほとんど
発生せず、しかも混合気をリーン側にすることによって
）Ｉｃ　、　ＣＯの発生を抑制することができる。

ところがこれに対して機関中負荷運転時には燃焼室内に
残留する既燃ガス量は多少減少するもののこの既燃ガス
の温度が高くなるために残留既燃ガスの保有する熱エネ
ルギが増大し、斯くしてこのときには燃焼温度がかなり
高くなる。従ってこのときに混合気を多少リーン側にす
ると多量のＮＯｘが発生することになる。一方、このと
き混合気をリッチ側にすれば多量のＨＣ、Ｃｏが発生す
るのでＮＯｘ　、　ＨＣ、ＣＯの発生を同時に抑制する
には三元触媒を用いて混合気を理論空燃比に維持せざる
を得ない。ところが上述の２サイクル内燃機関のように
吹き抜は量を考慮した補正係数を用いて基本燃料噴射量
を補正しても機関中負荷運転時に空燃比を正確に理論空
燃比に維持することができず、斯くして多量のＮＯｘ　
、　ＩＩＣ、ＣＯが発生するという問題がある。

〔課題を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本発明によれば第１図の発
明の構成図に示されるように機関排気通路内に配置した
酸素濃度検出器２１の出力信号に基いて燃料噴射量を制
御するようにした２サイクル内燃機関において、機関の
運転状態に基いて基本燃料噴射量を計算する基本燃料噴
射量計算手段Ａと、機関の負荷状態を検出する負荷状態
検出手段Ｂと、負荷状態検出手段Ｂの検出結果に基づき
少くとも中負荷運転時には酸素濃度検出器２１の出力信
号に基いて燃焼室４内に供給される空気と燃料の空燃比
が理論空燃比となるように基本燃料噴射量を補正するフ
ィードバック制御手段Ｃと、燃焼室４内において燃焼せ
しめられるべき混合気の空燃比を予め定められた目標空
燃比とするのに必要な基本燃料噴射量の補正係数を予め
記憶している記憶手段りと、負荷状態検出手段Ｂの検出
結果に基づき少くとも低負荷運転時には燃焼室４内にお
いて燃焼せしめられるべき混合気の空燃比が目標空燃比
となるように基本燃料噴射量を上述の補正係数によって
補正するオープンループ制御手段Ｅとを具備している。

〔作　用〕

ＮＯｘ　、　ＨＣ、ＣＯが発生しやすい機関中負荷運転
時に燃焼室内に供給される空気と燃料の空燃比が理論空
燃比に維持される。

〔実施例〕

第２図に２サイクル内燃機関の全体図を示す。

第２図を参照すると、１はシリンダブロック、２はシリ
ンダブロック１内において往復動するピストン、３はシ
リンダブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４は
ピストン２とシリンダヘッド３間に形成された燃焼室、
５は給気弁、６は給気ボート、７は排気弁、８は排気ボ
ート、９は燃焼室４内に向けて燃料を圧縮空気と共に噴
射するエアブラスト弁を夫々示す。図面には示さないが
シリンダヘッド３の内壁面中央部には点火栓が配置され
る。給気ボート６は給気枝管１０を介してす−ジタンク
１０に連結され、サージタンク１０は機関駆動の機械式
過給機１２、給気ダクト１３およびエアフローメータ１
４を介してエアクリーナ１５に連結される。給気ダクト
１３内にはスロットル弁１６が配置される。一方、排気
ポート８は排気管１７、暖機用触媒コンバータ１８およ
び排気管１９を介して三元触媒コンバータ２０に接続さ
れ、排気管１９内には酸素濃度検出器（以下０２センサ
と称す）２１が配置される。

第３図にエアブラスト弁９の拡大断面図を示す。

第３図を参照するとエアブラスト弁９のハウジング３０
内にはまっすぐに延びる圧縮空気通路３１が形成され、
この圧縮空気通路３１の先端部には燃焼室４（第２図）
内に位置するノズル口３２が形成される。圧縮空気通路
３１内には開閉弁３３が配置され、この開閉弁３３の外
端部にはノズル口３２の開閉制御をする弁体３４が一体
形成される。

ハウジング３０内には開閉弁３３と共軸的に配置されか
つ圧縮ばね３５によって開閉弁３３に向けて付勢された
可動コア３６と、可動コア３６を吸引するためのソレノ
イド３７が配置される。開閉弁３３の内端部は圧縮ばね
３８によって可動コア３６の端面に当接せしめられてお
り、圧縮ばね３８のばね力は圧縮ばね３５のばね力より
も強いので通常ノズル口３２は開閉弁３３の弁体３４に
よって閉鎖されている。ソレノイド３７が付勢されると
可動コア３６が開閉弁３３の方向に移動し、その結果開
閉弁３３の弁体３４がノズル口３２を開口せしめる。一
方、圧縮空気通路３１からは圧縮空気通路３１から斜め
に延びる圧縮空気通路３つが分岐され、この圧縮空気通
路３つは圧縮空気供給口４０に連結される。ハウジング
３０には燃料噴射弁４１が取付けられ、この燃料噴射弁
４１のノズル孔４２からは燃料が圧縮空気通路３つ内に
向けて噴射される。

第２図に示されるようにエアフローメータ１４とスロッ
トル弁１６間の給気ダクト１３からはエアブラスト用空
気通路２２が分岐され、このエアブラスト用空気通路２
２は機関駆動のベーンポンプ２３および圧縮空気通路２
４を介して圧縮空気分配室２５に連結される。この圧縮
空気分配室２５は各気筒に対して夫々設けられたエアブ
ラスト弁９の圧縮空気供給口４０に連結される。圧縮空
気通路２４内には圧縮空気分配室２５内の圧縮空気圧を
予め定められた一定圧に維持するための調圧弁２６が配
置され、余分な圧縮空気は圧縮空気返戻通路２７を介し
て給気ダクト１３内に返戻される。従ってエアブラスト
弁９の圧縮空気通路３１　、３９は一定圧の圧縮空気に
よって満たされている。

第４図に給気弁５および排気弁７の開弁期間、燃料噴射
弁４１からの燃料噴射期間および開閉弁３３の弁体３４
の開弁期間、即ちエアブラスト弁９の開弁期間を示す。

第４図に示されるように第２図に示す実施例では排気弁
７が給気弁５よりも先に開弁じ、先に閉弁する。また、
第４図に示されるように開閉弁３３の弁体３４が開弁す
る前に、即ちエアブラスト弁９が開弁する前に燃料噴射
弁４１から圧縮空気通路３９内の圧縮空気内に向けて燃
料が噴射される。次いでエアブラスト弁弁９が開弁する
とノズル口３２から噴射燃料が圧縮空気と共に燃焼室４
内に噴射される。一方、第２図に示されるように排気弁
７側の給気弁５の開口を給気弁５の全開弁期間に亘って
覆うマスク壁２８がシリンダヘッド３の内壁面上に形成
される。従って給気弁５が開弁すると新気は給気ボート
６がら排気弁７と反対側め給気弁５の開口を通って燃焼
室４内に供給される。その結果新気は矢印Ｓで示すよう
に燃焼室４の周壁面に沿って流れ、斯くして良好なルー
プ掃気が行なわれることになる。

第２図に示されるようにエアブラスト弁９は電子制御ユ
ニット５０の出力信号により制御される。

電子制御ユニット５０はディジタルコンピュータからな
り、双方向性バス５．１によって相互に接続されたＲＯ
Ｍ（リードオンリメモリ）５２、ＲＡＭ（ランダムアク
セスメモリ）５３、ｃｐｕ　（マイクロプロセッサ）５
４、入力ポート５５および出力ボート５６を具備する。

また、ＣＰＵ　５４にはバス５７を介してバックアップ
ＲＡＭ　５８が接続される。

吸入空気量に比例したエアフローメータ１４の出大電圧
はＡＤ変換器５９を介して入力ポート５５に入力され、
機関回転数を表わす回転数センサ２９の出力信号が入力
ポート５５に入力される。

また、０２センサ２１の出力信号がＡＤ変換器６０を介
して入力ポート５５に入力される。一方、出力ボート５
６は対応する駆動回路６１　、６２を介してエアブラス
ト弁９のンレノイド３７および燃料噴射弁４１に接続さ
れる。

第２図および第３図に示す実施例において燃料噴射弁４
１からの燃料噴射時間ＴＡＵは次式に基いて計算される
。

ＴＡＵ＝ＴＰ　−ＦＡＦ　−ＫＦ　−ＫＧここでＴＰ　
；基本燃料噴射時間 ＦＡＦ　：フィードバック補正係数 ＫＦ　：燃焼せしめられる混合気を目 標空燃比とするための空燃比 補正係数 ＫＧ　：学習係数 上述のフィードバック補正係数ＦＡＦは０２センサ２１
の出力信号に基いて制御される。０２センサ２１は燃焼
室４内に供給される空気と燃料の空燃比が理論空燃比に
対して稀薄なとき０．１ボルト程度の出力電圧を発生は
、上述の空燃比が理論空燃比に対して過濃なとき０．９
ボルト程度の出力電圧を発生する。第５図はこの０２セ
ンサ２１の出力電圧Ｖに基いて行われるフィードバック
補正係数ＦＡＦと学習係数Ｋ　Ｇの計算ルーチンを示し
ている。このルーチンは一定時間毎の割込みによって実
行される。

第５図を参照するとまず初めにステップ７０において０
２センサ２１の出力電圧Ｖが予め定められた一定電圧Ｖ
ｏ、例えば０．４５ボルトよりも小さいか否か、即ち燃
焼室４内に供給される空気と燃料の空燃比がリーンであ
るか否かが判別される。

リーンの場合にはステップ７１に進んで前回の処理サイ
クルにおいて空燃比がリーンであったか否かが判別され
る。前回の処理サイクルにおいてリーンでない場合、即
ち前回の処理サイクルから今回の処理サイクルの間にお
いて空燃比がリッチからリーンになったときはステップ
７２に進んでそのときのＦＡＦをＦＸとする。このＦＸ
は第７図の８点を示している０次いでステップ７３では
カウント値Ｎが１だけインクリメントされる。次いでス
テップ７４ではＦＡＦに予め定められたスキップ値Ｓが
加算され、ステップ７５に進む。一方、ステップ７１に
おいて前回の処理サイクルにおいても空燃比がリーンで
あると判別されたときにはステップ７６に進み、ＦＡＦ
に予め定められた積分値Ｋ（Ｋ＜Ｓ）が加算され、処理
サイクルを完了する。従って第７図に示されるように空
燃比がリッチからリーンになるとＦＡＦは急激にスキッ
プ値Ｓだけ上昇せしめられた後に徐々に上昇せしめられ
、それによって、燃料噴射時間ＴＡＵが増大せしめられ
る。なお、ＦＡＦがスキップ値Ｓだけ急上昇せしめられ
る直前のＦＡＦの値がＦＸとされる。

一方、ステップ７０において０２センサ２１の出力電圧
Ｖが予め定められた一定電圧Ｖｏよりも大きい、即ち空
燃比がリッチであると判別された場合にはステップ７７
に進んで前回の処理サイクルにおいて空燃比がリッチで
あったが否がか判別される。前回の処理サイクルにおい
てリッチでない場合、即ち前回の処理サイクルから今回
の処理サイクルの間において空燃比がリーンからリッチ
になったときはステップ７８に進んでそのときのＦＡＦ
をＦＸとする。このＦＸは第７図のｂ点を示している。

次いでステップ７９ではカウント値Ｎが１だけインクリ
メントされる。次いでステップ７４ではＦＡＦから予め
定められたスキップ値Ｓが減算され、ステップ７５に進
む。一方、ステップ７７において前回の処理サイクルに
おいても空燃比がリッチであると判別されたときにはス
テップ８１に進み、ＦＡＦから予め定められた積分値Ｋ
　（Ｋ　＜　Ｓ　）が減算され、処理サイクルを完了す
る。従って第７図に示されるように空燃比がり一ンから
リッチになるとＦＡＦは急激にスキップ値Ｓだけ減少せ
しめられた後に徐々に減少せしめられ、それによって、
燃料噴射時間ＴＡＵが減少せしめられる。なお、ＦＡＦ
がスキップ値Ｓだけ急減少せしめられる直前のＦＡＦの
値がＦＸとされる。

ステップ７５ではカウント値Ｎが予め定められた一定値
Ｎｏになったか否かが判別される。カウント値ＮがＮｏ
に達していない場合にはステップ８２に進んでＦＸΣＦ
Ｘに加算され、その加算結果がΣＦＸとされる。即ち、
第７図ａ、ｂ、ｃ。

ｄ　、　ｅ　、−−・点のＦＡＦの値のＮ０個の合計値
がΣＦＸとなる。

Ｎ＝Ｎｏになるとステップ７５からステップ８３に進ん
で次式に基き学習係数ＫＧが計算される。

ＫＧ＝１．０／（ΣＦＸ／Ｎｏ） ここでΣＦＸ／ＮｏはＦＡＦの長期間に亘る平均値を示
している。この平均値が１．０よりも小さくなればＫＧ
は増大し、この平均値が１．０よりも大きくなればＫＧ
が減少し、それによってＦＡＦは１．０前後を変動する
ように制御される。即ち、学習係数ＫＧはＦＡＦの平均
値を１．０に維持するためのものである。ステップ８３
において学習係数ＫＧが計算されるとステップ８４に進
んでＮおよびΣＦＸが零とされる。この学習係数Ｋ　Ｇ
はバックアップＲＡＭ　５８内に記憶される。なお、第
２図において破線で示すように三元触媒コンバータ２０
の下流に別個の０□センサ２１′を追加して設け、この
０□センサ２１′の出力信号に基いてＦＡＦの平均値が
１．０となるように学習係数ＫＧを制御することもでき
る。

第６図は燃料噴射時間ＴＡＵを計算するためのルーチン
を示しており、このルーチンは予め定められたクランク
角毎の割込みによって実行される。

第６図を参照するとまず初めにステップ９０においてエ
アフローメータ１４の出力信号および回転数センサ２９
の出力信号から吸入空気量Ｑ／機関回転数Ｎ、即ち負荷
が計算される。次いでステップ９１ではＱ／ＮおよびＮ
に基いて第９図（Ａ）に示す関係から基本燃料噴射時間
ＴＰが計算される。各Ｑ／Ｎ　、Ｎに対する基本燃料噴
射時間ＴＰは燃焼室４内に供給される空気と燃料の空燃
比を理論空燃比とするのに必要な燃料噴射時間を表わし
ており、第９図（Ａ）に示す関係は予めＲＯＮ　５２内
に記憶されている。

次いでステップ９２ではＱ／ＮおよびＮに基いて第８図
に示す関係から中負荷運転領域Ｂであるか否かが判別さ
れる。なお、第８図に示す関係は予めＲＯＭ　５２内に
記憶されている。中負荷運転領域Ｂであるときにはステ
ップ９３に進んで空燃比補正係数ＫＦが１．０とされ、
次いでステップ９４において燃料噴射時間ＴＡＵが計算
される。このときには燃焼室４内に供給された全空気量
に対する燃料噴射量の割合、即ち吹き抜けた空気も含む
空燃比が理論空燃比となるように燃料噴射時間ＴＡＵが
０２センサ２１の出力信号に基いてフィードバック制御
される。このとき前述したように学習係数ＫＧによって
ＦＡＦは１．０を中心として上下動する。云い換えると
ＦＡＦが１．０のとき吹き抜は空気も含む空燃比°は理
論空燃比となっている。

このように機関中負荷運転時には吹き抜は空気も含む空
燃比が理論空燃比に維持されるのでＮＯｘ　。

ＣＯ、ＩＣは三元触媒コンバータ２０によって良好に浄
化せしめられる。

一方、ステップ９２において中負荷運転領域Ｂでないと
判別されたときはステップ９５に進んでＦＡＦが１．０
とされる。即ち、空燃比のフィードバック制御が停止さ
れる。次いでステップ９６に進んで第８図に示す関係か
ら低負荷運転領域Ａであるか否かが判別される。低負荷
運転領域Ａであるときにはステップ９７に進んでＱ／Ｎ
およびＮに基づき第９図（Ｂ）に示す関係がら空燃比補
正係数Ｋ　Ｆが計算され、次いでステップ９４において
燃料噴射時間ＴＡＵが計算される。

ところで空燃比補正係数ＫＦは次式で表わされる。

ＫＦ＝Ｆ、・Ｆ２ ここでＦ１＝（全吸入空気量−吹き抜は空気量）／全吸
入空気量 Ｆ２＝理論空燃比／目標空燃比 上式かられかるようにＦ、は吹き抜けることなく燃焼室
４内に残留する空気量の割合を表わしている。

また、ＫＦ＝Ｆ、、Ｆ、を用いると燃料噴射時間ＴＡＵ
は次式で表わされる。

ＴＡＵ＝ＴＰ−ＦＡＦ−ＫＧ・Ｆ、、Ｆ２ところで機関
低負荷運転時はＦＡＦが１．０とされる。従ってＴＰ　
、　ＦＡＦ　、　ＫＧはＴＰ　−ＫＧで表わされること
になる。ところが前述したようにＦＡＦが１．０のとき
には吹き抜は空気も含んだ空燃比が理論空燃比となり、
従ってＦＡＦを１，０に固定したときのＴＰ　−ＫＧは
吹き抜は空気を含んだ空燃比を理論空燃比とするのに必
要な燃料噴射時間を表わしている。従ってこのＴＰ−Ｋ
ＧにＦ、を乗算すると燃焼室４内において燃焼せしめら
れる混合気の空燃比を理論空燃比に維持するのに必要な
燃料噴射時間を表わすことになる。更にこのＴＰ−ＫＧ
−Ｆ、にＦ２を乗算すると燃焼せしめられる混合気を目
標空燃比に維持するのに必要な燃料噴射時間を表わすこ
とになる。従ってＦＡＦを１．０に固定すると共にＴＰ
　、　ＫＧにＫＦを乗算することによって燃焼せしめら
れる混合気の空燃比が正確に目標空燃比に維持されるこ
とになる。

ところでＱ／ＮとＮが定まると吹き抜は空気量が定まる
。従って各Ｑ／ＮとＮに対して吹き抜は空気量を実験に
より求めることによってＦｌを決定することができる。

また、Ｆ２は目標空燃比が定まれば定まり、従ってＫＦ
は目標空燃比が定まれば定まることになる。第９図（Ｂ
）における各ＫＦは目標空燃比が得られるように予め定
められており、第９図（’Ｂ）に示す関係は予めＲＯＭ
　５２内に記憶されている。従って第６図のステップ９
７において第９図（Ｂ）からＫＦを計算し、次いでステ
ップ９４においてこのＫＦに基づき燃料噴射時間ＴＡＵ
を計算することによって燃焼せしめられる混合気の空燃
比は目標空燃比に維持される。

この目標空燃比は機関低負荷運転領域Ａでは例えば若干
稀薄側の空燃比に設定される。このように若干稀薄側に
設定するとＨＣ、ＣＯはほとんど排出されず、また機関
低負荷運転時には燃焼温度が低いためにＮＯｘもほとん
ど排出されない。また、若干稀薄側に設定することによ
って燃料消費率が向上せしめられる。

一方、第６図のステップ９６において低負荷運転領域Ａ
でないと判別されたとき、即ち第８図に示す高負荷運転
領域Ｃのときにはステップ９８に進んでＱ／ＮおよびＮ
に基づき第９図（Ｃ）に示す関係がら空燃比補正係数Ｋ
Ｆが計算される。このＫＦも前述のようにＦ、、Ｆ２の
形で表わされ、従って目標空燃比が定まれば定まること
になる。第９図（Ｃ）における各ＫＦも目標空燃比が得
られるように予め定められており、第９図（Ｃ）に示す
関係は予めＲＯＭ　５２内に記憶されている。従って第
６図のステップ９８において第９図（Ｃ）からＫＦを計
算し、次いでステップ９４においてこのＫ　Ｆに基づき
燃料噴射時間ＴＡＵを計算することによって燃焼せしめ
られる混合気の空燃比は目標空燃比に維持される。

機関高負荷運転時には出力空燃比とするために燃焼せし
められる混合気の目標空燃比が理論空燃比付近或いは過
濃側の空燃比に設定される。このとき目標空燃比を過濃
側の空燃比に設定する場合にはＫＦを１．０に固定し、
ＦＡＦに基いて燃料噴射時間ＴＡＵをフィードバラ゛り
制御することもできる。この場合には第６図に示すステ
ップ９６　、９８を削除し、ステップ９２において低負
荷運転領域Ａであるか否かを判別し、低負荷運転領域Ａ
でないときにはステップ９３に進み、低負荷運転領域Ａ
のときにはステップ９５に進むようにすればよい なお、エアブラスト弁９に代えて燃料のみを噴射する燃
料噴射弁を用いることができることは云うまでもない。

〔発明の効果〕

ＮＯｘ　、　ＣＯ、ＨＣが発生しやすい８！関中負荷運
転時に燃焼室内に供給される空気と燃料の空燃比が理論
空燃比に維持されるのでこれら有害成分ＮＯＸ　。

Ｃｏ　、　ＩＩｃの排出を抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は発明の構成図、第２図は２サイクル内燃機関の
全体図、第３図はエアブラスト弁の拡大側面断面図、第
４図は給排気弁の開弁期間、エアブラスト弁の開弁期間
等を示す線図、第５図はフイードバック補正係数および
学習係数を計算するためのフローチャート、第６図は燃
料噴射制御を行うためのフローチャート、第７図はフィ
ードバック補正係数の変化を示す線図、第８図は機関の
運転状態を示す線図、第９図は燃料噴射時期および空燃
比補正係数を示す図である。 ４・・・燃焼室、　　　　５・・・給気弁、７・・・排
気弁、　　　　９・・・エアブラスト弁、２１・・・０
２センサ、　４１・・・燃料噴射弁。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　機関排気通路内に配置した酸素濃度検出器の出力信号
   に基いて燃料噴射量を制御するようにした２サイクル内
   燃機関において、機関の運転状態に基いて基本燃料噴射
   量を計算する基本燃料噴射量計算手段と、機関の負荷状
   態を検出する負荷状態検出手段と、負荷状態検出手段の
   検出結果に基づき少くとも中負荷運転時には酸素濃度検
   出器の出力信号に基いて燃焼室内に供給される空気と燃
   料の空燃比が理論空燃比となるように基本燃料噴射量を
   補正するフィードバック制御手段と、燃焼室内において
   燃焼せしめられるべき混合気の空燃比を予め定められた
   目標空燃比とするのに必要な基本燃料噴射量の補正係数
   を予め記憶している記憶手段と、負荷状態検出手段の検
   出結果に基づき少くとも低負荷運転時には燃焼室内にお
   いて燃焼せしめられるべき混合気の空燃比が上記目標空
   燃比となるように基本燃料噴射量を上記補正係数によつ
   て補正するオープンループ制御手段とを具備した２サイ
   クル内燃機関の空燃比制御装置。