JPH0223309A - 大口径広角レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、屈折率分布型レンズ特に光軸方向に屈折率が
変化するいわゆるアキシャル型の屈折率分布型レンズを
使用した大口径広角レンズに関するものである。

［従来の技術］ 近年、−眼レフカメラ、レンズシャッターカメラ共によ
り手軽にいろいろな画角の写真をとれるズームレンズを
装着するものが主流になっている。しかし、ズームレン
ズは口径比を大にすることが困難である上、単焦点レン
ズに比べて収差補正が十分であるとはいえない。そこで
明るさや画質等を求めるユーザーの声に応じて単焦点レ
ンズは大口径化、高画質化が図られている。

このような要求を球面系のみで満たそうとすると、レン
ズ系の全長が長くなり、しかもレンズ枚数を増やさねば
ならず、コストの点からも携帯性の点からも満足するも
のではない。またレンズ枚数を増やさずに収差補正を行
なうために非球面が用いられているが口径比が大で広角
であるとレンズの径が太き（なり非球面の製作が難しく
なりコスト高になる。

これらの欠点を克服するために、レンズ中で屈折率が変
化するいわゆる屈折率分布型レンズの導人が図られてい
る。屈折率分布型レンズには、半径方向に屈折率が変化
するラジアル型や光軸方向に屈折率が変化するアキシャ
ル型がある。このうちラジアル型は現在の製法では大口
径レンズを得ることは困難であってカメラ用レンズに使
用することは難しい。一方アキシャル型は球面加工する
だけで非球面と同等の効果が得られる。又屈折率勾配の
形成方法からも大口径化が容易であり実用化が極めて高
い。

アキシャル型の屈折率分布型レンズを使ったレンズ系の
従来例として特開昭５９−１４９３１２号公報記載のも
のが知られている。しかしこの従来で用いている屈折率
分布型レンズは、屈折率勾配の波長依存性はなく色収差
を積極的に補正しようとしているものではない。またこ
の従来例は、大口径標準レンズであって、大口径広角レ
ンズに対して屈折率分布型レンズを用いたものは従来知
られていない。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明の目的は、屈折率分布型レンズの能力な効果的に
発揮し得るようにその面形状、配置場所を考慮し、更に
各波長毎の屈折率勾配に変化を持たせて積極的に色収差
を補正するようにした大口径広角レンズを提供すること
にある。

［課題を解決するための手段］ 本発明の大口径広角レンズは、前記の課題を解決するた
めに、物体側より順に負の屈折力の第１１２１群と、正
の屈折力の第２レンズ群と、絞りと、正の屈折力の第３
レンズ群とにて構成し、第２レンズ群に軸方向に屈折率
勾配を有する屈折率分布型レンズを設けたものである。

そして更に次の条件け）を満足するようにしたことを特
徴としている。

ｆｉｌ　−５，０＜　（ｒｒ／ｒ＊）／（ｆｏ／ｆ）＜
５．０ただしｒ、は前記の屈折率分布型レンズの物体側
の面の曲率半径、ｒＲは同屈折率分布型レンズの像側の
面の曲率半径、ｆａは同屈折率分布型レンズの焦点距離
、ｆは全系の焦点距離である。

レンズ系が大口径になるにつれレンズ系中を光束の太さ
が大になり諸収差の補正が困難になる。

例えば球面収差は、光軸に平行な光がある屈折面に入射
すると、光線高が高いほど光線の屈折面への入射角が大
になりそのため光線高の違いにより光軸と交わる位置が
異なることによる。そしてＦナンバーが大きくて暗いレ
ンズの場合球面収差が小さいが、Ｆナンバーの小さい大
口径レンズになると球面収差が大になり、レンズの枚数
を増やさないとこれを補正することが出来ない。

レンズ枚数を増やすことなしに球面収差を補正する方法
として次の二つが考えられる。

補正方法の一つとしては、非球面を導入し、その非球面
の形状を光線高が高（なればなる程屈折面の曲率な緩め
たものにする方法である。現在市販されている非球面を
用いた大口径レンズのほとんどはこのような非球面を用
いＣいる。しかし非球面には色収差を補正する能力がな
い。

他の補正方法は、光線が入射する位置での屈折率を変化
させる方法である０球面収差のみに関して言えば光線高
が高くなるにしたがって屈折率が低くなるような屈折率
分布型レンズを用いればｍレンズで球面収差を補正する
ことが出来る。

商運のように屈折率分布型レンズには主に半径方向に屈
折率勾配を有するいわゆるラジアル型と、光軸方向に屈
折率勾配を有するいわゆるアキシャル型がある。この二
つのタイプの屈折率分布型レンズを比較した場合、収差
補正能力としては断熱ラジアル型が優れているが、既に
述べたようにラジアル型は大口径レンズを製造するのが
困難である。一方アキシャル型は大口径化の可能性が高
く、屈折面を曲面にすることによって非球面と同等の効
果を得ることが出来る。更に屈折率分布型レンズは、波
長毎に屈折率勾配の変化をつけることによって非球面で
は補正出来ない色収差の補正も可能である。

本発明のレンズ系は、前記のように大口径広角レンズの
構成要素中に、光軸方向に屈折率勾配を有するアキシャ
ル型の屈折率分布型レンズを少な（とも１枚配置したも
のである。

一般に大口径広角レンズは、広角レンズにとって最も重
要でかつ最も補正が難しい軸外収差の池に球面収差の補
正が重要である。これら収差を同時に補正するためには
非球面の導入が考えられるが非球面レンズは、製作上大
口径の物が得にくく、有効径の小さいレンズに非球面を
導入しなければならないという制約がある。その結果、
軸外収差の補正か球面収差の補正かのいずれかを犠牲に
しなければならず、両方同時に補正することが非常に困
難である。

本発明のレンズ系に用いるアキシャル型の屈折率分布型
レンズは、比較的容易に大口径レンズを得ることが可能
であるため、適切な場所にそれを配置することによって
軸外収差と球面収差を同時に補正することが可能になる
。

本発明のレンズ系は、十分なバックフォーカスをとるた
めにレトロフォーカスタイプを採用している。即ち前述
のような物体側から順に負の屈折力を有する第１１２１
群と、正、の屈折力を有する第２レンズ群と、絞りと、
正の屈折力を有する第３レンズ群とよりなる構成である
。又第１１２１群は物体側より順に正レンズ、負レンズ
、負レンズの３枚構成か或は負レンズ、負レンズの２枚
構成かのいずれかを採用している。

非球面レンズを用いる場合、どの収差を補正するかによ
ってその配置場所が異なるように、屈折率分布型レンズ
を用いる場合も補正すべき収差によって配置場所が異な
って来る６例えば軸外収差を補正する場合、絞りより出
来るだけ離れた軸外光線の光線高の高いレンズに用いれ
ば効果的である。又球面収差を補正する場合、絞り付近
に屈折率分布型レンズを用いれば軸外収差を悪化させる
ことなしに補正出来る。

本発明においては、屈折率分布型レンズによる収差補正
能力を最大限生かすために、前記のようなレンズ構成と
すると共に、正の屈折力を有する第２レンズ群に屈折率
分布型レンズを配置したことを特徴としている。

本発明のレンズ系において、第２レンズ群は、マージナ
ル光線の光線高が最も高くなるところで、ここに屈折率
分布型レンズを用いることにより、球面収差の補正に極
めて有効である。更に第２レンズ群は、軸外光線の光線
高も高いために軸外収差の補正も効果的になし得る。

また本発明レンズ系で用いる屈折率分布型レンズの形状
は、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズ或は両凸レ
ンズであって、その屈折率分布は物体側から像側に向か
って屈折率が減少するものであることが望ましい。

このような面形状と屈折率分布をとることによって、特
に物体側の面では光軸から離れるにしたがって屈折率が
低くなるために高次の球面収差がアンダーに出すぎるの
を防ぐことが可能になる。

またメニスカスレンズとした場合は、絞りに対してコン
セントリックになるので特に軸外収差の補正にとって有
利になる。

本発明のレンズ系は、上記の屈折率分布型レンズが前記
の条件（１１を満足するものである。

特に屈折率分布型レンズが正の屈折力を有している場合
、条件（１１の下限の−５，０を越えると絞りに対して
凸面を向いている屈折率分布型レンズの像側の面の曲率
半径が小さくなりすぎるため絞りに対する対称性が崩れ
、特にコマ収差、非点収差が補正しきれな（なる。また
上限の５．０を越えると、第２レンズ群の正の屈折力を
所望の値にするためには第２レンズ群中の他の正レンズ
の又第２レンズ群が屈折率分布型レンズ１枚だけからな
る場合は、その屈折率分布型レンズ自身の屈折力が強く
なりすぎて、高次の球面収差がアンダーになるのを補正
出来なくなる。

また屈折率分布型レンズが負の屈折力を有している場合
は、条件ｆｌ）の下限を越えると第２レンズ群の正の屈
折力を所望の値にするためには、第２レンズ群内の他の
正レンズ又第２レンズ群が屈折率分布型レンズ１枚の場
合は、屈折率分布型レンズ自身の屈折力が強くなりすぎ
、高次の球面収差がアンダーに出るのを補正しきれない
。

更に本発明のレンズ系で用いる屈折率分布型レンズは、
各波長毎の屈折率勾配に変化を持たせた色収差の補正を
行なうことを特徴としている。即ち、本発明のレンズ系
で用いる屈折率分布型レンズは、前述の通りの屈折率分
布と面形状をとり、史に短波長の屈折率勾配を長波長の
屈折率勾配よりも大きくすることによって、積極的に色
収差の補正を行なっている。これによって特に色の球面
収差の発生を小さくおさえることが可能である。

このように色収差の補正を効果的に行なうためには、屈
折率分布型レンズが次の条件（２）を満足することが好
ましい。

（２１０，５＜　ｎｔ　（ｄｉ／ｎ＋　（ｇ）　＜　１
．０ここでｎｔ　（ｄｌ　＋ｎ＋　（ｇｌは上記の屈折
率分布型レンズ（アキシャル型の屈折率分布型レンズ）
の夫々ｄ線０ｇ線の１次の分布係数である。

又屈折率分布型レンズの屈折率分布は次の式で表わされ
る。

［＊註ｎｏ＋ｎ、ｘ 上記の条件（２）の上限の１．０を越えるとｄ＃ｌとｇ
線の屈折率勾配がほぼ等しくなり色収差の補正ができな
くなる。また下限を越えると逆に短波長の軸上の色収差
が補正過剰になる。

本発明のレンズ系において、下記の条件（３）乃至条件
（９）　を満足することが望ましい。

３）　　−２，５＜ｆＧ／ｆ＜−０，８５４１−３，０
＜　ｆｕ／ｆｌ　＜　−０，２５）　−３，０＜ｆｗ／
ｆＩ＜−０，２６１０，２＜ｆｌｘＪｆＨｎ　＜３．０
７）　　　４８＜（シｌｌｎ＋シ１２１１）／２８１　
　　ｆｎ＋＋ｎ＋ｎ＋ｉｎｌ／２　　＜１．６９１　１
．６５　＜ｎＩｔｐ ただし、ｆは全系の焦点距離、ｆｌは第１１２１群の合
成焦点距離、ｆ【は第２レンズ群の合成焦点距離、ｆｌ
は第３レンズ群の合成焦点距離、ｆ目。。

νＩ＋ｒ＋＋　ｎｌ＋ｎは夫々第１１２１群中の負レン
ズのうちの物体側のレンズの焦点距離、アツベ数、屈折
率・ｆ１２ｎ・１／ｌｚｎ・ｎｌ　ｉｎは夫々第１１２
１群中の負レンズのうちの像側のレンズの焦点距離、ア
ツベ数、屈折率、ｎ１ｌｐは第１１２１群に正レンズが
含まれている場合その屈折率である。

条件（３）は第１１２１群の屈折力を規定したものであ
る。この条件の北限の−０，８５を越えると負の屈折力
が強すぎて所望の焦点距離を得るために第２レンズ群、
第３レンズ群の正の屈折力を強めなければならない。そ
の結果、光束の発散、収束が強くなり、各レンズ面で発
生する収差量が大きくなり補正が困難になる。又下限の
−２，５を越えると第１１２１群の負の屈折力が弱くな
り必要なバックフォーカスをとることが出来な（なる。

条件（４）は第１１２１群と第２レンズ群のパワー配分
を規定したものである。条件（４）の上限の一〇、２を
越えて第２レンズ群の正の屈折力か強くなると、第１１
２１群によって発散させられた光束を第２レンズ群で急
激に収束させることになる。前述のようにこの第２レン
ズ群はマージナル光線が最も高（なるレンズ群であるの
で、急激な光束の変化は球面収差の変動を大きくするた
め好ましくない。また下限の−３，０を越えて第２レン
ズ群の正の屈折力が小さ（なると、第１１２１群によっ
て発散させられた光束を所望の焦点位置に結像させるた
めに第３レンズ群の正の屈折力を強めなければならない
、その結果、第２レンズ群と第３レンズ群で分担してい
た収差補正の大部分を第３レンズ群のみにて行なわなけ
ればならず、諸収差のすべてが悪化してしまう。

条件（５）は、第１１２１群と第３レンズ群のパワー配
分を規定したものである。条件（５）の上限の−０，２
を越λると第３レンズ群の屈折力が強（なり、負の歪曲
収差の発生が大きくなり補正が困難になる。また下限の
−３，０を越えると第３レンズ群の正の屈折力が小さく
なり全系の焦点距離を所望の値にするためには第２レン
ズ群の正の屈折力を強めなければならない、その場合球
面収差の変動が大になり補正が困難になる。

条件（６）は、第１１２１群中の２枚の負レンズのパワ
ー配分を定めたものである。この条件（６）の上限の３
．０又下限の０．２のいずれを越えても第１１２１群中
の２枚の負レンズの屈折カバランスが崩れ、２枚で分担
していた第１１２１群の負の屈折力をいずれか一方のレ
ンズで負担することになる。第１１２１群は軸外光線の
光線高が非常に高いところに位置しているため、上記の
ように負の屈折力のバランスが崩れた場合、軸外収差特
に負の歪曲収差が補正できなくなる。

条件（７）は色収差補正のためのもので、その下限の４
８を越えると軸外光線の光線高の高い第１群での色収差
の発生が大になり特に倍率の色収差が補正できなくなる
。

条件（８）　、　（９１は像面を平坦に保つために設け
たものである。条件（８）で上限の１．６を越えて第１
１２１群の負レンズの屈折率が高くなるか条件（９）で
下限の１．６５を越えて第１１２１群の正レンズの屈折
率が低くなると、第２レンズ群、第３レンズ群で正の方
向に出るペッツバール和を十分補正できず像面の物体側
への倒れが大きくなって好ましくない。またこれを補正
するために第１１２１群の負の屈折力を強めるとレトロ
フォーカスタイプのパワー配置がくずれ特に負の方向の
歪曲収差が補正できなくなる。

［実施例］ 次に本発明の大口径広角レンズの各実施例を示す。

実施例１ ｆ　　＝　３５．８ａ鋤　　、　　　Ｆ／１．４３　　
　、　　２　　ω　＝６２．２’ｒｌ　＝　９６．５３
４５ ｄ、＝２．８０００ ｒｘ＝３１．９４７２ ｄ、＝　８．９７０１ ｒｓ＝　９７．６５６２ ｄ、＝　２．５００（１ ｒ、＝　５２．１６０５ ｄ、＝　１１．３６７０ ｒｓ＝５１．２２１４ ｄ、＝　７．９７４０ ｒｅ＝−１１８，５２８３ ｄ、＝　０．０２３５ ｒｔ＝　４４．４８７０ ｄ？＝　５．９４００ ｒａ＝４５．３１５６ ｄ、＝　７．３８５３ ｒｓ＝３３．９１０４ ｄｓ＝　４．６４５７ ｒ、、　　＝　２２．２４１９ ｄ、。　＝　４．０２００ ｎ＋＝１．５４８１４ ｎｉ＝１．５０１：１７ ｎｓ＝１．７７２５０ ＝　４５．７８ ＝５６．４０ ＝　４９．６６ （屈折率分布型レンズ） ｎｓ＝１．５９２７０ ＝　３５．２９ ｒｌｌ　　＝■（絞り） ｄ、、　　＝４．７９１２ ｒ＋ａ　　＝　　　２０．００００ ｄ、、　　＝１．５０００　　ｎｓ　＝１．８０５１８
　　　　ν、’＝２５．４３ｒ＋　ａ　　＝　３８０．
６００４ ｄ１３　＝　７．９４９０　　ｎｖ＝　１．６９６８０
　　　　）’ｖ　　＝　５６．４９ｒ　、　＝　−２６
，４００１ ｄ、、　　＝０．００５６ ｒ＋ｓ　　＝−２９３，２６２０ ｄ＋ｓ＝４．０３１８　　　ｎａ＝　１．７７２５０　
　　　　Ｖ＠　　＝　４９．６６ｒ、、　　＝−４４，
８３６５ ｄ＋ａ　　＝ｏ、ｏｏｏ。

ｒ、　　＝　９３．４１０２ （Ｌ７　＝　３．８０５６　　　ｎｏ＝　１．７５５０
０　　　　１７ｇ　＝　５２．３３ｒ、、　　＝　−１
５４，４５１１ 屈折率分布式：　　ｎ　（７Ｃ−）　＝　ｎｏ＋　ｎ＋
　’Ｘｄ−１ｉｎｅ：　ｎｄ（ｘ）　　＝１．６４７６
９　　＝０．１５０　　ｘ　１０−’・ｘｇ−１ｉｎｅ
：　ｎｇｌｘ）＝１．６７２５２　−０．１５６　　ｘ
　１０−’−ｘ（第７面と光軸との交点より、像側に３
１の所でｎｏの値をとる） ｆｒｒ／ｒ、）ノ（ｆＧ／ｆ）＝　６．６７９７Ｘ　１
Ｏ−２ｎｚａ＋／ｎｚｇｌ　　＝０．９６１５　　、　
　ｆｌ／ｆ　　＝−１，７１４３ｆｌ／ｆｌ　　　＝−
０，７７６０、ｆｌ／ｆ菖　＝　　−（１，６２５２ｆ
１ｇｎ／ｆｌ＋ｎ　　＝２．５７１３（シｌｌｎ＋シ＋
ｉｎｌ／２　　＝　５１．０９ｉｎ＋＋ｎ＋ｎ＋ａｎｌ
／２　　＝　１．５２４７６実施例２ ｆ　＝　３５．９ｇ＋＋ｓ　　、　　Ｆ／１．４４　　
、　２ω＝６２．１゜ｒ＋＝５２．４１４４ ｄ＋　＝　２．８００Ｏｎ＋　＝　１．５１８２１　　
　ｖ１＝　６５．０４ｒｉ＝２９．３５１８ ｄａ＝　７．５５６８ ｒｓ＝４８．３１５６ ｄ、＝　２．５００Ｏｎ２”　１．５４８１４　　　ｖ
、　＝　４５．７８１”４＝　２６；　７９１７ ｄ４＝　１９．９９３６ ｒｓ　＝　７ａ、　２９９２ ｄｓ−５，６８８１Ｓ　　　ｎｓ＝　（屈折率分布型レ
ンズ）ｒａ＝９１．７２３５ ｄａ＝　０．０３３９ ｒｒ＝　３７．９９８１ ｄｔ”　８．９９９８　　　　ｎ４＝　１．７２６００
ｒａ＝　−８５，５４３２ ｄ、＝　９．６４３５ 「、＝（１）（絞り） ｄｅ＝　４．０１９４ ｒ、。　＝　−２９，２６７７ ｄｔｏ　　＝　１．７００６　　　ｎｓ＝　１．５９２
７Ｏｒ＋　＋　　＝　４２．７１８７ ｄ、、　　＝３．８０１１ ｒ＋□　＝　−２５４，６３０８ ｄｉｇ　　＝　１．５２０８　　　ｎｅ＝　１．８４６
６６ｒ目：　６５．８９５５ ｔＬｚ　　＝　６．５１２７　　　ｎｙ＝　１．７５５
０Ｏｒ、４　＝−３４，４１７１ ｄ、、　　＝０．００（１） ｒ＋８　　＝７９．９８８４ ｄ、、　　＝＝　４．２１３７　　　Ｑ、＝　１．７８
６５０ｒ、、　　＝−９９，３２３３ 屈折率分布式：　　ｎ　（１）＝　ｎｏ＋　ｎ（・ｘν
４ ハ シ６ シ） ν８ ＝５３．５６ ＝３５．２９ ＝　２３．７８ ＝　５２．３３ ＝　５０．００ ｄ−１ｉｎｅ：　ｎｄ（ｘ）　　＝　１．６４７６９　
−０．１５０　　Ｘ　１０−’−ｘｇ−１ｉｎｅ：　ｎ
ｇ（ｘ）　　＝１．６７２５２　−０．１５６　　ｘ　
１０−’−ｘ（第５面と光軸との交点より、像側に３１
ｗ１Ｉの所でｎｏの値をとる） （ｒｐ／ｒ＊ｌ／　（ｆＧ／ｆｌ　＝　５．８３１９ｘ
　１０−”ｎ＋　＋ａ＋／ｎ＋　Ｉｇ’ｌ　＝　０．９
６１５　　、　　ｆＩ／ｆ　＝　−１，６６０６ｆ肛／
ｆＧ　ニー０．６０３９　　、　　ｆｌ／ｆｌ＝−１，
２９７８ｆｌｉｎ／ｆｌ＋ｎ　＝０．８５２０ （シ１ｏ＋シ！１１１１／２　＝５５．４１（ｎｌ＋ｎ
＋ｎ１ａｎｌ／２　＝１．５３３１８実施例３ ｆ　＝　３５．６ｍｍ　　、　　Ｆ／１．４２　　、　
２ω＝６２．５’ｒ＋　＝　５８．１３１３ ｄ、　＝　２．８０００　　　Ｑ、：　１．５１８２１
　　　ν＋　＝６５．０４ｒｔ＝２９．２８１７ ｄ、＝６．０７０３ ｒａ＝５９．３０１３ ｄ、＝２．５０００　　　ｎａ＝　１．５４８１４　　
　ｖ、　＝　４５．７８ｒｎ　＝　２７．９７２５ ｄ、＝　１８．８１８１ ｒｓ　”　７６．３８９２ ｄｓ＝　４．６７１０ ｒ、＝　１２６．７５４０ ｄ、＝　０．０３３９ ｒｖ＝３９．０６４１ ｄｙ＝　８．９９９８ ｒ、＝　−９０，３５７０ ｄａ＝　９．２２０８ ｒ９＝ｏｏ（絞り） ｄ、＝　４．０１９４ ｒｌｏ　　＝−３１，５０２δ ｄｔｏ””１．７００６ ｒ、ｒ　　＝４３．３４９１ ｄ、、　　＝３．８０１１ ｒ、２　＝−２５２，６３５１ ｄ、２　；１．５２０８ ｒｌａ　　＝６７．８９８１ ｄ、、　　＝６．５１２７ ｒ、、　　＝−３９，７３９３ ｄ、、　　＝０．０００１ （屈折率分布型レンズ） ｒｚ＝１．７２６００ ｎｓ＝　１．５９２７０ ｎａ＝　１．８４６６６ ｎｔ＝１．７５５００ ν４　＝５３．５６ シ、　　＝３５．２９ νｇ　　＝　２３．７８ νテ　　＝５２．３３ ｒ、、　　”＝７０８．５４７７ ｄ、ｓ　　＝　４．２１３７　　ｎａ＝　１．７２９１
６　　　１７ａ　　＝　５４．６８ｒ、、　　＝＝　−
７５，９８９９ ｄ＋ａ　　＝０．００００ ｒａｔ　　＝　１４３．３０５３ ｄ＋ｔ　　＝　４．０００２　　ｎｏ＝　１．７２９１
６　　　　νｅ　　＝　５４．６８ｒ１ａ　　＝　−１
８８，２３５１ 屈折率分布式二　０仄）＝ｎｏ＋ｎｔ’Ｘｄ−１ｉｎｅ
　：　ｎｄ（ｘ）　＝　１．６４７６９−０．１５０　
Ｘ　１０−’−ｘｇ−１ｉｎｅ：　　ｎｇ（ｘ）　　＝
　　１．６７２５２　−０．１５６　　ｘ　　１０−’
　・ｘ（第５面と光軸との交点より、像側に３關の所で
ｎｏの値をとる） （ｒｐ／ｒＪ／　（ｆｏ／ｆ）　＝　８．５６００ｘ　
１０−”ｎｔ＋ａ＋／ｎ＋ｔｇ＋　＝０．９６１５　　
、　　ｆｌ／ｆ　＝−１，４６４７ｆｕ／ｆｒ　＝−０
，６６１０、ｆ１１／ｆ＋＝−１，４６６４ｆ１□ｎ＃
Ｉｔｎ　＝０．８４４１ （シｌｌｎ＋シｔｚｎｌ／２　＝　５５．４１ｉｎ＋＋
ｎ＋ｎ１ｇｎ１／２　＝１．５３３１８実施例４ ｆ　＝　３６．：１ｍｍ　　、　　Ｆ／１．４５　　、
　２ω＝６１．５’ｒ＋　＝：　５６．８４４２ ｄ、＝　２．８０００ ｒ＊＝２５．４１５１ ｄ、＝　７．６２１６ ｒｓ＝　６６．８４７９ ｄ、＝　２．５０００ ｒ、＝　３３．８９６８ ｄ、＝　１２．０２３３ ｒｓ：　３５．４３４０ ｄｓ＝　７．９５１６ ｒ６＝−１０３，０６５５ ｄ、＝　０．００８０ ｒｔ”　１８６．４３９４ ｄ、＝　３．７０１９ ｒａ＝６５．４４１４ ｎ＋　＝’　１．５６８７３ ν、　　＝６３．１６ ｎ＊＝　１．５３２５６ シ２　　＝４５．９１ ｎ、＝　１．７５５００ ν、　　＝５２．３３ ｎ、　（屈折率分布型レンズ） ｄ、＝　６．２０８１ ｒｓ＝　６５．２１４３ ｄ、＝　３．５１８６ ｎｓ　＝１．５９２７０ ν、　　：３５．２９ ｒ、、　　＝２３４．７２９９ （Ｌｏ　　＝４．４６７９ ｒ、、＝ｏｏ（絞り） ｄｚ　　＝４．７１４５ ｒ＋ｚ　　＝−２２，６６７３ ｄｒｓ　　＝１．７００６ ｒ＋ｓ　　＝　７９．２８０１ ｄｒｓ　　＝　３．６０４２ ｒ＋４　＝　−２０７，６９９７ ｄ、、　　＝１．５２０８ ｒ＋　ｓ　　＝　６０．２８６６ ｄ、ｓ　＝６．２０３５ ｒ＋ｓ　　＝−３５，７２６３ ｄ、８　＝０．０００１ ｒ＋ｙ　　＝−５２９，２８１１ ｄ、、　　：４．０３４４ ｒ＋８　　＝　　　５３．２９４５ ｄ、、　　＝ｏ、ｏｏｉ。

ｒ＋ｓ　　＝　１１０．２９４６ ｄ、、　　：４．０９１Ｏ ｒ、、　　”　−１６８，１１３３ 屈折率分布式： ％式％ （第７面と光軸との交点より、像側に３１の所でｎｏの
値をとる） （ｒ、／ｒ、、ｌ　／　ｆｆａ／ｆ）　＝　−６，３４
２７ｘ　１０−１１＋　＋ａ＋／ｎ＋　＋ｇ＋　　＝０
．９６１５　　　、　　　ｆｌ／ｆ　　＝−１，３５３
９ｆ■／ｆＧ　＝−０，７３５７、ｆｌ／ｆＧ＝−１，
１３６２ｆｌｚｎ／ｆｔ＋ｎ　＝１．５８７９ （ｖｌｌｎ＋ν１２ｎ＋／２　＝　５４．５４（ｎｌ＋
ｎ＋口＋ａ−）／２　　＝　１．５５０６５実施例５ ｆ　＝　３５．９＋ｎｍ　　、　　Ｆ／１．４３　　、
　２ω＝　６２．１″ｒ、：＝　１１５．４６７１ ｄ、＝２．８０００　　　ｎ、＝１．５１８２１　　　
ｖ、　＝６５．７８ｒｚ＝３４．０７５３ ｄａ＝　８．１１５９ ｒｓ＝＝ｌ口１．１２２１ ｄ、＝２．５００ｏ　　　ｎ、＝１．５４８１４　　　
ｖ、　＝４５．７８１”４＝　：ｌＯ，４２７９ ｄ、＝　９．６７５３ ｒｓ　：　８６．０３９５ ｄｓ＝５．２８８７ ｒｓ”　−２２２，０８１０ ｄａ＝３．０３２６ ｒｔ　＝７０．５８６５ ｄ、：　６．５６３４ ｒａ”　１０１．９８２７ ｄ、＝　０．０３３９ ｒ、＝　４４．００４１ ｄ９＝　７．９０２Ｏ ｒ、、　　＝−８４，１５０３ ｄ、、　　：２．６２４４ ｒ、、　　＝　１５５．９０９６ ｄ、、　　＝１．８００Ｏ ｒ、ａ　　＝６１．８８７０ ｄ、、　　：５．７５８７ ｒ１３＝■（絞り） ｄｌａ　　＝４．２１１６ ｒ、、　　”−３４，９０２８ ｄ１４　　＝１．９１６７ ｎｚ＝１．６１７００ ＝　［１２，７９ （屈折率分布型レンズ） ｎ５＝１ ＝、５３．５６ ｎｓ＝１．５９２７０ ＝３５．２．９ ｎ７＝１ ＝３５．２９ ｒ＋ｓ　　＝　４１．１６８１ ｄｔｓ　　＝３．８０１１ ｒ＋ｓ　　＝　−５２６，０３４２ ｃｐｓ　　＝　１．５２０８　　ｎｓ＝　１．８４６６
６　　　Ｖ。＝　２３．７８ｒ、、　　＝　５３．６６
１２ ｄ、ｔ　　＝６．５１２７　　ｎ、＝’１．７５５０（
）　　　１ｇ”＝５２．３３ｒ、、　　＝　−３７，７
７９４ ｄＩｓ　　＝０．０００１ ｒ、、　　＝９４．３１０９ ｄｔｅ　　＝４．３５５２　０１ｅ＝　１−７８６５０
　　　ｖｅ　　”　５０．００ｒａｏ　　＝　−７８，
８１５８ 屈折率分布式二　〇（’Ｅ）＝　ｒｌｏ　＋　ｎ　＋・
にｄ−１ｉｎｅ：　ｎｄ（ｘｉ　　＝１．６４７６９−
０．１５０　　ｘ　１０−’−ｘｇ−１ｉｎｅ：　ｎｇ
（ｘｌ　　＝１．６７２５２　−０．１５６　　ｘｌｏ
−’・ｘ（第７面と光軸との交点より、像側に３ｍｌ＋
の所で００の値をとる） （ｒＦ／ｒＲ１／　（ｆｏｉｌ　＝　８．９５１８Ｘ　
１１７−”ｎ＋１＋Ｂ／ｎ＋＋ｇ１　＝０．９６１５　
　、　　ｆＩ／ｆ　＝　　１．１４５４ｆ［ｌ／ｆｌ　
＝−０，７８５６、ｆｌ／ｆＩ＝−１，７０４０ｆｌａ
ｎ／ｆ＋　ｔｎ　＝　０．８５１９（シｌｌｎ＋シ＋ｉ
ｏ）／２　　＝　５５．４１ｉｎ＋＋ｎ”ｎ＋ａｎｌ／
２　　＝　　１．５３３１８実施例　６ ｆ＝３６．３劉− ｒ、　＝　１２７．７３８６ ｄ、＝２．８０００ ｒ２　＝　２９．４３８２ ｄ、＝　７．３７６３ ｒｓ　＝５４．５３３９ ｄ、＝　２．５０００ ｒ、　＝　３３．８６７２ ｄ、＝　１０．４６６９ ｒｓ　＝９２．３０８７ ｄ、＝　３．６１０１ 「、＝　−３７９，１５０２ ｄ、＝　６．２０６２ ｒ、＝　１０４．２８４９ ｄｔ　＝　５．　？１３６ ｒｅ　＝　６９．９２２６ ｄ、＝　０．０３３９ ｎミニ１．５４８１４ Ｆ／１．４５ ｎ、＝　１．５１８２１ ｎ、（屈折率分布型レンズ） ｎ３＝１．６１７Ｄ口 ２ω＝６１．５゜ ν、　　＝６５．０４ νｍ　　＝４５．７８ νｓ　　”６２．７９ ｒｓ＝３７．９１９９ ｄ、＝　８．９９９８ ｎ、＝　１．７２６００ ν、　　＝５３．５６ ｒ＋ｏ　＝−８６，２８５９ ｄ、、　　＝９．６４０７ ｒ、、＝ｏｏ（絞り） ｄｔ　ｌ　＝　４．０１９４ ｒ、、　　＝−２９，９９０４ ｄｔｚ　　＝１．７０（１６ｎａ＝１．５９２７（ｌ　
　　ｖａ　　＝３５．２９ｒ＋ａ　　＝４２．３７７３ ｄ、、　　＝３．８０１１ ｒ１４　　＝　　　１７２．６９９３ ｄ、＝　１．５２０８　　ｎｔ＝　１．８４６６６　　
１ｊｙ　　＝　２３．７８ｒ、ｓ　　＝　６５．６５１
９ ｄｔｓ　　”　６．５１２７　　ｎａ：　Ｌ、７５５０
０　　　Ｖａ　　＝　５２．３３ｒ＋ｓ　　＝　−３４
，１５０４ ｄ＋ａ　　＝＝ｏ、ｏｏｏｔ ｒｌ？　　＝８５．０３３６ ｄｔｔ　　＝４．２１３７　　ｎ５＝１．７８６５０　
　１ｊＱ　　＝５０．０Ｏｒ、ａ　　＝−９３，８９２
１ 屈折率分布式：　　ｎ（ｙＬ）＝ｎｏ＋ｎ１−ｘｄ−１
ｉｎｅ：　ｎｄｆｘ）　　＝　１．６４７６９　−０．
１５０　　ｘ　１０−’−ｘｇ−１ｉｎｅ：　　ｎｇ（
ｘｉ　　＝　１．６７２５２　−０．１５６　　ｘ　　
１０−”ｘ（第７面と光軸との交点より、像側に３ｍｍ
の所でｎｏの値をとる） （ｒｐ／ｒ＋＊ｌ／　（ｆｏ／ｆ）　＝　　１．３４２
８ｘ　ｔｏ−’ｎ＋＋ａ＋／ｎ＋＋ｍ＋　＝０．９６１
５　　、　　ｆＩ／ｆ　＝　　１．３．６６６ｆＩＩ／
ｆｘ　　＝　−０，６８２２、ｆｌ／ｆＧ＝　−１，７
１５５ｆｌａｎ／ｆｌ＋ｎ　＝　２．２８５０（シ１１
−シｒａｏ）／２　＝　５５．４１ｆｎｔ＋ｎ＋ｒＨａ
ｎｌ／２　＝　１．５３３１８実施例７ ｆ　＝　３６．０＋ｎｍ　　、　　Ｆ／１．４４　　、
　２ω＝６１．９’ｒｌ　＝　１４８．８０２７ ｄ、＝２．８０口Ｏｎ、＝１．５１８２１　　　　　ｖ
、　　＝６５．０４ｒｔ　＝　２９．３２７４ ｄ、＝　６．０７０３ ｒ、＝　７５．１４７１ ｄ、＝　２．５０００　　　Ｑ、＝　１．５４８１４　
　　ｖ、　＝　４５．７８ｒ＊　＝　３６．６４３７ ｄ、＝　１０．３５５２ ｒｅ＝　１２０．７３７６ ｄ、＝３．６１０１　　　　ｎａ＝　１．６１７００「
ａ：　−１８３，８８７１ ｄ、＝　５．４８８９ ｒｔ：　１０７．７４５３ ｄｙ＝４．８５６４ ｒａ＝　ａａ、８７５３ ｄａ”０．０３３９ ｒｅ＝３８．７５０９ ｄｏ＝８．９９９８ ｒｌ。＝　−９０，６６２０ ｄ、。　＝９．２０７０ ｒ、、　＝ＯＯ（絞り） ｄｌ、　　＝４．０！９４ ｒｈｏ　　＝−３２，０２７７ ｄｏｓ　　＝　１．７００６　　ｎａ＝　１．５９２７
Ｏｒ、、　　＝　４３．３６４５ ｄｔ＝　　＝３．８０１１ ｒ、、　　”−１４６，３３７８ ｄ＋４　＝　１．５２０８　　ｎｖ＝　１．８４６６６
ｎｓ”　１．７２６００ ｎ４（屈折率分布型レンズ） ν、　　＝６２．７９ ν、　　＝ｓａ、ｓｓ ν、　　＝３５．２９ シ？＝２３．７８ ｒｈｏ　　＝６９．５０３４ ｄｏｓ　　＝６．５１２７　　ｎａ＝１．７５５００　
　　　ｖｓ　　＝５２．３３ｒ＋ａ　　＝　−３９，２
４３３ ｄ、、　　＝０．０（１０１ ｒａｙ　　＝　　　　１１２８４．８００７ｄｌｙ　　
＝４．２１３７　０．＝　１．７５５００　　　１１９
　　＝　５２．３３ｒ＋ｓ　　＝　−７１，４１４４ ｄ＋ａ　　＝０．００００ ｒ、、　　＝　１８４．１０３６ ｄｏｓ　　＝４．０００２　　ｎｌＧ　　＝１．７５５
００　　ν＋ｏ＝５２．３３ｒａｏ　　＝　　１４１．
６７０９ 屈折率分布式：　　ｎ　（（＞　＝　ｎｏ＋　ｎ＋　・
Ｘｄ−１ｉｎｅ：　ｎｄ（ｘ）　　＝　１．６４７６９
　−０．１５０　　ｘ　１０−’・ｘｇ−１ｉｎｅ：　
ｎｇ（ｘｌ　　＝　１．６７２５２　−０．１５６　　
Ｘ　１０−”ｘ（第７面と光軸との交点より、像側に３
ｍ＋ｎの所で口。の値をとる） （ｒｒ／ｒｌＩ）／　（ｆＧ／ｆ）　＝　−３，４６８
２ｘ　１Ｏ−２ｎｚａ＋／ｎｌ（ｇ＋　　＝０．９６１
５　　、　　ｆｌ／ｆ　＝１．２３５１ｆｎ／ｆｔ　＝
−０，７２８１、ｆｓ／ｆ＋、＝−１，８７３５ｆ＋ａ
ｎ／ｆ＋＋ｎ　　＝１．８７９５（νＩ、。÷シ＋２１
．ｌ／２　　＝　５５．４１ｆｎ＋＋ｎ＋ｎ１ａｎｌ／
２　　＝　１．５３３１８実施例８ ｆ　＝　３５．９ｍｍ ｒｌ　＝　１０３．９２３８ ｄ、＝５．９７８３ ｒａ　＝　−３０３０９，４６８４ ｄｚ＝０．０口００ ｒｓ＝２１７．５７９８ ｄ、：２．５０口０ ｒ４＝２４．８７６１ ｄ、＝　８．２０７５ ｒｓ　＝　１６６、４４３２ ｄｓ＝　２．４１４７ ｒｅ　：　２７．２５０８ ｄ、＝　４．１７２９ ｒｔ　＝３８．５９７９ ｄｙ＝５．８８７３ ｒａ＝−１５５，２８３７ ｄ、＝２．７３０９ ｎミニ１．５８２６７ Ｆ／１．４４ ｎ＋　＝　１．８８３００ ｎａ　（屈折率分布型レンズ） ｎａ＝１．５０１３７ ２ω＝　６２．１″ ＝　４０．７８ ν、　　：５６．４０ ν３　＝４６．３３ ｉ”、＝　３３．２４２６ ｄ、＝　８．１５３９ ｒｈｏ　　＝−６４，９５０１ ｄｏｓ　　＝４．３１９Ｏ ｒｌ、　　＝２２．２９１７ ｄｌｌ　　＝５．５８９９ ｒｌ２　＝■（絞り） ｄ１□　＝　４．９９７６ ｒｈｏ　　＝−３６，５７４１ ｄ、３　＝１．５００Ｏ ｒｌ４　＝　１１６．６６９２ ６．４　＝６．８７２０ ｒｌｓ　　＝　　　４５．５１０３ ｄ、、　　＝０．００５６ ｎｓ”　１．７２９１６ ｎａ＝１．５９２７０ ｎ　？　＝　１　、８０５１８ ｎａ＝１．６９６８０ ν、　　＝５４．６８ シロ＝３５．２９ ν、　　＝２５．４３ ν、　　＝５６．４９ ｔａ １２７．２４６０ ｄ、、　　＝４．１６０３ ｒ、、　＝−３６，８２６２ ｄ＋ｙ　　＝０．０００Ｏ ｒｈｏ　　”ｌ［１４，５２ｂ８ ｄ、、　　＝４．０２８６ ０ｅ”１．７８６５０ ν９　＝５０．００ ｎｌＧ　　＝　１．７２９１６　　ν＋ｏ＝　５４．６
８ｒ、＝−９１，６９５９ 屈折率分布式：　　ｎ（ｇ）：１１０４−（１，−）（
ｄ−１ｉｎｅ　　：　　ｎｄ（ｘ！　　　＝　　１．６
４７６９　　−　０．１５０　　　ｘ　　１０−　自　
、Ｘｇ−１ｉｎｅ：　　ｎｇｆｘｌ　　＝　　１．６７
２５２　−０．１５６　　Ｘ　　１０−’−ｘ（第７面
と光軸との交点より、像便りに３ｍｍの所で００の値を
とる） ｆｒｒ／ｒＲ）／　ｆｆａ／ｆ）　＝　　１．９３０９
Ｘ　１０−’ｎ＋　（ａｌ　／ｎｔ　Ｉｇｌ　＝　０．
９６１５　　、　　ｆ１／ｆ　＝−１，０３４ＯｆＩｌ
／ｆ＋　＝　−０，９９１５、ｆＩ／ｆｌ：：　　０．
９５５２ｆＩｉｎ／ｆｌ＋ｎ　＝　０．９９９６（ν１
．。＋ν１２ｎ＋／２　＝　５１．３７ｆｎ＋＋ｎ＋ｎ
［ａｎｌ／２　＝　１．５４２０２　、０＋＋　ｐ、＝
　１．８８３００実施例９ ｆ　＝　２８．Ｅ＋ｎ蹟　　、　　　Ｆ／１．４３　　
　、　　２　ω＝７＋、１″ｒ＋＝８０．１３７１ ｄ、−５，０００８ｎ、＝１．８３４８１　　　ｖ、　
＝４２．７２ｒ２　＝　２８９．５２４８ ｄ、＝　０．００００ ｒ３　”　６７．５８０４ ｄ、＝　　１．９００１　　　　１ａ＝　１．５１１１
２　　　　　Ｖ２　　＝　６０．４８ｒ、＝　２０．８
１０７ ｄ４＝　６．８００５ ｒｓ＝　１４２．０６００ ｄａ＝２．０００８ ｒａ＝　２７．４２３４ ｄｏ”６．３３０５ ｒｖ＝３４．８１１９ ｄｙ”１．９７６８ ｒａ＝２７．０５５９ ｄ、＝　７．０１６８ ｒ、＝　４２．０９０７ ｄ、＝　６．９９９８ ｒ＋ｏ　　＝　−６９８，１１００ ｄ、、　　＝８．２５３９ ｒ、、　　＝ｏｏ　（絞り） ｄ、ｌ　　＝０．９８１０ ｒ、、＝　５７．９５９９ ｄｏｓ　　＝　９．２２８３　　　ｎａ＝　１．６９６
８Ｏｒｔａ　　＝　　　５７．２８９３ １１＋ａ　　＝　３．９９７２　　　ｎｖ＝　１．５９
２７０（屈折率分布型レンズ） ｎｓ＝１．５３１７２ ｓ ＋１４＝１．５０３７８ ν３ ν４ シロ シフ ＝　４８．９０ ＝６６．８１ ＝５６．４９ ＝３５．２９ ｒ＋−＝　３８．１８７７ ｄ、、　　＝５．０１６０ ｒ、、　　＝−９５，０７８８ ｄｏｓ　　＝　１．２９９３　１ｓ＝　１．８０５１８
　　　　ｖ＝ｓ　　：　２５．４３ｒ、、　　＝　６２
．２８０４ ｄ、、”６．４９９Ｏｎ、＝１．６９６８０　　　　ｖ
、＝５６．４９ｒｌｙ　　＝　　　４２．３６７４ ｄ、７　＝０．００１８ ｒ、８　”　３１１８９．５０６７ ｄ、、”　４．２０００　　ｎ、、＝　１．７８６５０
　　ｖ、、＝　５０．０Ｏｒ、、　　＝−６７，８１７
４ ｄ、、　　＝０．０００Ｏ ｒ２゜　＝　８４．０６２７ ｄｚｏ　　＝　４．２２８０　　ｎ＋＋　　＝　１．７
２９１６　　νｘ＝　５４．６８ｒｚ　ｌ　＝　−１２
０７，１４０３ 屈折率分布式：ｎｃχ）＝ｎ、＋ｎ、・にｄ−１ｉｎｅ
：　　ｎｄｆｘ！　　＝　　１．６４７６９　−０．１
５０　Ｘ　　１０−’−ｘｇ−１ｉｎｅ：　ｎｇ（ｘ）
　　＝　１．６７２５２　−０．１５６　　ｘ　１０−
’・ｘ（第９面と光軸との交点より、像側に３ｆｆＩＩ
１１の所でｎｏの値をとる） （ｒｒ／ｒ＊）／［ｆａ／ｆｌ　＝　　　２．９５９９
Ｘ　１Ｏ−２ｎ＋　＋ａ＋／ｎ＋　Ｉｇｌ　　＝　０．
９６１５　　、　　　ｆｔ＃　　＝−１，４３３５ｆｎ
／ｆＧ＝−１，８０５３、ｆＧ／ｆｌ＝−０，９５０Ｌ
ｆｌｌｎ／ｆｌ＋ｎ　　＝　１．０７７９（シｌｌｎ＋
シｔａｎｌ／２　　＝５４．６９（ｎｕｎ＋ｎ＋ｚｎｌ
／２　　＝　　１．５２１４２ｎｌ＋ｐ＝　１．８３４
８１ 実施例１０ ｆ　＝　２８．２１１ｍ ｒ、　＝　９３．１７５７ ｄｌ＝６．０２１９ ｒ、　＝　２９６．３５８６ ｄｔ＝　０．０００Ｏ ｒ、＝　４３．６７２９ ｄｓ＝１．８３７８ ｊ、＝　２１．２７３３ ｄ４＝　６．９１４６ ｒｓ＝１４８．：＋１５１ ｄｓ＝１．８５１５１ ｒ６　＝　２４．６９６６ Ｆ／１．４１　　　、　　２　ω＝７４．８゜ｎ＋＝１
．８０６１０ Ｑ、＝　１．５８３１３ ν２ ｎ−＝　１．５８２６７ シ３ ＝４０ ＝　５９．３６ ＝　４６．３３ ｄａ＝１５．３７６４ ｒｔ＝９１．２９７８ ｄ、＝　５．１０４５ ｒａ”　　−２００，７７４５ ｄａ＝　６．３１１９ ｒｓ＝５８．４２０６ ｄ９＝　９．００５９ ｒｈｏ　　＝３２６．７８５１ ｄｌ。　＝４．１９０８ ｒ、、＝ｏｏ（絞り） ｄ、、　　＝２．２２９２ ｒ、、　　”　１３４．１４２９ ｄＢ　　＝５．５１４５ ｒｌｓ　、＝−５９，５６６８ ｄ、、　　＝Ｏ，０１５９ ｒ、４　＝　　−６６，３４７５ １＋４　”　１．５２９７ ｒ　１ｓ　　＝　３３．３８８７ ｄ、、　　＝５．７７５５ ｒｌｍ　　＝　−４４３，７８８６ （屈折率分布型レンズ） ｎｓ＝　ｔ、８０４４０ ｎａ＝１．７２９１６ ｎ、＝　１．５９２７０ ν５　＝３９．５８ シロ　　＝５４．６８ ν、　　＝３５．２９ ｄ、、＝１．１５４０　　ｎａ＝１．８４６６６　　　
　ｖ、＝２３．７８ｒａｔ　　＝５４．８９５８ （ｂｙ　　＝７．８９３０　　ｎ５＝１．６９６８０　
　　　Ｖ９　　＝５６．４９ｒ＋ａ　　＝−４４，１５
３８ （Ｌｓ　　＝０．０３４８ ｒ＋１＋　　＝６４．３１５２ ｄｏｓ　　＝８．１２５３　　ｎｅｏ　　＝１．７８６
５０　　ν＋ｏ＝５０．０Ｏｒｉｏ　　＝　−１６４，
０３７２ 屈折率分布式：ｎＩχ）＝ｎｏ＋ｎ＋’Ｘｄ−１ｉｎｅ
＋　ｎｄ（ｘ）　　＝　１．６４７６９　−０．１５０
　　Ｘ　１０−”ｘｇ−１ｉｎｅ：　　ｎｇ（ｘ）　　
＝　１．６７２５２　−０．１５６　　ｘ　　１０−’
・ｘ（第７面と光軸との交点より、像側に３：５ｍ　ｍ
の所で口。の値をとる） ｆｒｒ／ｒＲ）／　（ｆｏ／ｆｌ　＝　−１，３７８６
ｘ　１０−ｎ＋　　＋　＋、＋／ｎ＋　　＋ｇｌ　　　
＝　　０．９６１５　　　　、　　　　ｆ（／ｆ　　　
＝　　−１，３２４２ｆｎ／ｆ＋　　＝　　−１，２５
５７、ｆＩ／ｆ＋＝　　　１．２１０７ｆ１２ｎ／ｆｌ
＋ｎ　＝　０．６９７２（ν！、。÷ν＋ａｌｌｌ／２
　＝　５２．８５（ｎｌ＋ｎ＋ｎ１ｚｎｌ／２　＝１．
５８２９０　　、　０１＋ｐ＝１．８０６１０実施例１
１ ｆ　　＝　２９．１ｍｍ ｒｌｍ６２．９１８１ ｄ、＝　５．３０４５ ｒａ　：　２００．５２５７ ｄ、＝　０．００００ ｒａ＝５０．３５９１ ｄ、＝　１．９００１ ｒ、＝２１．１５４０ ｄ４＝　６．８００５ ｒＳ＝　１４４．４８９５ ｄ５＝　２．０００８ ｒｓ＝２１．００４１ ｄａ”　１５．７７６１ ｒ７＝　４４．３５３２ ｄｙ＝６．９１８６ ｒａ＝−５０８，４８２６ ｄ、＝　７．１１３１ ｒ、＝ｏｏ（絞り） ｄ、＝２．４６０９ ｒｌｏ　　＝８４．６００２ Ｆ／１．４５ ｊｌ、＝　１．８３４８１ ｎａ＝１．５１１１２ ｎミニ１．５３１７２ ２　ω＝７３ ａ ν、　　＝４２．７２ ν、　　＝６０．４８ １ノ、：４８．９０ （屈折率分布型レンズ） ｄｏｓ　　＝６．７２２２　　ｎ５＝１．７１３００　
　　１／ｓ　　＝５３．８４ｒ、、　　＝−６１，１１
５４ ｄ＋＋　　＝２．４１９４　　ｎａ＝１．５９２７０　
　　　Ｖａ　　＝３５．２９ｒ　ｌａ　　＝　３９．６
２３９ ｄ、、　　＝＝５．３２５０ ｒ、、　　＝−８０，３６０９ ｄ、、＝１．１０１６　　ｎ、＝１．８０５１８　　　
　ｖ、＝２５．４３ｒ１４　　＝６３．１１６７ ｄ、４　＝　６．８５２３　　ｎａ＝　１．６９６８０
　　　１ｊ８　　＝　５６．４９ｒ１ｓ　　＝　−４２
，９３１４ ｄ、、　　＝０．００４６ ｒｌｍ　　＝　３６６．４５１４ ｄｏｓ　　”４．９７５１　　ｎミニ１．７８６５ＯＬ
’９　　＝５０．０Ｏｒｔｔ　　＝　−Ｔｏ、１４６０ ｄｌ、　　＝０．００００ ｒ、、　　＝　９２．６８８２ ｄｏｓ　　＝６．０６１７　１ｅｏ　　＝１．７２９１
６　　シ＋ｏ＝５４．６８ｒ１９　　＝　−３４３，９
７０５ 屈折率分布式：　　ｎ　（Ｘ）＝　ｎｏ＋　ｎ＋°にｃ
ｌ−１ｉｎｅ：　ｎｄ（ｘｌ　＝　１．６４７６９−０
．１５０　ｘ　１０−’−ｘｇ−１ｉｎｅ：　ｎｇｆｘ
）＝１．６７２５２　−［１，１５６Ｘ　１０−　−ｘ
（第７面と光軸との交点より、像側に３９ｇｍｍの所で
＋１ｏの値をとる） （ｒｒ／ｒＲ）／　（ｆＧ／ｆ）　＝　−４，２８８４
ｘ　１０−”ｎ＋　＋ａ＋／ｎ＋　ｆｇｌ　　＝　０．
９６１５　　　、　　　ｆｌ／ｆ　　＝　　−１，４０
６３ｆｕ／ｆ＋　　＝　−１，４４６４、ｆｓ／ｆ＋＝
　−０，９５８２ｆ１ｚｎ／ｆｚｎ　＝　０．６３７０ （νｌｔｎ＋ｐ＋ａｎｌ／２　＝　５４．６９（ｎｌ＋
ｙ１＋ｎ１２．）／２　　　＝　　１．５２１４２　　
　　、　　　　ｎ、、　Ｉ、＝　　１．８３４８１実施
例１２ ｆ　　＝　　２８．９ｍ蒙　　、　　　Ｆ／１．４４　
　　、　　　２　　ω　＝　　７３．５’ｒ＋　＝　１
０３．７０９１ ｄ、　＝５．０００８　　　ｎ＋　＝１．８３４８１　
　　ｖ、　＝４２．１２ｒｚ＝　４９６．０１４８ ｄ２＝　０．００００ ｒ３＝　５４．２７８３ ｄ、＝　１．９００１ ｒ、＝　２０．７３２６ ｄ、＝　６．５０１６ ｒａ＝　１４０．８８７９ Ｑ２＝　１．５１１１２　　　　ｖｚ　　＝　６０．４
８ｎｓ＝１．５３１７２ ｄｓ＝１．８７４５ ｒｅ”　２８．３９４７ ｄｏ；６．６８４１ ｒｔ＝　３０．７９７１ ｄ、＝　１．７５００　　　　ｎ４＝　１．５０３７８
ｒ、＝２３．８８０８ ｄｓ”　６．７０５０ ｒｅ”５２−０２９３ ｄｓ＝２．８００５ ｒ、、＝　１２２．７４１４ ｄ、０　＝０．００２０ ｒｌｚ　　＝５２．５３００ ｄｏ＋　　＝２．８０００ ｒｌｚ　　＝　１２２．２７９４ ｄ、２　＝６．７５８８ ｒ＋ｓ　＝ｏｏ　（絞り） ｄ＋ａ　　＝０．３００８ ｒｌｚ　　＝８０．４０６８ ｎａ（屈折率分布型レンズ） ｎｓ　（屈折率分布型レンズ） νｓ　　”４８．９０ ν、　　＝６６．８１ ｄｏ４　＝　１０．９９９８　　ｎｔ＝　１．６９６８
０υ７＝５６．４９ ｒ、ｓ　　”−４２，５８８１ ｄｏ５　＝１．８３１２ ｒ、、＝　−５７，００７２ ｄ１８　＝　４．１９９７　０８＝　１．５９２７（］
ｒ　１ｔ　　＝　３８．９５７８ ｄｏ７　＝５．０１６０ ｒ、、　　＝−６６，９２８８ νＢ　　＝３５．２９ ｄｌａ　　＝　１．２９８２　　ｎｓ＝　１．８０５１
８ν、　　＝２５．４３ ｒｌｅ　　＝ｂＯ−９６６２ ｄ、９　　＝６．５０００ ｒ２．　　＝−４１，８１１３ ｄ、、　　＝１１．００１８ ｒｚ＋　　＝　１４０２．７９５８ ｄ２１　　＝４．１０２９ ｒａｔ　　＝　−６６，０７６８ ｄＪａ　　＝０．００００ ｒａ＝　　＝７２．９３９３ ｄｚｊ　＝５．６０１３ ｒ、、＝　−４４９，７３２１ 屈折率分布式二〇（χ１＝ｎｏ＋ｎ＋’Ｘｄ−１ｉｎｅ
：　　ｎｄｆｘｌ　　＝１．６４７６９　−０．１５０
　Ｘ　　１０−”ｘｎ＋ｚ　　＝　１．７２９１６　　
Ｖ＋ｉ＝　５４．６８ｎｚ　　＝　１．７８６５０　１
７＋ｔ＝　５０．００ｎ＋ｏ　＝　１．６９６８０　　
シ＋ｏ＝５６．４９ｇ−１ｉｎｅ：　　ｎｇ（ｘ）　　
＝　　１．６７２５２　−０．１５６　　ｘ　　ｔｏ−
１・ｘ２枚の屈折率分布型レンズ共、上記の同じ分布を
有する。更に２枚の屈折率分布型レンズのうち、物体側
の屈折率分布型レンズにおいては、第９面と光軸との交
点より像側に３ｎ＋＋＋＋の所で００の値をとり、像側
の屈折率分布型レンズにおいては、第１１面と光軸との
交点より像側に３１１ＩｌＩ＋の所でｎ。の値をとる。

物体側の屈折率分布型レンズにおいて （ｒＦ／ｒｓＪ／　（ｆｏ／ｆｌ　＝　９．８１９２ｘ
　１Ｏ−２ｎ＋　＋ａ＋／ｎ＋　ｆｇｌ　＝　０．９６
１５像側の屈折率分布型レンズにおいて （ｒＦ、／ｒｌ）／（ｆｏ／ｆｌ　＝　（？、７６９４
Ｘ　１０−’ｎ＋　＋ａ＋／ｎ＋　１１１　＝　０．９
６１５ｆ＋／ｆ　＝　　１．４８８６　、　　ｆｍ／ｆ
ｌ　＝−２，００７５ｆｍ／ｆ＋＝　−０，８９２２、
ｆ１ｍｌｌ／ｆ＋　＋−＝　１．００５３（シｌｌｎ＋
シｔ＊ｎｌ／２　＝　５４．６９ｆｎ＋＋ｎ”ｎ１ａｎ
ｌ／２　＝　１．５２１４２　　、　　ｒＪ＋ｐ＝　１
．８３４８まただしｒｌｚ　ｒ２−・・・はレンズ各面
の曲率半径、ｄ。

ｄａ、・・・は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ１
、ｎ２．・・・は各レンズの屈折率、シ１．シ２．・・
・は各レンズのアツベ数である。

これら実施例は、図示するように第１レンズ群Ｉ、第２
レンズｌ！ｉ　ＩＩ　、絞り、第３レンズ群ＩＩ！より
なり、いずれも第２レンズ群Ｉ【中に１枚又は２枚のア
キシャル型の屈折率分布型レンズを用いている。

［発明の効果］ 本発明は、各波長毎の屈折率勾配に変化をもたせたアキ
シャル型の屈折率分布型レンズをレンズ系中の適切な場
所に配置することによって諸収差が良好に補正された高
画質の大口径広角レンズを得たものである。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第１２図は夫々本発明の実施例１乃至実施例
１２の断面図、第１３図乃至第２４図は夫々実施例１乃
至実施例１２の収差曲線図である。 出願人　オリンパス光学工業株式会社 代理人　　　向　　　　寛　　二 第３図 第４図 り一一一一一一一」 工　　　　■ ■ 第２図 第５図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１３図 球面収差 非点収差 歪曲収差 倍率の色収差 ４図 球面収差 非点収差 球面収差 第１９ 非点収差 歪曲収差 倍率の色収差 球面収差 第２０図 非点収差　歪曲収差 倍率の色収差 球面収差 第２１ 非点収差 歪曲収差 倍率の色収差 球面収差 第２２図 非点収差　歪ｌ＃ｌ収差 櫓率の色収差 第２二 球面収差 非点収差 歪曲収差 倍率の色収差 収差 第２４図 非点収差　歪曲収差 倍率の色収差 ・Ｆ／１．４５ ｄＪハ９

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 物体側より順に負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折
   力の第２レンズ群と、絞りと、正の屈折力の第３レンズ
   群とにて構成され、前記第２レンズ群に軸方向に屈折率
   勾配を有する屈折率分布型レンズを有し、次の条件（１
   ）を満足することを特徴とする大口径広角レンズ。 （１）−５．０＜（ｒ＿Ｆ／ｒ＿Ｒ）／（ｆ＿Ｇ／ｆ）
   ＜５．０ただしｒ＿Ｆ．ｒ＿Ｒは夫々上記屈折率分布型
   レンズの物体側の面および像側の面の曲率半径、ｆ＿Ｇ
   は同屈折率分布型レンズの焦点距離、ｆは全系の焦点距
   離である。