JPH02218753A - 摺動部材用樹脂組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、改良された摺動特性および機械的特性を有す
る樹脂組成物に関し、さらに詳しくは、軟質金属または
軟質合金製部品を相手材とする摺動部材用樹脂組成物の
改良に関する。

（従来技術） 近年、各種合成樹脂を用いた摺動部材が開発されている
。ところが、アルミニウムやアルミニウム合金などの軟
質金属または軟質合金からなる部品を相手材とする合成
樹脂製の摺動部材については、いまだ充分満足できる性
能を有するものは提供されていない。

すなわち、油圧機器の軽量化等にともない、アルミニウ
ム合金などの軟質金属または軟質合金が各種部品として
広く使用されているが、これら軟質合金製部品等を相手
材とする摺動部材として。

ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥと略記）製なと
の合成樹脂製の摺動部材を使用すると、相手材の損傷や
摩耗が急速に進行するという問題がある。

ところで、ポリフェニレンスルフィド（ｐｐｓと略記）
は、耐熱性や耐薬品性に優れた樹脂であり、また、充填
材等を用いて強化することにより優れた機械的強度およ
び寸法安定性を示すことが知られている。

しかし、ＰＰＳは、それ自体の自己潤滑性は乏しいため
、摺動部材として使用する場合においては、潤滑剤等を
配合している０例えば、ＰＰＳに、二硫化モリブデンと
炭素繊維（特公昭５７−１３５８６号公報）、ＰＴＦＥ
や金属酸化物、芳香族ポリアミド繊維、金属粉末（特公
昭６〇−１１０６１号公報）、ＰＴＦＥや二硫化モリブ
デン、ヘキ開性を有する無機充填材（特開昭６０−２２
８５５８号公報）などを配合することにより、潤滑性、
耐摩耗性、機械的強度等を付与している。

また、ＰＴＦＥをベース樹脂とし、これに充填材として
ＰＰＳの粉末を２５〜３５容積％配合してなる摺動部品
用材料が提案されている（特開昭５８−１７４０号公報
）。

しかしながら、これら公知の摺動部材では、軟質合金な
どの柔らかい相手材に対する摺動部材としては必ずしも
充分ではない。

一方、ＰＰＳよりも耐熱性に優れたポリアリーレンチオ
エーテルケトン（ＰＴＫと略記）を用いるものとしては
、ＰＴＦＥをベース樹脂としこれにＰＴＫと炭素繊維あ
るいはＰＴＫと黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タング
ステンを配合した摺動部材が提案されている（特願昭６
３−１０９９１７号）が軟質合金などの柔らかい相手材
を目的としたものではない。

（発明が解決しようとする課題） このように、従来の摺動部材では、相手材がアルミニウ
ム等の軟質金属または軟質合金である場合、相手材を損
傷してしまい、それに伴って摩耗が加速されてしまうと
いう問題があった。

本発明の目的は、軟質金属または軟質合金を相手材とし
た時の損傷の問題点を解決し、かつ、高負荷条件、高温
度条件下での使用においても良好な摺動特性と耐久性を
有する摺動部材用樹脂組成物を提供することにある。

本発明者らは、従来技術の有する問題点を克服するため
に鋭意研究した結果、耐熱性熱可塑性樹脂であるポリア
リーレンスルフィド（ＰＡＳと略記）および／またはＰ
ＴＫを使用し、これにＰＴＦＥ粉末、高強度のピッチ系
炭素繊維および特定の粒径なもつカーボンビーズを配合
した樹脂組成物が、摺動部材とした場合、上記目的を達
成することができることを見出し、その知見に基づいて
本発明を完成するに至った。

（課題を解決するための手段） すなわち、本発明の要旨は、ＰＡＳおよびＰＴＫから選
ばれる少なくとも１種の耐熱性熱可塑性樹脂５５〜７０
重量％、ＰＴＦＥ粉末５〜２０重量％、引張強度１５０
ｋｇｆ／ｍｍ２以上のピッチ系炭素繊維１０〜３０重量
％、および平均粒径１０〜１１００ＬＬのカーボンビー
ズ５〜１５重量％を含有してなる摺動部材用樹脂組成物
、にある。

本発明においては、耐熱性のよいＰＡＳ％ＰＴＫまたは
これらの混合物に、機械的強度向上のための補強用繊維
としてピッチ系炭素繊維を配合し、固体潤滑剤としてＰ
ＴＦＥとカーボンビーズを組合わせて使用することによ
り、軟質金属または軟質合金製部品を相手材とした場合
に、優れた摺動特性を示すのである。

以下、本発明の構成要素について詳述すや。

（耐熱性熱可塑性樹脂） 本発明で使用する耐熱性熱可塑性樹脂は、ＰＰＳに代表
されるＰＡＳおよび／またはＰＴＫである。

ＰＡＳ 本発明で用いるＰＡＳは、ポリマーの主構成単位として
ｐ−フェニレンスルフィドの繰返し単位７０重量％以上
、さらに好ましくは９０重量％以上含むポリアリーレン
スルフィドであり、実質的に線状構造を有するものが好
ましい。実質的に線状構造とは、酸化架橋などによる溶
融粘度の増大処理（キュアー）で得られるような架橋・
分枝構造を有するポリマーではなく、実質的に二官能性
モノマーを主体とするモノマーから得られたポリマーで
ある。ｐ−フェニレンスルフィド単位が５０重量％以上
であることに対応して、このＰＡＳは、５０重量％未滴
の他の共重合構成単位を含んでいても良い、このような
構成単位としては、ｍ−フェニレンスルフィド単位、ジ
フェニルスルフォンスルフィド単位、ジフェニルスルフ
ィド単位、ジフェニルエーテルスルフィド単位、２．６
ナフタレンスルフイド単位などがある。また、ｐ−フェ
ニレンスルフィド繰返し単位７０〜９５重量％と、ｍ−
フェニレンスルフィド繰返し単位５〜３０重量％とから
なるブロック共重合体も好ましく用いられる。

本発明のＰＡＳとしては、融点が２５０℃を超えるもの
が好ましい、融点が２５０℃以下では耐熱性樹脂として
の特徴が損なわれてしまうので好ましくない。

本発明で使用するＰＡＳは、溶融粘度が５００ボイズ（
３１Ｏ℃、剪断速度２００５ｅｃ−’で測定）以上、好
ましくは２，５００〜３０，０００ボイスの高分子量の
ポリマーである。溶融粘度が５００ボイス未満では、機
械的な強度が低い成形体となり好ましくない。

このようなＰＡＳは、公知の方法で製造することができ
る０例えば、特開昭６１−７３３２号公報に記載されて
いるように、アルカリ金属硫化物とジハロ芳香族化合物
とをＮ−メチルピロリドンなどの有機アミド溶媒中で水
の存在下に特定の二段階昇温重合する方法により好適に
得ることができる。

ＰＴＫ 本発明で用いるＰＴＫは、繰返し単位 び−Ｓ−基は、ベンゼン環を介してバラ位に結合Ｊを主
構成単位とするポリアリーレンチオエーテルケトンであ
る０本発明で使用するＰＴＫは、上記繰返し単位が５０
重量％以上、好ましくは６０重量％以上、さらに好まし
くは７０重量％以上含むボリャーであることが好ましい
、上記繰返し単位が５０重量％未満では、結晶性が低下
し、それに伴って耐熱性も低下するおそれがある。

上記繰返し単位以外の異種繰返し単位としては、ジフェ
ニルスルフォンスルフィド単位、ジフェニルスルフィド
単位、ジフェニルエーテルスルフィド単位、２．６−ナ
フタレンスルフィド単位など各種のものがある。

本発明で使用するＰＴＫは、未キユア−ポリマー、より
好ましくは未キュアー線状ポリマーであることが好まし
い、しかし、熱安定性や流動性、結晶性を損なわない限
度において、若干の架橋・分枝構造を導入したＰＴＫで
あってもよい。

本発明で使用するＰＴＫは、高耐熱性で、溶融加工が可
能であり、かつ、機械的強度に優れたポリマー、である
ために、次のような物性を有するものであることが好ま
しい。

（イ）耐熱性が優れている指標として、融点Ｔｍが３１
０〜３８０℃であること。

（ロ）ポリマーの溶融状態での熱安定性を示す指標とし
て、溶融結晶化温度Ｔｍｃ　（４２０℃／１０分）が２
１０℃以上であり、その時の残留溶融結晶化エンタルピ
ーΔＨｍｃ　（４２０℃７１０分）がＩＯＪ／ｇ以上で
あること。

なお、Ｔｍｃ　（４２０℃７１０分）およびΔＨｍｃ　
（４２０℃／１０分）は、差動走査熱量計（ＤＳＣと略
記）でＰＴＫを不活性ガス雰囲気下で５０℃に５分間保
持後、７５℃／分の速度で４２０℃まで昇温し、４２０
℃で１０分間保持し、しかる後１０℃／分の速度で降温
した際の溶融結晶化のピーク時の温度およびピーク面積
から計算される溶融結晶化エンタルピーである。

（ハ）ポリマーの分子量を示す指標である還元粘度ηｒ
ａｍが０．２〜２ｄ！／ｇであること。

なお、還元粘度η１０．は、９８％硫駿を溶媒とし、濃
度０．５ｇ／ｄＪ２の溶液の２５℃における値である。

（ニ）結晶性ポリマーの特性を示す指標として、結晶化
物（２８０℃／３０分アニーリングしたもの）の密度（
２５℃）が１．３４ｇ／ｃｄ以上であること。

このような耐熱性で熱安定性に優れたＰＴＫは、例えば
、アプロチック極性有機溶媒、好ましくは有機アミド溶
媒中で、アルカリ金属硫化物とジハロ芳香族化合物、好
ましくは４，４′−ジクロロベンゾフェノンおよび／ま
たは４．４′−ジブロモベンゾフェノンを主体とするジ
ハロ芳香族化合物とを、下記（ａ）〜（ｃ）の条件で脱
ハロケン化／硫化反応させることにより好適に製造する
ことができる。

（ａ）共存水分量／有機アミド溶媒仕込量の比が２．５
〜１５（モル／ｋｇ）の範囲であること。

（ｂ）ジハロ芳香族化合物仕込量／アルカリ金属硫化物
仕込量の比が０．９５〜１．２（モル１モル）の範囲で
あること。

（Ｃ）反応を６０〜３００℃の範囲で行なうこと。ただ
し、２１０℃以上での反応時間は、１０時間以内である
こと。

また、反応装置として、少なくとも反応液との接液部が
チタン材で構成された装置を使用すれば、より好適に熱
安定性ＰＴＫを得ることができる。

さらに、重合末期において、−〇〇−基と同等またはそ
れ以上の電子吸引性を有する置換基を１個以上含む少な
くとも１つのハロゲン置換芳香族化合物（モノマーとし
て用いたジハロ芳香族化合物が好ましい）を添加して反
応させること（重合末期の安定化処理）によって、熱安
定性がさらに改良されたＰＴＫを得ることができる。

このようなＰＴＫは、例えば特願昭６３−１０９９１６
号に記載の方法により製造することができる。

本発明のＰＴＫは、耐熱性で高熱安定性であるため、摺
動時の熱による寸法変化が小さく、炭素繊維やカーボン
ビーズの脱落防止能に優れる。その上、ＰＴＫは、潤滑
性も優れており、耐熱性熱可塑性樹脂として好ましい特
徴を有している。

（ＰＴＦＥ粉末） 本発明で使用するＰＴＦＥ粉末は、通常、成形用あるい
は固体潤滑剤として市販されている微粉末の樹脂であり
、ＰＡＳやＰＴＫに配合することにより、特に軟質金属
または軟質合金製部品を相手材とした場合に摩擦係数を
低下させる効果がある。

（炭素繊維） 本発明で使用する炭素繊維は、ピッチ系に属する炭素繊
維であり、引張強度（ＪＩＳ　Ｒ−７６０１）が１５０
ｋｇｆ／ｍｒｒ？以上、好ましくは２００ｋｇｆ／ｍｒ
ｒ？以上の高強度のものである。

ピッチ系炭素繊維を配合することにより、耐熱性熱可塑
性樹脂を補強し機械的強度を向上させ、耐摩耗性を低減
させる。ピッチ系炭素繊維の引張強度が１５０ｋｇｆ／
ｍｒｒ？未満であると、強度への寄与が少なくなるため
、摺動部材の耐摩耗性および強度が低下する。

炭素繊維の原料は主に、ピッチとポリアクリロニトリル
（ＰＡＮと略記）であり、それによりピッチ系とＰＡＮ
系に大別されるが、本発明で用いる炭素繊維は、ピッチ
系炭素繊維である。ＰＡＮ系炭素繊維は、耐熱性熱可塑
性樹脂、特にＰＡＳやＰＴＫに配合した場合、ピッチ系
炭素繊維を使用した場合と比較して、摩擦係数や摩耗量
が大きくなり、摺動部材用樹脂組成物の充填材としては
好ましくない。

ピッチ系炭素繊維は、繊維長０．１〜６ｍｍ。

糸径５〜２０μｍのものが好ましい、繊維長が短すぎる
と補強効果が少なくなり、逆に長ずざると樹脂中への分
散性が悪くなるので、いずれも好ましくない、糸径が太
すぎると繊維の引張強度が低下し補強効果が少なくなり
、細すぎると繊維同士の絡み合いが多（なり樹脂中への
分散性が悪くなるので好ましくない。

ところで、補強用繊維としてガラス繊維が一般に使用さ
れろことが多いが、軟質金属または軟質合金製部品を相
手材とする場合には、相手材の損傷が激しくなるので好
ましくない。

（カーボンビーズ） 本発明で用いるカーボンビーズは、平均粒径が１０〜１
００μｍのものである。カーボンビーズな配合すると、
摺動部材の摺動面に一部露出し、この球状面が他部材に
接触して円滑に摺動する。

平均粒径が１０μｍ未満ではカーボンビーズの脱落によ
る摺動部材の摩耗が起こる。逆に、１゜０μｍを超える
と、混線時にカーボンビーズの破砕が起こり、球状以外
の形状のものが多くできるため、摩擦・摩耗特性が低下
し、相手材の摺動面の損傷を激しくする原因となる。

また、カーボンビーズは、黒鉛質では層剥離によって摺
動部材の摩耗量が多（なるため、炭素質であることが好
ましい、なお、カーボンブラックなどの粉状炭素材料で
は形状的に摩擦面に対して滑らかさに欠け、また、摺動
部材の摩耗量が増大するため好ましくない０球状充填材
として、ガラスピーズや球状シリカ等も一般的であるが
、これらの充填材を使用すると、相手材である軟質金属
または軟質合金製部品を損傷するため好ましくない。

（配合割合） 本発明における組成物を構成する各成分の配合割合は、
耐熱性熱可塑性樹脂５５〜７０重量％、ＰＴＦＥ粉末５
〜２０重量％、ピッチ系炭素繊維１０〜３０重量％およ
びカーボンビーズ５〜１５重量％である。

耐熱性、強度等の物性や成形性に優れ、かつ、充分な摺
動特性を有し、しかも軟質金属または軟質合金製部品を
損傷しない樹脂組成物とするためには、ＰＴＦＥ粉末、
ピッチ系炭素繊維および球状炭素材料としてカーボンビ
ーズな前記特車割合で耐熱性熱可塑性樹脂であるＰＡＳ
および／またはＰＴＫに配合することが必要である。な
お、耐熱性熱可塑性樹脂がＰＴＫを５０重量％以上含む
ものは、ＰＡＳを５０重量％以上含むものに比べて特に
耐熱性の点で好ましい組成物となる特徴がある。

ＰＴＦＥ粉末の配合割合は、５〜２０重量％、好ましく
は１０〜１５重量％である。この配合割合が５重量％未
満では、摩擦特性を改善する効果が少なく、逆に、２０
重量％を超えて配合すると、機械的強度の低下につなが
るので好ましくない。

ピッチ系炭素繊維とカーボンビーズは、それぞれ単独で
使用した場合と比較して、両者を併用すると耐摩耗性が
飛躍的に改善され、摩擦特性も改善される。

ピッチ系炭素繊維の配合割合は％　１０〜３０重量％、
好ましくは１５〜２５重量％である。この配合割合が、
１０重量％未満では機械的強度が低下し、３０重量％を
超える量では摩擦特性や耐摩擦性なとの摺動特性が悪化
し、さらに成形性不良の要因となる。

カーボンビーズの配合割合は、５重量％未満では摺動特
性が充分でなく、１５重量％を超える量では機械的強度
が低下する。

また、ＰＴＦＥ粉末とカーボンビーズの過多、ピッチ系
炭素繊維の過小は、機械的強度の低下につながり、一方
、ＰＴＦＥとカーボンビーズの過小は、耐摩耗性の改善
効果が得られず好ましくない。

そして、前記配合割合の範囲内において、耐熱性、摩擦
・摩耗特性などの摺動特性、および軟質金属または軟質
合金製部品を相手材とした場合に相手材を損傷すること
がない優れた摺動部材を得ることができる。この結果、
摩耗量を３ＸｌＯ−”ｍｒ＋ｆ／ｋｇ−ｋｍ以下（ただ
し、スラスト型摩擦摩耗試験機を使用し、相手材として
アルミニウムダイキャスト材を使用、摩擦速度１２ｍ／
分、面圧１．Ｏｋｇ／ｃゴ、試験時間１５時間）にする
ことが可能となる。

二二で各成分を混合する方法は、特に限定されるもので
はなく、通常広く使用されている方法、例えば、各成分
をヘンシェルミキサー等の混合機で混合するなどの方法
を利用すればよい、また、組成物の成形にあたっては、
特にその方法を限定するものではなく、射出成形等の通
常の溶融加工方法で成形することができる。

また、安定剤、離型剤、着色剤、その他の添加剤等を、
本発明の目的を阻害しない範囲で添加することができる
。

（以下余白） （実施例） 以下、本発明の摺動部材組成物について、合成実験例、
実施例および比較例を挙げて具体的に説明するが、本発
明は、これら実施例のみに限定されるものではない。

愈」Ｌ鬼１Ｅ例１　（ＰＴＫの合成） ４．４′−ジクロロベンゾフェノン（ＤＣＢＰと略記）
（イハラケミカル工業社製）９０モル、含水硫化ソーダ
（水分５３．６重量％）（三協化成社製）９０モルおよ
びＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰと略記）９０ｋｇをチ
タン製重合缶に仕込み（共存水分量／ＮＭＰ＝５．０モ
ル／ｋｇ）、窒素置換後、室温から２４０℃まで１．５
時間で昇温し、２４０℃で２時間保持して反応させた。

ついで、重合末期の安定化処理のために、ＤＣＢＰ４．
５モル、ＮＭＰ１８ｋｇおよび水９０モルを追加し、２
４０℃でさらに１時間反応させた。

重合缶を冷却し、反応液であるスラリーを取り卸し約２
００リツトルのアセトンに投入し、ポリマーを沈殿させ
、口割し、アセトンと水で２回すつ洗浄し、脱液して、
ウェットポリマーを得た。

得られたウェットポリマーを８０℃で１２時間減圧乾燥
して、ＰＴＫ　（アイポリ−色粉末）を得た。

このＰＴＫの融点は３６０℃、Ｔｍｃ　（４２０℃７１
０分）は２９０℃、ΔＨｍｃ　（４２０℃／１０分）は
４３Ｊ／ｇ、非品物の密度（２５℃）は１．３０ｇ／ｃ
ポ、アニール物の密度（２５℃）は１．３５ｇ／ｃｔｒ
ｒ、ｎｒ＊ａは０．６３ｄＪ２／ｇであった。

く物性の測定方法〉 １立ユニｍ：ＰＴＫ（粉末）を約１０ｍｇ秤量し、Ｄ　
Ｓ　Ｃ（Ｍｅｔｔｌｅｒ社製ＴＣＩＯＡ型）を用い、不
活性ガス雰囲気中で５０℃に５分間保持後、ｌＯ℃／分
の速度で昇温加熱して測定した。

目　エンタルピー、ΔＨｍｃおよび 日　’Ｔｍｃ：ＰＴＫ（粉末）を約１ ０ｍｇ秤量し、ＤＳＣを用い、不活性ガス雰囲気中で５
０℃に５分間保持後、７５℃／分の速度で４２０℃まで
昇温し、４２０℃で１０分間保持したのち、１０℃／分
の速度で降温して、残留溶融結晶化エンタルピーΔＨｍ
ｃ（４２０℃７１０分）、また、その溶融結晶化温度Ｔ
ｍｃを測定した。

１ｉ：ＰＴＫ（粉末）を２枚のポリイミド・フィルム（
″カプトン”デュポン社製）の間にはさみ、ホットプレ
スを用い、３８５℃で２分子熱し、３８５℃で０．５分
加圧して賦形し、急冷して厚さ約０．１５ｍｍの非晶シ
ートを調製した。

非晶シートの一部はそのままサンプルとして用い。゛ま
た、他の一部は、２８０℃／３０分のアニーリングをす
ることにより結晶化度を高めたアニール物サンプルとし
て用いた。密度は、［臭化リチウム／水１系の密度勾配
管を用い、２５℃で測定した。

１１五１２Ｌユａ：ＰＴＫサンプルを、９８％硫酸に濃
度０．５ｇ／ｄｎとなるように溶解し、ウベローデ型粘
度管を用い、２５℃で粘度を測定した。

衷」Ｕ江ユ ポリフェニレンスルフィド（県別化学工業社製ＰＰＳ；
３１０℃、剪断速度２００ｓｅｃ−’での溶融粘度３，
０００ボイズ）を６０重量％、ＰＴＦＥ粉末（喜多村社
製、ＫＴＬ−６１０）を１５重量％、引張強度２００ｋ
ｇｆ／ｍｒｒ？のピッチ系炭素繊維（特開昭６１−８３
３１７号公報記載の方法で製造；繊維長６ｍｍ、糸径１
２μｍ）を１５重量％、平均粒径６０μｍのカーボンビ
ーズ（特公昭５９−１０９３０号公報に記載の方法に準
じて製造）を１０重量％となる割合で各成分を配合し、
押出機で混練して成形用組成物とし、ついで樹脂温度３
２０℃、金型温度１５０℃の条件で射出成形して、内径
２０ｍｍ、外径２５ｍｍ、長さ１５ｍｍのシリンダー状
物を得た。

摺動試験の相手材として、同一寸法、同一形状のアルミ
ニウムの成形体を使用して摺動特性を評価した。結果を
第１表に示す。

叉」１辻旦 引張強度２６０ｋｇｆ／ｍｒｔｒのピッチ系炭素繊維（
実施例１と同じ方法で製造；繊維長３ｍｍ、糸径８μｍ
）を使用した以外は実施例１と同様にしてシリンダー状
物を得た。

良施上ユ 引張強度１５０ｋｇｆ／ｍｒｒｆのピッチ系炭素繊維（
実施例１と同じ方法で製造；繊維長６ｍｍ、糸径１８μ
ｍ）を使用した以外は実施例１と同様にしてシリンダー
状物を得た。

之較■ユ ＰＰ５７０重量％、ＰＴＦＥ粉末１５重量％、引張強庫
２００　ｋ　ｇ　ｆ／ｍｒｒｒのピッチ系炭素繊維１５
重量％の配合割合とした以外は実施例１と同様に混練成
形してシリンダー状物を得た。

匿校■ユ ＰＰ５６０重量％、ＰＴＦＥ粉末１５重量％、市販のＰ
ＡＮ系炭素繊維（東邦ベスロン社製ベスファイト、引張
強度３００ｋｇｆ／ｍｒｒ？以上）１５重量％、平均粒
径６０μｍのカーボンビーズ１０重量％を実施例１と同
様に混練成形してシリンダー状物を得た。

Ｌ較■ユ ＰＰ５６０重量％、ＰＴＦＥ粉末１５重量％、市販のガ
ラス繊維（日本電気硝子社製；繊維長３ｍｍ、糸径１３
ｕｍ）１５重量％、平均粒径６０μｍのカーボンビーズ
１０重量％を実施例１と同様に混練成形してシリンダー
状物を得た。

工数！Ａ カーボンビーズとして実施例１と同じ方法で製造した平
均粒径２００μｍのものを使用した以外は実施例１と同
様の組成で混練成形してシリンダー状物を得た。

嵐較亘１ ＰＰ３６０重量％％ＰＴＦＥ粉末１５重量％、引張強度
２００ｋｇｆ／ｍｒｒｒのピッチ系炭素繊維１５重量％
、平均粒径６０μｍのガラスピーズ（東芝パロディー二
社製、ＥＧＢ−７３１）１０重量％を実施例１と同様に
混練成形してシリンダー状物を得た。

Ｋ立ｌ ＰＰ３７０重量％、ＰＴＦＥ粉末１５重量％、引張強度
２００ｋｇｆ／ｍｒｒｒのピッチ系炭素繊維１０重量％
、平均粒径６０μｍのカーボンビーズ５重量％を実施例
１と同様に混練成形してシリンダー状物を得た。

見立■ｌ ＰＰ５６５重量％、ＰＴＦＥ粉末５重量％、引張強度２
００ｋｇｆ／ｍ＋ｔｆのピッチ系炭素繊維２５重量％、
平均粒径６０μｍのカーボンビーズ５重量％を実施例１
と同様に混練成形しシリンダー状物を得た。

見立亘亙 ＰＰ３６０重量％、ＰＴＦＥ粉末２粉末２冗１５重量％
、平均粒径６０ｕｍのカーボンビーズ５重量％を実施例
１と同様に混線成形しシリンダー状物を得た。

之較皿ｌ ＰＰ５５５重量％、ＰＴＦＥ粉末５重量％、引張強度２
００ｋｇｆ／ｍｒｒｒのピッチ系炭素繊維３５重量％、
平均粒径６０μｍのカーボンビーズ５重量％を実施例１
と同様に押出機で混線しなが、樹脂組成物を射出成形す
ることは出来なかった。

１１■ユ ＰＰ５８０重量部とＰ″ＴＫ（合成実験例１で得たＰＴ
Ｋ）２０重量部の混合物を６０重量％使用した以外は実
施例１と同一配合処方の各成分な押出機で混練して成形
用組成物とし、樹脂温度３８０℃、金型温度２００℃の
条件で射出成形して実施例１と同様にしてシリンダー状
物を得た。

見立■１ ＰＰＳ４０重量部とＰＴＫ　（合成実験例１で得たＰＴ
Ｋ）６０重量部の混合物を６０重量％使用した以外は実
施例１と同一配合処方の各成分な押出機で混練して成形
用組成物とし、樹脂温度３８０℃、金型温度２００℃の
条件で射出成形して、実施例１と同様にしてシリンダー
状物を成形し、評価した。

１１皿ユ ＰＰＳの代わりにＰＴＫ　（合成実験例１で得たＰＴＫ
）を使用した以外は実施例１と同一組成の各成分を押出
機で混練して成形用組成物とし、樹脂温度３８０℃、金
型温度２００℃の条件で射出成形して実施例１と同様の
シリンダー状物を得て、同様に評価をした。

よ笠五ユ 引張強度７０　ｋ　ｇ　ｆ　／　ｍ　ｒｒｒの市販のピ
ッチ系炭素繊維（置割化学工業社製りレハカーボンファ
イバー；繊維長３ｍｍ、糸径１２．５μｍ）を用いた以
外は実施例１と同様にしてシリンダー状物を得た。

実施例１〜９、比較例１〜７の結果を第−表に示す。

く物性の測定方法〉 ｈ１長１１：ＡＳＴＭ　　Ｄ−６４８ ｆｕヱヱ１ニスラスト型摩擦摩耗試験機（オリエンチッ
ク社製ＥＦＭ−ＩＩＩ−ＥＮ）を使用し、相手材として
アルミダイキャスト材を使用した。試料、相手材共に内
径２０ｍｍ、外径２５ｍｍ、長さ１５ｍｍのシリンダー
状とし、相手材を固定して試料を回転させて摩擦させた
。

測定条件は、摩擦速度を１２ｍ／分に一定して面圧を変
化させていって限界Ｐｖ値を求めた。

１１五１：摩擦速度１２ｍ／分、面圧１．Ｏｋｇ／ｃｒ
ｄで測定した。測定機、測定試料、相手材は、限界ｐｖ
値測定の場合と同じ。

ｍ：摩擦速度１２ｍ／分、面圧１．Ｏｋｇ／　ｃ　ｒｄ
、試験時間１５時間として測定した。測定機、測定試料
、相手材は、限界ｐｖ値測定の場合と同じ。

の　　の　　：試験終了後相手材の摩擦面を清浄した後
、顕微鏡で観察し、未使用品の表面と比較した。

（以下余白） 第１表から明らかなように、本発明の摺動用樹脂組成物
から得られた摺動部材は、熱変形温度が高く耐熱性が良
好であり、摩擦係数・摩耗量とも少なく摺動特性に優れ
ている。しかも、相手材のアルミニウム製成形体を損傷
することはない。

これに対し、比較例のものは、いずれも耐摩耗性に劣り
、相手材に損傷を与えるなど、所期の目的を達成できな
いものであった。また、炭素繊維を多量に配合すると成
形不能になった（比較例６）。

（発明の効果） 本発明により、軟質金属または軟質合金を相手材とする
摺動部材として使用した場合、相手材に損傷を与えるこ
とがなく、しかも高負荷条件、高温条件下での使用にお
いても、良好な摺動特性と耐久性を有する摺動部材用樹
脂組成物を提供することができる。

手続補正書 平成１年１２月６日

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）ポリアリーレンスルフィドおよびポリアリーレン
   チオエーテルケトンから選ばれる少なくとも１種の耐熱
   性熱可塑性樹脂５５〜７０重量％、ポリテトラフルオロ
   エチレン樹脂粉末５〜２０重量％、引張強度１５０ｋｇ
   ｆ／ｍｍ＾２以上のピッチ系炭素繊維１０〜３０重量％
   、および平均粒径１０〜１００μｍのカーボンビーズ５
   〜１５重量％を含有してなる摺動部材用樹脂組成物。