JPH02217329A - 光ファイバ用ガラス母材の製造方法 - Google Patents
光ファイバ用ガラス母材の製造方法Info
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- JPH02217329A JPH02217329A JP1038340A JP3834089A JPH02217329A JP H02217329 A JPH02217329 A JP H02217329A JP 1038340 A JP1038340 A JP 1038340A JP 3834089 A JP3834089 A JP 3834089A JP H02217329 A JPH02217329 A JP H02217329A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01446—Thermal after-treatment of preforms, e.g. dehydrating, consolidating, sintering
- C03B37/0146—Furnaces therefor, e.g. muffle tubes, furnace linings
-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【産業上の利用分野〕
本発明は光ファイバ用ガラス母材の製造方法に関し、詳
しくは多孔質ガラス体を高温炉中にて弗素添加を行なう
際に該高温炉の炉心管の劣化や消耗を防止できて高品質
な光ファイバ用ガラス母材を得る製造方法に関するもの
である。
しくは多孔質ガラス体を高温炉中にて弗素添加を行なう
際に該高温炉の炉心管の劣化や消耗を防止できて高品質
な光ファイバ用ガラス母材を得る製造方法に関するもの
である。
光ファイバ用ガラス母材を製造するための高温炉の炉芯
管材料としては、従来石英が用いられており、例えば特
開昭57−17433号公報に提案されも構成は第2図
の如(である。第2図中重はガラス微粒子体(以下、多
孔質母材とも称する)で、回転及び上下動可能な軸2に
取りつけられている。3は電気炉、4はカーボン等の発
熱体、25は炉3内に内装された石英製の炉心管、6は
ガス供給口であって、石英炉心管25内に例えば1紐。
管材料としては、従来石英が用いられており、例えば特
開昭57−17433号公報に提案されも構成は第2図
の如(である。第2図中重はガラス微粒子体(以下、多
孔質母材とも称する)で、回転及び上下動可能な軸2に
取りつけられている。3は電気炉、4はカーボン等の発
熱体、25は炉3内に内装された石英製の炉心管、6は
ガス供給口であって、石英炉心管25内に例えば1紐。
Ch、弗素系ガス等のガスを供給する。このように構成
された高温炉で多孔質母材iを加熱して、弗素添加・脱
水・透明化を行うと、不純物による吸収がな(、またO
H基吸収の実質的にない光ファイバ用ガラス母材が得
られる。
された高温炉で多孔質母材iを加熱して、弗素添加・脱
水・透明化を行うと、不純物による吸収がな(、またO
H基吸収の実質的にない光ファイバ用ガラス母材が得
られる。
(発明が解決しようとする課題〕
上記の方法の問題点は、高温で使用するため、石英炉心
管の寿命が短いことである。以下、この点を説明、する
。石英を1200℃以上に加熱したときに、「失透Jと
いう現象が起きることが知られている。失透とは、ガラ
ス状態であった石英が結晶状!s(クリストバライト)
となることで、失透が起きると石英炉心管は白く、もろ
くなる。さらに、失透した炉心管を300℃以下に冷却
する1 。
管の寿命が短いことである。以下、この点を説明、する
。石英を1200℃以上に加熱したときに、「失透Jと
いう現象が起きることが知られている。失透とは、ガラ
ス状態であった石英が結晶状!s(クリストバライト)
となることで、失透が起きると石英炉心管は白く、もろ
くなる。さらに、失透した炉心管を300℃以下に冷却
する1 。
と、クリストバライト層に亀裂が入り、炉心管が割れて
しまう。炉心管の失透による破損を防ぐためには、常に
300℃以I−に炉心管を保持する必要があるが、この
ことは設備を維持していく上で、更にはコストの上で困
難である。以上の理由から石英炉心管の寿命は制限を受
け、光ファイバ用ガラス母材の価格低減の妨げとなって
いる。
しまう。炉心管の失透による破損を防ぐためには、常に
300℃以I−に炉心管を保持する必要があるが、この
ことは設備を維持していく上で、更にはコストの上で困
難である。以上の理由から石英炉心管の寿命は制限を受
け、光ファイバ用ガラス母材の価格低減の妨げとなって
いる。
更に、石英炉心管を使用して弗素添加処理する場合、弗
素によって石英がエツチングされ、炉心管の石英中の不
純物が多孔tt 母材に混入し、高品質の光ファイバ用
ガラス母材が得られないという問題があった。
素によって石英がエツチングされ、炉心管の石英中の不
純物が多孔tt 母材に混入し、高品質の光ファイバ用
ガラス母材が得られないという問題があった。
これに対し、石英以外の材質の炉心管も使用されている
が、高温炉の耐熱炉心管として高純度カーボン製の炉心
管を使用すると、400℃以上で酸化消耗が起こり、母
材取り出し時に大気の混入を避けるための予備室が必要
となり、大がかりな装置となってしまう。更に、多孔質
母材中の水分(吸着水や結晶水等)、酸素によって、カ
ーボンが酸化消耗するという問題もあった。耐酸化性を
目的としたSiC製の炉心管があるが、脱水処理等に用
いるC6ガスにより変色、消耗劣化するという問題があ
・)た。
が、高温炉の耐熱炉心管として高純度カーボン製の炉心
管を使用すると、400℃以上で酸化消耗が起こり、母
材取り出し時に大気の混入を避けるための予備室が必要
となり、大がかりな装置となってしまう。更に、多孔質
母材中の水分(吸着水や結晶水等)、酸素によって、カ
ーボンが酸化消耗するという問題もあった。耐酸化性を
目的としたSiC製の炉心管があるが、脱水処理等に用
いるC6ガスにより変色、消耗劣化するという問題があ
・)た。
本発明の目的は、このような従来法による価格低減の妨
げを取り除くこと、すなわち炉心管の寿命を延長でき、
しかも従来法と同程度の高品質の光ファイバ用ガラス母
材を製造できる方法を堤供することにある。
げを取り除くこと、すなわち炉心管の寿命を延長でき、
しかも従来法と同程度の高品質の光ファイバ用ガラス母
材を製造できる方法を堤供することにある。
(課題を解決するための手段]
本発明はSlO宜を主成分とするガラス微粒子体を弗素
系ガスを含むガス雰囲気中にて加熱する弗素添加処理に
より弗素を含んだ光ファイバ用母材とする方法において
、上記ガラス微粒子体を予め石英炉心管中で脱水し、し
かる後に該ガラス微粒子体をSiCをコーティングした
高純度カーボン炉心管又は高純度SiC炉心管中で弗素
添加処理することを特徴とする光ファイバ用ガラス母材
の製造方法である。
系ガスを含むガス雰囲気中にて加熱する弗素添加処理に
より弗素を含んだ光ファイバ用母材とする方法において
、上記ガラス微粒子体を予め石英炉心管中で脱水し、し
かる後に該ガラス微粒子体をSiCをコーティングした
高純度カーボン炉心管又は高純度SiC炉心管中で弗素
添加処理することを特徴とする光ファイバ用ガラス母材
の製造方法である。
以下、1図面を参照して本発明を説明する。第1図は本
発明の実施態様を説明する概略図であって、回転かつ上
下動n1能な袖2に皐り付けられている多孔質ガラス母
材1は、予め石英炉心管中でCftガス等の脱水剤を含
む雰囲気中で1!00°C以下に加熱することにより脱
水処理しておく。15が炉3内に内装されたSiCをコ
ーディングした高純度カーボン炉心管又は高純IJL’
SiC炉心管である。6は上記炉心管15内にガス(1
%e、 5IF4.0を等)を供給するために、炉心管
6の下端に設けられたガス導入Uである。弗素添加処理
の条件として一例を挙げると弗素添加用ガスとしてSi
F4 、 Sj tFs等の弗素系ガスを含む雰囲気
中で温度1200〜1400℃程度に加熱する等である
。弗素添加処理後の透明化は1雰囲気中で1500〜1
650℃程度に加熱して行なうことができる。
発明の実施態様を説明する概略図であって、回転かつ上
下動n1能な袖2に皐り付けられている多孔質ガラス母
材1は、予め石英炉心管中でCftガス等の脱水剤を含
む雰囲気中で1!00°C以下に加熱することにより脱
水処理しておく。15が炉3内に内装されたSiCをコ
ーディングした高純度カーボン炉心管又は高純IJL’
SiC炉心管である。6は上記炉心管15内にガス(1
%e、 5IF4.0を等)を供給するために、炉心管
6の下端に設けられたガス導入Uである。弗素添加処理
の条件として一例を挙げると弗素添加用ガスとしてSi
F4 、 Sj tFs等の弗素系ガスを含む雰囲気
中で温度1200〜1400℃程度に加熱する等である
。弗素添加処理後の透明化は1雰囲気中で1500〜1
650℃程度に加熱して行なうことができる。
肖、カーボン炉表面のSiCコーティングは、通常のC
VD法或いはプラズマCVD法により行う。
VD法或いはプラズマCVD法により行う。
このときの引の原料としては例えばSi Cla 、
sl 1+4st HCIs等を、またCの原料として
は例えばC114、Ct l1m等を使用する。gna
度は、通常a’>cvl)法の場合は1000℃〜+
00 +1 ’C程度、プラズマCVD法ではTOO〜
1000℃程度である。
sl 1+4st HCIs等を、またCの原料として
は例えばC114、Ct l1m等を使用する。gna
度は、通常a’>cvl)法の場合は1000℃〜+
00 +1 ’C程度、プラズマCVD法ではTOO〜
1000℃程度である。
本発明の作用の第1としては、弗素添加処理用の高温炉
の炉心管の基材として、SiCをコーティングしたカー
ボン又はSiCを使用しているため、高温に保持した場
合に炉心管が劣化することがない。そのため、昇降温の
速さに注意しさえずれば、何回でも昇降温して使用する
ことが可能となる。
の炉心管の基材として、SiCをコーティングしたカー
ボン又はSiCを使用しているため、高温に保持した場
合に炉心管が劣化することがない。そのため、昇降温の
速さに注意しさえずれば、何回でも昇降温して使用する
ことが可能となる。
第2に、少なくとも基材表面はSacであるため、炉心
管基材の酸化消耗が無く、ガス透過性も無いことから、
雰囲気ガスが系外に漏れることはなく、カーボン又はS
iC中の不純物が光ファイバ用母材中に混入することも
ない。
管基材の酸化消耗が無く、ガス透過性も無いことから、
雰囲気ガスが系外に漏れることはなく、カーボン又はS
iC中の不純物が光ファイバ用母材中に混入することも
ない。
しかしながら、SiC材質の特性として、Cftガスに
より変色、劣化してしまう問題がある。本発明では多孔
質母材の脱水処理工程は、石英炉心管で行なうことで、
上記問題を解消した。該脱水処理湿炭は1000℃〜1
100℃以下で行なうことが好ましく、このような条件
では石英が失透したり変形・劣化してしまう問題はなく
、昇降温も可能となるため、石英炉心管の長寿命化が図
れる。
より変色、劣化してしまう問題がある。本発明では多孔
質母材の脱水処理工程は、石英炉心管で行なうことで、
上記問題を解消した。該脱水処理湿炭は1000℃〜1
100℃以下で行なうことが好ましく、このような条件
では石英が失透したり変形・劣化してしまう問題はなく
、昇降温も可能となるため、石英炉心管の長寿命化が図
れる。
本発明の出発材とするガラス微粒子体(多孔質母材)の
製法は、例えば第4図1a)に示すように、石英製同心
多重管バーナー43を用いて、Os、 l1mと原料ガ
スとしてのSi Ce4又はSi Ctaとドーパント
化合物例えばGe Cl<等との混合ガスを、不活性ガ
ス例えば^r、lk−等をキャリヤーガスとして酸水素
炎44の中心に送り込み、火炎加水分解反応により生成
するガラス微粒子を回転する軸(シードロッド)42の
先端から輪方向に堆積させて、ガラス微粒子体41を得
ることにより、多孔質母材ロッドを製造できる。また、
第4図(blに示すようにバーナー43をトラバースさ
せながら回転する中心部材42の外周にガラス粒子体4
1を積層させた後、中心部材42を除去するとパイプ状
の多孔質母材を得られる。中心部材42はコア用ガラス
ロッドでもよく、この場合には中心部材を除去する必要
はない。また、以上の方法でバーナーは複数本使用して
もよい。
製法は、例えば第4図1a)に示すように、石英製同心
多重管バーナー43を用いて、Os、 l1mと原料ガ
スとしてのSi Ce4又はSi Ctaとドーパント
化合物例えばGe Cl<等との混合ガスを、不活性ガ
ス例えば^r、lk−等をキャリヤーガスとして酸水素
炎44の中心に送り込み、火炎加水分解反応により生成
するガラス微粒子を回転する軸(シードロッド)42の
先端から輪方向に堆積させて、ガラス微粒子体41を得
ることにより、多孔質母材ロッドを製造できる。また、
第4図(blに示すようにバーナー43をトラバースさ
せながら回転する中心部材42の外周にガラス粒子体4
1を積層させた後、中心部材42を除去するとパイプ状
の多孔質母材を得られる。中心部材42はコア用ガラス
ロッドでもよく、この場合には中心部材を除去する必要
はない。また、以上の方法でバーナーは複数本使用して
もよい。
本発明の方法を適用するガラス微粒子体の組成について
は、特に制限されるところはない。
は、特に制限されるところはない。
実施例1
予め石英炉心管で脱水処理を施したSlowを主成分と
するガラス微粒子体を、第1図の装置を用いて本発明に
より弗素添加処理した。詳細は以下の通りである。
するガラス微粒子体を、第1図の装置を用いて本発明に
より弗素添加処理した。詳細は以下の通りである。
ガラス微粒子体は直径140mφ、長さ500■であり
、V八り法で製造したものである。該多孔質母材を第2
図に示す石英炉心管中に挿入し、温度1000℃、雰囲
気Cf*/I脳=5%、下降速度5−7分にて脱水処理
した。脱水処理の後、取り出した多孔質母材の直径、長
さは処理n;Iと同じであった。以上のようにして脱水
処理した多孔質母材をSiCをコーティングした高純度
カーボン炉心管中に挿入した(第1図)。弗素添加処理
は、温度1370℃、雰囲気st F4 / 4%B=
=3%、下降速度3■ン分にて行った。続いて同一炉に
て、1600℃に昇温し、lle雰囲気、下降速度5關
/分にて透明グラス化した。焼結体外径60報φ、長さ
300器である。比屈折率差Δn = (n (SIO
,) −n(F月/ n (Silt)は、−0,34
%であった。
、V八り法で製造したものである。該多孔質母材を第2
図に示す石英炉心管中に挿入し、温度1000℃、雰囲
気Cf*/I脳=5%、下降速度5−7分にて脱水処理
した。脱水処理の後、取り出した多孔質母材の直径、長
さは処理n;Iと同じであった。以上のようにして脱水
処理した多孔質母材をSiCをコーティングした高純度
カーボン炉心管中に挿入した(第1図)。弗素添加処理
は、温度1370℃、雰囲気st F4 / 4%B=
=3%、下降速度3■ン分にて行った。続いて同一炉に
て、1600℃に昇温し、lle雰囲気、下降速度5關
/分にて透明グラス化した。焼結体外径60報φ、長さ
300器である。比屈折率差Δn = (n (SIO
,) −n(F月/ n (Silt)は、−0,34
%であった。
上記で得られたガラス母材を用いて、純粋石英コア・シ
ングルモードファイバを作製し、伝送損失を評価したと
ころ、波長1.3IIm、 t、 55Mでの伝送損
失はそれぞれ0.31 dB/ km、 0.17 d
B/ kmの特性が得られ、不純物の存在も認められず
■1.試験(100℃X20時間)後も異常ピークは認
められなかった。また、石英炉心管についても昇降温を
繰り返したが、破損しなかった。
ングルモードファイバを作製し、伝送損失を評価したと
ころ、波長1.3IIm、 t、 55Mでの伝送損
失はそれぞれ0.31 dB/ km、 0.17 d
B/ kmの特性が得られ、不純物の存在も認められず
■1.試験(100℃X20時間)後も異常ピークは認
められなかった。また、石英炉心管についても昇降温を
繰り返したが、破損しなかった。
第3図に本実施例に係る上記シングルモードファイバの
構造と屈折率分布を示した。同図の横軸はファイバの径
方向長さ(/Jll)、縦軸は屈折率差である。
構造と屈折率分布を示した。同図の横軸はファイバの径
方向長さ(/Jll)、縦軸は屈折率差である。
実施f112
予め石英炉心管にて脱水処理を施したガラス微粒子体を
フッ素添加処理した。このときの母材径。
フッ素添加処理した。このときの母材径。
温度条件、ガス条件等はすべて実施例1と同じにした。
上記で得られた母材を用いて純粋石英コアシングルモー
ドファイバを作製したところ、波長L3−11.55−
における伝送損失は、それぞれ0,31 dB/ks
、 0.17 dB/に+sであり、不純物の存在も認
められなかった。また、Ht試験(100℃×20時間
)後も異常ピークは認められなかった。
ドファイバを作製したところ、波長L3−11.55−
における伝送損失は、それぞれ0,31 dB/ks
、 0.17 dB/に+sであり、不純物の存在も認
められなかった。また、Ht試験(100℃×20時間
)後も異常ピークは認められなかった。
比較例1
実施例!と同様に予め石英炉心管にて脱水処理を施した
ガラス微粒子体を、19E1−の銅を含みかつカーボン
層を有しない石英ガラスからなる石英炉心管を使用した
以外は、実施例1と全く同条件でフッ素添加処理して、
実施例1と同様にファイバを製造した。
ガラス微粒子体を、19E1−の銅を含みかつカーボン
層を有しない石英ガラスからなる石英炉心管を使用した
以外は、実施例1と全く同条件でフッ素添加処理して、
実施例1と同様にファイバを製造した。
得られたファイバの残留水分は0.01pp−であった
。また銅に由来する吸収が1.304近傍まで存在した
が、この値は従前の吸収に比べると充分低く、その吸収
口は0.8/sの波長で2〜3dll/kmであった。
。また銅に由来する吸収が1.304近傍まで存在した
が、この値は従前の吸収に比べると充分低く、その吸収
口は0.8/sの波長で2〜3dll/kmであった。
しかしながら、炉心管の内壁は著しくエツチングされて
おり、1鹸性の上で問題のあることが判明した。
おり、1鹸性の上で問題のあることが判明した。
比較例2(石英炉心管の耐熱性)
カーボン炉心管の代わりに石英炉心管を用いた以外は実
施例1の方法を繰り返して行ったところ、石英炉心管が
透明化時に引き伸びてしまい、再使用が不可能となった
。
施例1の方法を繰り返して行ったところ、石英炉心管が
透明化時に引き伸びてしまい、再使用が不可能となった
。
比較例3(石英炉心管のエツチング)
比較例2でSi F+の代わりにSF、を用いたところ
、石英ガラス炉心管が著しくエツチングされ、ヒータ近
傍の炉壁にピンホールが生じた。また、得られたガラス
母材には数pp―という大量の水分が存在していた。も
ちろん、炉心管の引き伸びも著しく、再使用は不可能で
あった。
、石英ガラス炉心管が著しくエツチングされ、ヒータ近
傍の炉壁にピンホールが生じた。また、得られたガラス
母材には数pp―という大量の水分が存在していた。も
ちろん、炉心管の引き伸びも著しく、再使用は不可能で
あった。
以上の実施例、比較例の結果をみれば、本発明により炉
心管の損傷なく、高品質な光ファイバ用の材を製造でき
ることが明らかである。なお、以上はゾーン炉の炉心管
を例に挙げて説明したが、本発明は均熱炉炉心管に適用
しても有効であることは、勿論である。また、本発明の
効果は、本発明に保色炉心管のSac表面を酸化させた
状態で使用しても損なわれるものではない。
心管の損傷なく、高品質な光ファイバ用の材を製造でき
ることが明らかである。なお、以上はゾーン炉の炉心管
を例に挙げて説明したが、本発明は均熱炉炉心管に適用
しても有効であることは、勿論である。また、本発明の
効果は、本発明に保色炉心管のSac表面を酸化させた
状態で使用しても損なわれるものではない。
以上の説明及び実施例の結果から明らかなように、本発
明の光ファイバ用ガラス母材の製造方法は、弗素添加処
理用高温炉炉心管としてSiCをコーティングした高純
度カーボン炉心管又は高純度SiC炉心管を使用するこ
とと、脱水処理は石英炉心管を用いて行なうことによっ
て、従来の石英炉心管の寿命も長く、しかも、高温炉と
して使用する炉心管(SiCをコーティングしたカーボ
ン製又はSiC製)の寿命は顕著に長くなり、生産性コ
ストの上昇を防止でき、光ファイバ用ガラス母材の価格
を低減できる産業上有利な方法である。
明の光ファイバ用ガラス母材の製造方法は、弗素添加処
理用高温炉炉心管としてSiCをコーティングした高純
度カーボン炉心管又は高純度SiC炉心管を使用するこ
とと、脱水処理は石英炉心管を用いて行なうことによっ
て、従来の石英炉心管の寿命も長く、しかも、高温炉と
して使用する炉心管(SiCをコーティングしたカーボ
ン製又はSiC製)の寿命は顕著に長くなり、生産性コ
ストの上昇を防止でき、光ファイバ用ガラス母材の価格
を低減できる産業上有利な方法である。
第1図は本発明の実施態様を説明する概略図、第2図は
従来法を説明する概略図、第3図は本発明の実施例で作
製した光ファイバ用ガラス母材から得たシングルモード
ファイバのの構造と屈折率分布を示す図で、第4図18
+及びlblは各々本発明に係るガラ“ス微粒子体の製
法の具体例を説明する図である。 ■は310*を主成分とするガラス母材、2は回転及び
上下動可能な軸、3は電気炉、4は発熱体、6はガス導
入口、15は本発明に係る炉心管、25は石英製の炉心
管、4Iはガラス微粒子体、42は回転する輸又は中心
部材、43はバーナー、44は酸水素炎を表す。 第1図 第2図 第3図 第4図
従来法を説明する概略図、第3図は本発明の実施例で作
製した光ファイバ用ガラス母材から得たシングルモード
ファイバのの構造と屈折率分布を示す図で、第4図18
+及びlblは各々本発明に係るガラ“ス微粒子体の製
法の具体例を説明する図である。 ■は310*を主成分とするガラス母材、2は回転及び
上下動可能な軸、3は電気炉、4は発熱体、6はガス導
入口、15は本発明に係る炉心管、25は石英製の炉心
管、4Iはガラス微粒子体、42は回転する輸又は中心
部材、43はバーナー、44は酸水素炎を表す。 第1図 第2図 第3図 第4図
Claims (1)
- (1)SiO_2を主成分とするガラス微粒子体を弗素
系ガスを含むガス雰囲気中にて加熱する弗素添加処理に
より弗素を含んだ光ファイバ用母材とする方法において
、上記ガラス微粒子体を予め石英炉心管中で脱水し、し
かる後に該ガラス微粒子体をSiCをコーティングした
高純度カーボン炉心管又は高純度SiC炉心管中で弗素
添加処理することを特徴とする光ファイバ用ガラス母材
の製造方法。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1038340A JPH02217329A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | 光ファイバ用ガラス母材の製造方法 |
KR1019900009778A KR930000773B1 (ko) | 1989-01-06 | 1990-06-29 | 광 파이버용 모재의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1038340A JPH02217329A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | 光ファイバ用ガラス母材の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02217329A true JPH02217329A (ja) | 1990-08-30 |
Family
ID=12522558
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1038340A Pending JPH02217329A (ja) | 1989-01-06 | 1989-02-20 | 光ファイバ用ガラス母材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02217329A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002049977A3 (en) * | 2000-12-20 | 2003-01-30 | Corning Inc | Method of doping an optical fiber preform with fluorine |
WO2005012967A1 (ja) * | 2003-08-04 | 2005-02-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | 光ファイバ |
US7359602B2 (en) | 2003-08-04 | 2008-04-15 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical transmission line constituting method, optical transmission line and optical fiber |
WO2019107557A1 (ja) * | 2017-12-01 | 2019-06-06 | 古河電気工業株式会社 | ガラス体の製造装置、ガラス体の製造方法、スート搬送機構、及びスート加熱機構 |
-
1989
- 1989-02-20 JP JP1038340A patent/JPH02217329A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002049977A3 (en) * | 2000-12-20 | 2003-01-30 | Corning Inc | Method of doping an optical fiber preform with fluorine |
WO2005012967A1 (ja) * | 2003-08-04 | 2005-02-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | 光ファイバ |
US7359602B2 (en) | 2003-08-04 | 2008-04-15 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical transmission line constituting method, optical transmission line and optical fiber |
US7382956B2 (en) | 2003-08-04 | 2008-06-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fibers |
WO2019107557A1 (ja) * | 2017-12-01 | 2019-06-06 | 古河電気工業株式会社 | ガラス体の製造装置、ガラス体の製造方法、スート搬送機構、及びスート加熱機構 |
JPWO2019107557A1 (ja) * | 2017-12-01 | 2020-11-19 | 古河電気工業株式会社 | ガラス体の製造装置、ガラス体の製造方法、スート搬送機構、及びスート加熱機構 |
JP2022171899A (ja) * | 2017-12-01 | 2022-11-11 | 古河電気工業株式会社 | ガラス体の製造装置、ガラス体の製造方法、スート搬送機構、及びスート加熱機構 |
US11548806B2 (en) | 2017-12-01 | 2023-01-10 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Glass body manufacturing apparatus, glass body manufacturing method, soot conveying mechanism, and soot heating mechanism |
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