WO2005012967A1 - 光ファイバ - Google Patents

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WO2005012967A1
WO2005012967A1 PCT/JP2004/011166 JP2004011166W WO2005012967A1 WO 2005012967 A1 WO2005012967 A1 WO 2005012967A1 JP 2004011166 W JP2004011166 W JP 2004011166W WO 2005012967 A1 WO2005012967 A1 WO 2005012967A1
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optical fiber
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Eisuke Sasaoka
Yoshinori Yamamoto
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Sumitomo Electric Industries, Ltd.
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Definitions

  • the present invention relates to an optical fiber applicable to an optical transmission line in an optical communication system or the like.
  • An optical communication system enables high-speed transmission and reception of large-capacity information by transmitting signal light via an optical fiber as a transmission medium.
  • a wavelength division multiplexing (WDM) optical communication system can transmit and receive a larger amount of information by transmitting signal light (multiplexed signal light) in which a plurality of channels having different wavelengths are multiplexed. I do.
  • signal light multiplexed signal light
  • WDM optical communication systems there has been a demand for higher capacity in WDM optical communication systems. For this reason, it is conceivable to narrow the signal channel spacing in WDM optical transmission, and the wavelength band used in WDM optical transmission has been considered. It is considered to expand.
  • An optical fiber for transmitting signal light in such a wide band is required to have a small transmission loss in the signal wavelength band.
  • An optical fiber applied to an optical communication system is generally a transmission medium mainly composed of quartz glass, and has a minimum transmission loss near a wavelength of 1550 ⁇ m in the C band, and an OH group at a wavelength of 1380 nm. There is an increased loss.
  • a standard single mode optical fiber has a zero-dispersion wavelength of 1300 ⁇ m-1324 nm, a center value of 8.6 / 1 111-9.5 / im over a wavelength of 131011111, and a tolerance of deviation ⁇ 0.7 / im mode field diameter and below 1260nm Cable cutoff wavelength.
  • Single mode optical fibers conforming to this standard are manufactured and sold by many optical fiber manufacturers, as described in, for example, Non-Patent Documents 1-4.
  • Non-Patent Document 5 discloses a transmission loss of 0.154 dB / km at a wavelength of 155 Onm and a transmission loss of 0.291 dB / km at a wavelength of 1300 nm.
  • An optical fiber is disclosed that has a transmission loss of km and a loss increase due to OH groups of 0.75 dB / km at a wavelength of 1380 nm.
  • Patent Document 1 discloses that a light having a transmission loss of 0.170-0.173 (18/111) at a wavelength of 1550 nm and a loss increase due to an OH group of 0.3 dBZkm at a wavelength of 1380 nm.
  • a fiber is disclosed.
  • Patent document 1 U.S. Pat.No. 6,494,415
  • Non-Patent Document 1 Catalog of Sumitomo Electric Industries, Ltd., ⁇ Specification for Low Water Peak Single-Mode Optical Fiber (G.652D) "PureBandTM 'J, August 25, 2003
  • Non-Patent Document 2 Catalog of Corning, ⁇ Corning® SMF-28eTM Optical Fiber Product Information J, March 2003
  • Non-Patent Document 3 Catalog of OFS, ⁇ AllWaveR Fiber The New Standard for
  • Non-patent Document 4 Catalog of Alcatel, ⁇ Alcatel 6901 Enhanced Singlemode FiberJ, January 2002
  • Non-Patent Document 5 Hiroshi Yokota, et al., "Loss Characteristics of Ultra-Low-Loss Pure Silica Coating Noremode Fiber,” IEICE General Conference, 1986, 1091
  • the standard single-mode optical fiber based on the international standard (ITU-T G.652) is designed and designed with the intention of an optical transmission line for transmitting signal light in the 1.3 / m wavelength band.
  • ITU-T G.652 the international standard
  • the standard single-mode optical fiber is designed and designed with the intention of an optical transmission line for transmitting signal light in the 1.3 / m wavelength band.
  • an optical transmission line for transmitting signal light in the 1.55 / m wavelength band there is a problem in terms of transmission quality.
  • multiplexed signals in the 1.55 xm wavelength band When a standard single-mode optical fiber is used as an optical transmission line in a WDM optical communication system for transmitting optical signals, there has been a problem that waveform deterioration is likely to occur in each signal channel.
  • the optical fiber described in Non-Patent Document 5 is preferable in that transmission loss at a wavelength of 1300 nm is small, but has a large loss increase at a wavelength of 1380 nm due to OH groups.
  • the optical fiber described in Non-Patent Document 5 has a very large transmission loss in the wavelength of 1380 nm and in the peripheral wavelength band as compared with other wavelength bands. Not suitable for transmission.
  • the optical fiber described in Patent Document 1 is preferable in that the loss increase due to the ⁇ H group at a wavelength of 1380 nm is small, but the cutoff wavelength is 1310 nm or more, or zero dispersion. The wavelength is 1350nm. For this reason, the optical fiber described in Patent Document 1 is not suitable for signal transmission in a wavelength band around a wavelength of 1310 nm.
  • the present invention has been made to solve the above-described problem, and has excellent compatibility with a standard single mode optical fiber defined by an international standard (IT UT G.652). (It is possible to provide high-quality multiplex transmission in the 1.3 ⁇ m wavelength band) and to provide an optical fiber that can perform high-quality multiplex transmission in the 1.55 / im wavelength band and is suitable for wider band signal transmission. And
  • An optical fiber according to the present invention is an optical transmission medium that includes a core region extending along a predetermined axis and a cladding region provided on an outer periphery of an outer core region, and mainly includes silica glass.
  • the optical fiber according to the first embodiment has a cable cutoff wavelength of 1260 nm or less, a transmission loss of 0.32 dBZkm or less at a wavelength of 1310 nm, and a ⁇ H group of 0.3 dBZkm or less at a wavelength of 1380 nm. Loss increase.
  • the optical fiber having the above-described characteristics is a transmission medium mainly composed of quartz glass, transmission loss is minimized near a wavelength of 1550 nm.
  • the optical fiber has a small transmission loss at a wavelength of 1310 nm and a small increase in loss due to OH groups at a wavelength of 1380 nm.
  • the optical fiber has a cable cutoff wavelength of 1260 nm or less, it can be used in a wide signal wavelength band from the ⁇ band to the L band. Low loss and single mode transmission of signal light can be guaranteed.
  • the transmission loss at a wavelength of 1310 nm is more preferably 0.30 dB / km or less.
  • signal light having a wavelength of about 1310 nm can be transmitted over a long distance with even lower loss.
  • the transmission loss at a wavelength of 1380 nm is preferably smaller than the transmission loss at a wavelength of 1310 nm. In this case, it is convenient for transmitting signal light having a wavelength of about 1380 nm over long distances with low loss.
  • the value obtained by subtracting the transmission loss at the wavelength of 1550 nm from the transmission loss at the wavelength of 1310 nm is preferably 0.13 dB / km or less. In this case, since the difference in transmission loss between the wavelengths of 1310 nm and 1550 nm is small, signal light transmission of uniform quality can be realized in a wide signal wavelength band.
  • the zero dispersion wavelength is preferably 1300 nm or more and 1324 ⁇ m or less.
  • the optical fiber is excellent in compatibility with the standard single-mode optical fiber, This is advantageous in terms of dispersion compensation.
  • the polarization mode dispersion is preferably 0.5 ps / km 1/2 or less at a wavelength of 1550 nm. In this case, deterioration of signal transmission performance due to polarization mode dispersion during high bit rate transmission can be sufficiently reduced.
  • the bending loss at a bending diameter of 20 mm at a wavelength of 1550 nm is preferably 3 dB / m or less.
  • an increase in loss due to macrobend can be reduced.
  • the Petermann-I mode field diameter at a wavelength of 1550nm is preferably lOO.Oxm or less. In this case, an increase in loss due to microbending when a cable is formed can be reduced.
  • the optical fiber according to the second embodiment has a cable cutoff wavelength of 1260 nm or less, a mode field diameter of 1310 nm or less, and a dispersion of 0 • 055 psZnm 2 / km or less at a wavelength of 1550 nm. You may have a slope.
  • the optical fiber is Further, it may have a wavelength dispersion of 16 ps / nm / km or less, more preferably 15 ps / nm / km or less at a wavelength of 1550 nm.
  • the optical fiber according to the third embodiment has a mode field diameter of 9111 or less for a wavelength of 1310 1 1111 and a dispersion slope of 0.082 psZnm 2 / km or less at a zero dispersion wavelength.
  • the dispersion slope at the zero dispersion wavelength is preferably 0.080 psZnm 2 / km or less.
  • the optical fibers according to the second and third embodiments are excellent in compatibility with a standard single mode optical fiber specified by an international standard (ITU-T G.652). That is, the design and construction of an optical communication system to which the optical fiber according to the present invention is applied becomes possible, as in the case of the optical communication system to which the conventional single mode optical fiber is applied. Further, it is possible to construct an optical communication system in which the conventional single mode optical fiber and the optical fiber according to the present invention are mixed.
  • the transmission loss at a wavelength of 1550 nm is preferably 0.176 dB / km or less. In this case, it becomes possible to construct an optical transmission line that transmits signal light in the 1.55 ⁇ wavelength band without relay over long distances.
  • the transmission loss at a wavelength of 1310 nm is 0.32 dB / km or less, and the loss increase due to the OH group at a wavelength of 1380 nm is 0.3 dB / km or less. It is preferable to be there. In this case, it is possible to construct an optical transmission line that transmits not only the 1.55 ⁇ wavelength band but also a wide band signal light without relaying over a long distance.
  • the standard value defined by the international standard (ITU-T G.652) is established. Compatibility with single mode optical fibers is even better.
  • the optical fiber according to the first to third embodiments having the above-described structure, fluorine is added to the cladding region while Ge ⁇ 2 is not added to the core region. , Is preferred.
  • the optical fiber according to the first to third examples has an outer diameter of the core region of not less than 7. The design is such that the relative refractive index difference between the core region and the core region is 0.36% or more and 0.42% or less.
  • the compatibility with the standard single mode optical fiber specified by the international standard is excellent (high-quality multiplex transmission is possible in the 1.3 zm wavelength band).
  • an optical fiber that can perform high-quality multiplex transmission even in the 1.55 xm wavelength band and is suitable for signal transmission over a wider band can be obtained.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view and a refractive index profile for explaining a structure of an optical fiber according to the present invention.
  • FIG. 2 is a graph showing the wavelength dependence of the transmission loss of the optical fiber according to the present invention.
  • FIG. 3 is a graph showing the wavelength dependence of chromatic dispersion of the optical fiber according to the present invention.
  • FIG. 4 is a process chart for explaining a method of manufacturing a sample prepared as an optical fiber according to the present invention.
  • FIG. 5 is a table summarizing various characteristics of each of Sample A and Comparative Example A prepared as an optical fiber according to the present invention.
  • FIG. 6 is a graph showing the wavelength dependence of transmission loss of each of Sample A and Comparative Example A prepared as an optical fiber according to the present invention.
  • FIG. 7 shows the chromatic dispersion characteristics of the optical fiber according to the present invention with reference to the chromatic dispersion characteristics of a standard single-mode optical fiber specified in an international standard (ITU-T G.652). This is a graph.
  • FIG. 8 is a table summarizing various characteristics of optical fibers according to Sampnolet BI and Comparative Example B.
  • FIG. 9 is a graph showing the relationship between the mode field diameter MFD at a wavelength of 1310 nm and the cable force cut-off wavelength ⁇ as a vertical axis in a two-dimensional space.
  • FIG. 10 shows a sample ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ -F and a comparative example on a two-dimensional space with the mode field diameter MFD at a wavelength of 1310 nm as the horizontal axis and the cable cutoff wavelength ⁇ as the vertical axis.
  • FIG. 1 is a diagram for explaining the structure of the optical fiber according to the present invention.
  • (A) shown in FIG. 1 is a diagram showing a cross-sectional structure perpendicular to the optical axis of the optical fiber 10, and
  • (b) shown in FIG. 1 is a refractive index profile of the optical fiber 10.
  • the optical fiber 10 includes a core region 11 having an outer diameter 2a having a circular cross section at the center, and a cladding region 12 surrounding the outer periphery of the core region 11.
  • the relative refractive index difference between the cladding region 12 and the core region 11 is ⁇ n.
  • the optical fiber 10 is made of quartz glass as a main component, and is preferably pure quartz glass in which fluorine is added to the cladding region 12 and Ge ⁇ is not added to the core region 11. In this case,
  • the cable cutoff wavelength of the optical fiber 10 is 1260 nm or less.
  • FIG. 2 is a graph showing the wavelength dependence of the transmission loss of the optical fiber according to the present invention.
  • the optical fiber 10 is mainly composed of silica glass, as shown in FIG. 2, the transmission loss is minimized near the wavelength of 1550 nm. Note that the transmission loss at a wavelength of 1550 nm is represented by ⁇ . In the optical fiber 10, the transmission loss at the wavelength of 1310nm Is less than 0.32 dB / km, and the loss increase due to ⁇ H group at 1380 nm wavelength
  • the quantity ⁇ is less than 0.3 dB / km.
  • the transmission loss ⁇ at a wavelength of 1310 nm is small.
  • Fiber 10 has a cable cutoff wavelength of 1260 nm or less, ensuring a wide signal wavelength band from O-band power to L-band, ensuring low-loss single-mode transmission of signal light. I do.
  • the transmission loss at a wavelength of 1310 nm is 0.30 dBZkm or less.
  • the signal light near the wavelength of 13 l Onm can be transmitted over a long distance with lower loss.
  • the transmission loss at a wavelength of 1380 nm and the wavelength of 1310 nm are reduced.
  • the signal is smaller than the transmission loss at 1380 nm.
  • FIG. 3 is a graph showing the wavelength dependence of chromatic dispersion of the optical fiber according to the present invention.
  • the zero dispersion wavelength ⁇ of the optical fiber 10 is not less than 1300 nm and not more than 1324 nm. This place
  • the zero-dispersion wavelength of the optical fiber 10 is almost the same as the zero-dispersion wavelength of a standard single-mode optical fiber, so that the optical fiber 10 is compatible with a standard single-mode optical fiber. Excellent in terms of dispersion compensation.
  • the polarization mode dispersion at a wavelength of 1550 nm is preferably 0.5 ps / km 1/2 or less. In this case, deterioration of signal light transmission performance due to polarization mode dispersion when performing high bit rate transmission can be reduced.
  • the bending loss at a bending diameter of 20 mm at a wavelength of 1550 nm is preferably 3 dB / m or less. In this case, when the product is wound in a coil and stored or routed, The increase in loss due to the bend can be reduced.
  • the Petermann-I mode field diameter at a wavelength of 1550 nm is preferably 10.0 ⁇ m or less. In this case, an increase in loss due to microbending at the time of cabling can be reduced.
  • the optical fiber of Sample A has the cross-sectional structure and the refractive index profile shown in FIG. 1, and has a core region made of pure silica glass and a clad region made of fluorine-doped silica glass.
  • the outer diameter 2a of the core region is 7.9 ⁇ m
  • the outer diameter 2b of the cladding region is 125 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference ⁇ of the core region based on the refractive index of the cladding region is 0.39%.
  • the optical fiber according to Comparative Example 2 is a standard single mode optical fiber, in which the core region is made of Ge-doped quartz glass and the cladding region is made of pure quartz glass.
  • FIG. 4 is a process chart for explaining a method of manufacturing each sample in the optical fiber according to the present invention.
  • a high-purity quartz glass rod is synthesized by the VAD method, this glass rod is stretched in a heating furnace at a temperature of about 2000 ° C, and the outer diameter is 3 mm and the length is 3 mm.
  • a 50 cm glass rod 2 is created.
  • a glass pipe 1 made of fluorinated kasum quartz glass, which has a relative refractive index difference S-0.39% with respect to pure quartz glass is created by the VAD method.
  • the glass pipe 1 has an outer diameter of 20 mm and an inner diameter of 6 mm
  • the pressure at the inside of the glass pipe 1 is set to 2.5 kPa by evacuating the pipe 6 at the second end of the glass pipe 1.
  • the glass pipe 1 and the glass rod 2 are heated to a temperature of 550 ° C or higher.
  • Length 200 The area B including the mm portion is heated to a temperature of 200 ° C by the tape heater 7.
  • the heating range B is set so as to include a range in which the material is heated to a temperature of 550 ° C. or more in the subsequent solidification step. This state is maintained for 4 hours, and the clean N gas is blown out and exhausted.
  • a demetallic impurity gas eg, C1, SOC1
  • C1, SOC1 a demetallic impurity gas
  • the glass pipe 1 and the glass rod 2 are heated to a temperature of 1150 ° C. As a result, metal impurities adhering to the inner wall surface of the glass pipe 1 and the surface of the glass rod 2 are removed.
  • the second end side of the glass pipe 1 is heated and melted by the heat source 3 so that the glass pipe 1 and the glass rod 2 are melted.
  • the region indicated by the arrow S is sealed.
  • the inside of the glass pipe 1 is depressurized to a vacuum state of O.OlkPa or less by a vacuum pump through a gas line 8 serving as an exhaust pipe.
  • clean N gas ⁇ content from the pipe 5 on the first end side of the glass pipe 1 into the glass pipe 1
  • the first preform is obtained through the above steps.
  • the first preform has an outer diameter of 19mm, a length force of OOmm, and a ratio between the clad diameter and the core diameter of 6.6. Further, by stretching this first preform, a second preform having an outer diameter of 14 mm is obtained. On the outer peripheral surface of the second preform having an outer diameter of 14 mm, the Si fine particles obtained by introducing SiCl into the H / O flame until the outer diameter becomes 120 mm. It accumulates. The deposit obtained in this way is further heated in a furnace to a temperature of 800 ° C. The furnace temperature can be raised to 1500 ° C at a rate of 33 ° C / min. During this time, 1500 Osccm He gas and 450 sccm SF gas are introduced into the furnace. As described above,
  • FIG. 5 is a table summarizing various characteristics of the optical fibers according to Sample A and Comparative Example A described above.
  • FIG. 6 is a graph showing the wavelength dependence of the transmission loss of the optical fiber according to each of Sample A and Comparative Example A.
  • the solid line indicates the transmission loss of the optical fiber according to Sample A
  • the dashed line indicates the transmission loss of the optical fiber according to Comparative Example A.
  • the optical fiber of Comparative Example A has a transmission loss of 0.33 dB / km at a wavelength of 1310 nm, and a transmission loss of 1380 nm.
  • the optical fiber of sample A has a transmission loss ⁇ wavelength S 13.29d at a wavelength of 1310 nm.
  • the optical fiber of Sample A has a cable cutoff wavelength of 1220 nm, a zero-dispersion wavelength of 1310 nm, a mode field diameter of 9.7 ⁇ m at a wavelength of 1550 nm, and a bending diameter of 20 mm at a wavelength of 1550 nm. Is 2dBZm.
  • the non-circularity of each of the core region and the cladding region was sufficiently suppressed, and the polarization mode dispersion at a wavelength of 1550nm was 0.1psZkm1 / 2 or less in the bobbin winding state. Yes, less than 0.03psZkm 1/2 in a bundled state with reduced external force.
  • Example B prepared as an optical fiber according to the present invention (I) is described in detail in comparison with the second comparative example (Comparative Example B).
  • Sampnoire BI prepared as an optical fiber according to the present invention has the cross-sectional structure and the refractive index profile shown in FIG. That is, each of the optical fibers of Samples BI includes a core region having an outer diameter of 2a and a cladding region surrounding the outer periphery of the core region. Regarding the refractive index of the core region, the relative refractive index difference ⁇ n of the core region based on the refractive index of the cladding region which is higher than the refractive index of the cladding region is positive.
  • Each of the optical fibers 1 of Sampnole BI also contains silica glass as a main component, and an additive for adjusting the refractive index is added to both or one of the core region and the cladding region.
  • the core region is doped with GeO and the cladding region is made of pure silica glass.
  • the core region is made of pure quartz glass to which Ge ⁇ is not added, and
  • the lad region is doped with fluorine. With such a composition, the transmission loss of the obtained optical fiber can be reduced.
  • FIG. 7 is a graph showing the chromatic dispersion characteristics of the optical fiber according to the present invention based on the chromatic dispersion characteristics of a standard single-mode optical fiber defined by the international standard (ITU-T G.652). It is.
  • graph G710 shows the chromatic dispersion characteristics of the optical fiber according to the present invention
  • graph G720 shows the international standard (ITU-T)
  • G.652 shows the chromatic dispersion characteristics of a standard single-mode optical fiber.
  • the optical fiber has a zero-dispersion wavelength near 1300 nm and a positive dispersion slope in the wavelength range of 1200 nm to 1700 nm, similarly to a standard single mode optical fiber. However, the optical fiber has a smaller chromatic dispersion and a smaller dispersion slope at a wavelength of 1550 nm as compared with a standard single mode optical fiber.
  • the dispersion slope at a wavelength of 1550 nm is 0.055 ps / nm 2 Zkm or less
  • the chromatic dispersion at a wavelength of 1550 nm is 16 ps / nmZkm or less, more preferably 15 ps / nmZkm or less.
  • a cable cutoff wavelength is 1260 nm or less
  • a mode field diameter at a wavelength of 1310 nm is 9 ⁇ m or less.
  • the mode field diameter at a wavelength of 1310 nm is 9 ⁇ m or less
  • the dispersion slope at a zero dispersion wavelength is 0.082 ps / nm 2. / km or less, more preferably 0.080 ps / nm 2 / km or less.
  • the optical fiber is excellent in compatibility with a standard single mode optical fiber defined by an international standard (ITU-T G.652). That is, similarly to the case of the conventional optical communication system in which the single mode optical fiber is applied to the optical transmission line, the design and construction of the optical communication system in which the optical fiber according to the present invention is applied to the optical transmission line becomes possible. Become. Further, it is possible to construct an optical communication system in which the conventional signal mode optical fiber and the optical fiber according to the present invention coexist.
  • the transmission loss at a wavelength of 1550 nm is 0.
  • the transmission loss at a wavelength of 1310 nm is preferably 0.32 dB / km or less, and the loss increase due to OH groups at a wavelength of 1380 nm is preferably 0.3 dB / km or less.
  • the zero-dispersion wavelength is 1300 nm or more and 1324 nm or less, the international standard (ITU-T
  • FIG. 8 is a table summarizing various characteristics of the optical fibers according to each of Sample B-I and Comparative Example B.
  • Each optical fiber of Samples B-I has the cross-sectional structure and the refractive index profile shown in FIG. That is, the core region is made of pure stone glass, and the cladding region is made of fluorinated kamon quartz glass.
  • the optical fiber of Comparative Example B is a single-mode optical fiber conforming to the international standard (ITU-T G.652), the core region is made of silica glass with Ge-added kamu, and the cladding region is pure.
  • FIG. 8 shows the relative refractive index difference ⁇ n (%), the core diameter 2am), the cable cutoff wavelength (nm), and the wavelength 1310 nm for each of the optical fibers of Sample B-I and Comparative Example B.
  • Mode field diameter ( ⁇ m) zero dispersion wavelength (nm), wavelength dispersion at 1550 nm (ps / nm / km), dispersion slope at 1550 nm (psZnm 2 / km), zero dispersion slope (ps / nm 2 Zkm) , Transmission loss at 1310 nm wavelength (dBZkm), transmission loss at 1380 nm wavelength (dBZkm), loss increase due to nmH group at 1380 nm wavelength (dB / km), transmission loss at 1550 nm wavelength (dB / km), And the fiber structure is shown.
  • the optical fiber of Sample B has a relative refractive index difference ⁇ of 0.38%, a core diameter 2a of 7.8 ⁇ , a cable cutoff wavelength of 1166 nm, and a mode field diameter at a wavelength of 1310 nm.
  • 8.53 zm zero dispersion wavelength 1318 nm
  • chromatic dispersion at wavelength 1550 nm is 14.97 ps / nm / km
  • dispersion slope at wavelength 1550 nm is 0.0540 ps / nm 2 / km
  • zero dispersion slope is 0.0793 ps / nm 2 / km.
  • the optical fiber of sample C has a relative refractive index difference ⁇ ⁇ of 0.395%, a core diameter 2a of 816 ⁇ , a cable cutoff wavelength of 1230 nm, and a mode field diameter of 8.60 / at a wavelength of 1310 nm.
  • zero dispersion wavelength is 1313 nm
  • the chromatic dispersion is 15. 46 ps / nm / km at a wavelength of 1550 nm
  • the zero dispersion slope 0 ⁇ 0806ps / nm 2 / in km is there.
  • the optical fiber of Sample D has a relative refractive index difference ⁇ of 0.39%, a core diameter of 2a of 8.02 / im, a cable cutoff wavelength of 1200 nm, and a mode field diameter of 8 nm at a wavelength of 1310 nm. 5 7 zm, the zero dispersion wavelength is 1313 nm, the chromatic dispersion at the wavelength of 1550nm is 15. 39ps / n mZkm, dispersion slope 0. 0537ps / nm 2 / km at a wavelength of 1550nm, the zero-dispersion slope is in 0. 0801psZnm 2 / km is there.
  • the optical fiber of Sample E has a relative refractive index difference ⁇ of 0.395%, a core diameter 2a of 7.56 xm, a cable cutoff wavelength of 1135 nm, and a mode field diameter of 8.37 zm at a wavelength of 1310 nm,
  • Zero dispersion wavelength is 1318 nm
  • wavelength dispersion at wavelength 1550 nm is 14.86 ps / nm / km
  • dispersion slope at wavelength 1550 nm is 0.0531 ps / nmVkm
  • zero dispersion The slope is 0.0789 ps / nm 2 / km.
  • the optical fiber of Sample F has a relative refractive index difference ⁇ of 0.42%, a core diameter 2a of 7.60 / im, a cable cutoff wavelength of 1260 nm, and a mode field diameter of 8 ⁇ 3 3 zm, the zero-dispersion wavelength is 1307nm, the wavelength dispersion at the wavelength of 1550nm is 15. 75ps / n mZkm, dispersion slope 0. 0536ps / nm 2 / km at a wavelength of 1550nm, the zero-dispersion slope is in 0. 0816psZnm 2 / km is there.
  • the optical fiber of Sample G has a relative refractive index difference ⁇ of 0.385%, a core diameter of 2a of 8.14 xm, a cable cutoff wavelength of 1184 nm, and a mode field diameter of 8.72 zm at a wavelength of 1310 nm.
  • zero dispersion wavelength is 1312nm
  • the wavelength dispersion at the wavelength of 1550nm is 15.
  • dispersion slope at the wavelength of 1550nm is 0. 0547ps / nmVkm
  • a zero-dispersion slope is 0. 0800psZnm 2 / km.
  • the optical fiber of sample H has a relative refractive index difference ⁇ of 0.38%, a core diameter 2a of 8.52 xm, a cable cutoff wavelength of 1226 nm, and a mode field diameter of 8.9 at a wavelength of 1310 nm. 2 / im, the zero-dispersion wavelength is 1304nm, the wavelength dispersion at the wavelength of 1550nm is 16. 66ps / nm / km, dispersion slope at the wavelength of 1550nm is 0 ⁇ 0548ps / nm 2 / km , a zero dispersion slope is 0. 0819ps / nm 2 / km.
  • the optical fiber of Sample I has a relative refractive index difference ⁇ of 0.36%, a core diameter 2a of 8. ⁇ , a cable cutoff wavelength of 1133 nm, and a mode field diameter of 8 ⁇ 1313 nm. 9 2 / im, the zero dispersion wavelength is 1317 nm, the chromatic dispersion at the wavelength of 1550 nm is 15.39 ps / nm / km, the dispersion slope at the wavelength of 1550 nm is 0.0544 ps / nm 2 / km, and the zero dispersion slope is 0.0790 ps / nm. 2 / km.
  • each of the optical fibers of Samples BF the transmission loss at a wavelength of 1310 nm was 0.32 dB / km or less, the transmission loss at a wavelength of 1380 nm was 0.31 dB / km, and the OH group was at a wavelength of 1380 nm.
  • the loss increase is less than 0.10 dBZkm, and the transmission loss at 1550 nm is less than 0.176 dBZkm.
  • Each optical fiber has a pure silica core and an F-doped cladding.
  • the optical fiber of Comparative Example B has a cable cutoff wavelength of 1158 nm, a mode field diameter of 9.13 xm at a wavelength of 1310 ⁇ m, a zero dispersion wavelength of 1316 nm, and a wavelength of 1550 nm.
  • the dispersion slope at wavelength 1550 nm is 0.0584 ps / km, and the zero dispersion slope force is 0850 ps / nm 2 / km.
  • the transmission loss at a wavelength of 1310 nm is 0.333 dB / km or less
  • the transmission loss at a wavelength of 1380 nm is 0.62 dB / km
  • the increase in loss due to OH groups at a wavelength of 1380 nm is 0.31 dB / km or less.
  • the transmission loss at a wavelength of 1550 nm is less than 0.19 dB / km.
  • the optical fiber of Comparative Example B includes a Ge-doped core and a pure silica cladding.
  • Fig. 9 shows the sample field ⁇ ⁇ F and the comparative example ((MFD of each optical fiber) in a two-dimensional space with the mode field diameter MFD at a wavelength of 1310 nm as the horizontal axis and the cable cutoff wavelength ⁇ as the vertical axis. , ⁇ ), and also shows an equi-wavelength dispersion curve at a wavelength of 1550 nm.
  • the symbol indicates (MFD, ⁇ ) of the optical fiber of Sample BF
  • the symbol ⁇ indicates (MFD, ⁇ ) of the optical fiber of Comparative Example ⁇ .
  • Graph G910 shows the isochromatic dispersion curve of a standard single-mode optical fiber with a chromatic dispersion of 17 psZnm / km or less
  • graph G920 shows a standard single-mode optical fiber with a chromatic dispersion force of 6 ps / nm / km or less
  • Graph 930 shows the equi-chromatic dispersion curve of a standard single-mode optical fiber with a chromatic dispersion of 15 ps / nm / km or less.
  • graph G940 shows the equi-wavelength dispersion curve of a fiber with a pure silica core with a chromatic dispersion of 16 ps / nm / km or less
  • the graph G950 shows the optical fiber with a pure silica core with a wavelength dispersion of 16 ps / nm / km or less.
  • the chromatic dispersion curve is shown.
  • the chromatic dispersion of the optical fiber of each sample is smaller than that of the optical fiber of Comparative Example B even if the MFD and ⁇ are the same.
  • FIG. 10 shows the sample field ⁇ ⁇ ⁇ F and the comparative example ((MFD of each optical fiber) in a two-dimensional space with the mode field diameter MFD at a wavelength of 1310 nm as the horizontal axis and the cable cutoff wavelength ⁇ as the vertical axis. , ⁇ ), and also shows an equal dispersion slope curve at a wavelength of 1550 nm.
  • the symbol ⁇ ⁇ F indicates the optical fiber (MFD, ⁇ ) of the sample BF
  • the symbol ⁇ indicates the optical fiber (MFD, ⁇ ) of the comparative example ⁇ .
  • Graph 1010 shows that the dispersion slope is 0.055 psZnm 2
  • the optical fiber according to the present invention in which the mode field diameter MFD at a wavelength of 1310 nm is 9 ⁇ m or less, is GeO-doped according to the international standard (ITU-T G.652). Cable cutoff wavelength compared to silica-based optical fiber; I and wavelength 13
  • the optical fiber according to the present invention is applied not only to the 1.3 ⁇ wavelength band but also to the 1.55 wavelength band optical communication as a transmission medium of a WDM optical communication system capable of transmitting signal light of a plurality of channels. It is possible.

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Abstract

　この発明は、複数チャネルの信号光を伝送可能なＷＤＭ光通信システムの伝送媒体として、１．３μｍ波長帯のみならず１．５５波長帯の光通信にも適用可能な、より広帯域での信号伝送を可能にする光ファイバを提供する。当該光ファイバは、石英ガラスを主成分とし、所定軸に沿ったコア領域と該コア領域の外周に設けられたクラッド領域を備える。このような構造を備えた当該光ファイバは、代表的な光学特性として、１２６０ｎｍ以下のケーブルカットオフ波長と、波長１３１０ｎｍにおいて０.３２ｄＢ／ｋｍ以下の伝送損失と、波長１３８０ｎｍにおいて０.３ｄＢ／ｋｍ以下の、ＯＨ基に起因した損失増加量を有する。

Description

明 細 書
光ファイバ
技術分野
[0001] この発明は、光通信システム等における光伝送路に適用可能な光ファイバに関す るものである。
背景技術
[0002] 光通信システムは、伝送媒体である光ファイバを介して信号光を伝送することで、 大容量情報の高速送受信を可能にする。また、波長分割多重 (WDM: Wavelength Division Multiplexing)光通信システムは、波長の異なる複数チャネルが多重化され た信号光（多重化信号光）を伝送することにより、より大容量の情報を送受信可能に する。近年は、 WDM光通信システムにおいて更なる大容量化が要求されており、こ のことから、 WDM光伝送における信号チャネル間隔を狭くすることが考えられ、また 、WDM光伝送で使用される波長帯域を拡大することが考えられている。
[0003] 信号波長帯域の拡大については、当初の Cバンド（1530nm— 1565nm)の利用 だけでなぐ Cバンドより長波長側の Lバンド（1565nm— 1625nm)や Uバンド（162 5nm 1675nm)の利用も検討され、また、 Cバンドより短波長側の Oバンド（1260η m 1360nm)、 Εバンド（1360nm— 1460nm)及び Sバンド（1460nm— 1530nm )の利用も検討されている。
[0004] このような広帯域において信号光を伝送する光ファイバには、その信号波長帯域に おける伝送損失が小さいこと等が要求される。光通信システムに適用される光フアイ バは、一般に、石英ガラスを主成分とする伝送媒体であり、 Cバンド内の波長 1550η m付近において伝送損失が最小となり、また、波長 1380nmにおいて OH基に起因 した損失増加が存在する。
[0005] なお、標準的なシングルモード光ファイバの特性は、国際規格（ITU-T G.652)に 定められている。この規格によれば、標準的なシングルモード光ファイバは、 1300η m— 1324nmの零分散波長と、波長131011111にぉぃてその中心値が8.6 /1 111—9.5 /i mかつ偏差の許容値が ± 0.7 /i mのモードフィールド径と、そして、 1260nm以下 のケーブルカットオフ波長を有する。この規格に準拠したシングルモード光ファイバ は、例えば非特許文献 1一 4に記載されたように、多くの光ファイバメーカーにより製 造'販売されている。
[0006] 一方、 1. 55 x m波長帯用光ファイバとしては、例えば、非特許文献 5に、波長 155 Onmにおレヽて 0.154dB/kmの伝送損失と、波長 1300nmにおレヽて 0.291dB/k mの伝送損失と、そして、波長 1380nmにおいて 0.75dB/kmの、 OH基に起因し た損失増加量を有する光ファイバが開示されている。また、特許文献 1には、波長 15 50nmにおレヽて 0.170ー0.173(18/1 11の伝送損失と、そして、波長 1380nmにお いて 0.3dBZkmの、 OH基に起因した損失増加量を有する光ファイバが開示されて いる。
特許文献 1 :米国特許第 6449415号明細書
非特許文献 1：住友電気工業株式会社のカタログ、 Γ Specification for Low Water Peak Single-Mode Optical Fiber (G.652D)"PureBandTM' J、 2003年 8月 25日 非特許文献 2 : Corning社のカタログ、「CorningR SMF-28eTM Optical Fiber Product InformationJ、 2003年 3月
非特許文献 3 : OFS社のカタログ、「AllWaveR Fiber The New Standard for
Single-Mode FiberJ、 2003年
非特許文献 4 : Alcatel社のカタログ、「Alcatel 6901 Enhanced Singlemode FiberJ , 20 02年 1月
非特許文献 5 :横田弘、他、「超低損失純シリカコアシングノレモードファイバの損失特 性」、昭和 61年度電子通信学会総合全国大会、 1091
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0007] 発明者らは、従来の光ファイバについて検討した結果、以下のような課題を発見し た。すなわち、国際規格 (ITU-T G.652)に準拠した上記標準的なシングルモード 光ファイバは、そもそも、 1.3 / m波長帯の信号光を伝送する光伝送路を意図して設 計されてレ、ること力 、 1.55 / m波長帯の信号光を伝送する光伝送路に適用される 場合には、伝送品質の点で問題を有している。特に、 1.55 x m波長帯の多重化信 号光を伝送する WDM光通信システムの光伝送路として標準的なシングノレモード光 ファイバが適用される場合、各信号チャネルにおける波形劣化が生じ易いという課題 があった。
[0008] 一方、上記非特許文献 5に記載された光ファイバは、波長 1300nmにおける伝送 損失が小さい点では好ましいものの、波長 1380nmにおける OH基に起因した損失 増加量が大きい。換言すれば、上記非特許文献 5に記載された光ファイバは、波長 1 380nm及び周辺波長帯における伝送損失が他の波長帯と比較して非常に大きぐ したがって、波長 1380nmを含む波長帯では信号伝送に不向きである。
[0009] また、上記特許文献 1に記載された光ファイバは、波長 1380nmにおける〇H基に 起因した損失増加量が小さい点では好ましいものの、カットオフ波長が 1310nm以 上であるか、あるいは零分散波長が 1350nmである。このため、上記特許文献 1に記 載された光ファイバは、波長 1310nm付近の波長帯では信号伝送に不向きである
[0010] この発明は、上述のような課題を解決するためになされたものであり、国際規格 (IT U-T G.652)で規定される標準的なシングノレモード光ファイバとの互換性が優れ（1. 3 μ m波長帯において高品質多重伝送が可能）、 1.55 /i m波長帯においても高品 質多重伝送が可能な、より広帯域での信号伝送に適した光ファイバを提供することを 目的としている。
課題を解決するための手段
[0011] この発明に係る光ファイバは、所定軸に沿って伸びたコア領域と外コア領域の外周 に設けられたクラッド領域とを備え、石英ガラスを主成分とする光伝送媒体である。特 に第 1実施例に係る光ファイバは、 1260nm以下のケーブルカットオフ波長と、波長 1310nmにおいて 0.32dBZkm以下の伝送損失と、そして、波長 1380nmにおレヽ て 0.3dBZkm以下の、〇H基に起因した損失増加量を有する。
[0012] 上述のような特性を有する当該光ファイバは、石英ガラスを主成分とする伝送媒体 であるから、波長 1550nm付近において伝送損失が最小となる。また、当該光フアイ バは、波長 1310nmにおける伝送損失が小さぐ波長 1380nmにおける OH基に起 因した損失増加量も小さい。さらに、当該光ファイバは、ケーブルカットオフ波長が 12 60nm以下であることから、〇バンドから Lバンドまでの広い信号波長帯域において、 信号光を低損失かつシングノレモード伝送を保証できる。
[0013] 第 1実施例に係る光ファイバにおいて、波長 1310nmにおける伝送損失は、 0.30d B/km以下であるのがより好ましい。この場合、波長 1310nm付近の信号光を更に 低損失で長距離伝送することができる。
[0014] 第 1実施例に係る光ファイバにおいて、波長 1380nmにおける伝送損失は、波長 1 310nmにおける伝送損失より小さいのが好ましレ、。この場合、波長 1380nm付近の 信号光を低損失で長距離伝送する上で好都合である。
[0015] 第 1実施例に係る光ファイバにおいて、波長 1310nmにおける伝送損失から波長 1 550nmにおける伝送損失を引いた値は、 0.13dB/km以下であるのが好ましレ、。こ の場合、波長 1310nmと 1550nmの両波長における伝送損失の差が小さいので、 広い信号波長帯域において均質品質の信号光伝送が実現され得る。
[0016] 第 1実施例に係る光ファイバにおいて、零分散波長は、 1300nm以上かつ 1324η m以下であるのが好ましい。この場合、当該光ファイバの零分散波長と標準的なシン グノレモード光ファイバの零分散波長とが同程度になることから、当該光ファイバは標 準的なシングルモード光ファイバとの互換性が優れ、分散補償の点で好都合である。
[0017] 第 1実施例に係る光ファイバにおいて、偏波モード分散は、波長 1550nmにおいて 0.5ps/km1/2以下であるのが好ましい。この場合、高ビットレート伝送を行なう際の 偏波モード分散に起因した信号伝送性能の劣化が十分に低減可能になる。
[0018] 第 1実施例に係る光ファイバにおいて、波長 1550nmにおける曲げ直径 20mmで の曲げ損失は、 3dB/m以下であるのが好ましレ、。この場合、当該光ファイバがコィ ル状に巻かれて収納される際や引き回しの際にマクロベンドに起因した損失増加が 低減され得る。
[0019] 第 1実施例に係る光ファイバにおいて、波長 1550nmにおける Petermann-Iモード フィールド径は、 lO.O x m以下であるのが好ましレ、。この場合、ケーブル化される際 のマイクロベンドに起因した損失増加が低減され得る。
[0020] 一方、第 2実施例に係る光ファイバは、 1260nm以下のケーブルカットオフ波長と、 波長 1310nmにおいて 以下のモードフィールド径と、波長 1550nmにおレ、て 0 • 055psZnm2/km以下の分散スロープを有してもよレ、。なお、当該光ファイバは、 さらに、波長 1550nmにおおいて 16ps/nm/km以下、より好ましくは 15ps/nm /km以下の波長分散を有してもよい。
[0021] また、第 3実施例に係る光ファイバは、波長131011111にぉぃて9 111以下のモード フィールド径と、零分散波長において 0.082psZnm2/km以下の分散スロープを有 してもよレ、。このとき、当該光ファイバにおいて、零分散波長における分散スロープは 、 0.080psZnm2/km以下であるのが好ましい。
[0022] これら第 2及び第 3実施例に係る光ファイバが適用されることにより、 1.55 x m波長 帯の多重化信号光を伝送する場合にも高品質の信号伝送が可能になる。また、これ ら第 2及び第 3実施例に係る光ファイバは、国際規格 (ITU-T G.652)で規定される 標準的なシングルモード光ファイバとの互換性に優れている。すなわち、従来のシン グノレモード光ファイバが適用された光通信システムの場合と同様に、この発明に係る 光ファイバが適用される光通信システムの設計や構築が可能になる。また、従来のシ ングノレモード光ファイバとこの発明に係る光ファイバとが混在した光通信システムの 構築も可能になる。
[0023] なお、第 2及び第 3実施例に係る光ファイバにおいて、波長 1550nmにおける伝送 損失は、 0.176dB/km以下であるのが好ましレ、。この場合、 1.55 μ ΐη波長帯の信 号光を無中継で長距離伝送する光伝送路が構築可能になる。
[0024] 第 2及び第 3実施例に係る光ファイバにおいて、波長 1310nmにおける伝送損失 は、 0.32dB/km以下であり、波長 1380nmにおける OH基に起因した損失増加量 は、 0.3dB/km以下であるのが好ましレ、。この場合、 1.55 μ ΐη波長帯だけでなく広 帯域の信号光を無中継で長距離伝送する光伝送路が構築可能になる。
[0025] 第 2及び第 3実施例に係る光ファイバにおいて、零分散波長が 1300nm以上かつ 1 324nm以下に設定されることにより、国際規格 (ITU-T G.652)で規定される標準 的なシングルモード光ファイバとの互換性が更に優れる。
[0026] なお、上述のような構造を備えた第 1一第 3実施例に係る光ファイバにおいて、クラ ッド領域にはフッ素が添加される一方、コア領域に Ge〇2が添加されなレ、のが好まし レ、。また、上述のような種々の光学特性を得るため、これら第 1一第 3実施例に係る光 ファイバは、コア領域の外径が 7. 以上かつ 8. 6 x m以下となり、かつ、クラッド 領域に対するコア領域の比屈折率差が 0. 36%以上かつ 0. 42%以下となるように 設計される。
発明の効果
[0027] この発明によれば、国際規格（ITU-T G.652)で規定される標準的なシングノレモ ード光ファイバとの互換性が優れ（1.3 z m波長帯において高品質多重伝送が可能） 、 1.55 x m波長帯においても高品質多重伝送が可能な、より広帯域での信号伝送 に適した光ファイバが得られる。
図面の簡単な説明
[0028] [図 1]図 1は、この発明に係る光ファイバの構造を説明するための断面図及び屈折率 プロファイルである。
[図 2]図 2は、この発明に係る光ファイバの伝送損失の波長依存性を示すグラフであ る。
[図 3]図 3は、この発明に係る光ファイバの波長分散の波長依存性を示すグラフであ る。
[図 4]図 4は、この発明に係る光ファイバとして用意されたサンプルの製造方法を説明 するための工程図である。
[図 5]図 5は、この発明に係る光ファイバとして用意されたサンプル A及び比較例 Aそ れぞれの諸特性を纏めた表である。
[図 6]図 6は、この発明に係る光ファイバとして用意されたサンプル A及び比較例 Aそ れぞれの伝送損失の波長依存性を示すグラフである。
[図 7]図 7は、国際規格（ITU-T G.652)で規定される標準的なシングルモード光フ アイバの波長分散特性を基準として、この発明に係る光ファイバの波長分散特性を示 すグラフである。
[図 8]図 8は、サンプノレ B— I及び比較例 Bそれぞれに係る光ファイバの諸特性を纏め た表である。
[図 9]図 9は、波長 1310nmにおけるモードフィールド径 MFDを横軸としケーブル力 ットオフ波長 λ を縦軸とする 2次元空間上にぉレ、て、サンプル Β— F及び比較例 Β
CC
それぞれに係る光ファイバの（MFD, λ )の位置を示すとともに、等波長分散曲線 をも示すグラフである。
[図 10]図 10は、波長 1310nmにおけるモードフィールド径 MFDを横軸としケーブル カットオフ波長 λ を縦軸とする 2次元空間上にぉレ、て、サンプル Β— F及び比較例
CC
Βそれぞれに係る光ファイバの（MFD， λ )の位置を示すとともに、等分散スロープ 曲線をも示すグラフである。
符号の説明
[0029] 10…光ファイバ
11…コア領域
12…クラッド領域
発明を実施するための最良の形態
[0030] 以下、この発明に係る光ファイバの各実施例を、図 1一図 10それぞれを用いて詳 細に説明する。なお、図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複 する説明を省略する。
[0031] 図 1は、この発明に係る光ファイバの構造を説明するための図である。図 1中に示さ れた（a)は、光ファイバ 10の光軸に垂直な断面構造を示す図であり、図 1中に示され た（b)は、光ファイバ 10の屈折率プロファイルである。この図 1中の（a)のように、光フ アイバ 10は、中心に円形断面を有する外径 2aのコア領域 11と、このコア領域 11の外 周を取り囲むクラッド領域 12とを備える。また、図 1中の（b)に示された光ファイバ 10 の屈折率プロファイルにおいて、クラッド領域 12に対するコア領域 11の比屈折率差 は Δ nである。
[0032] 光ファイバ 10は、石英ガラスを主成分とし、好ましくは、クラッド領域 12にフッ素が添 加され、コア領域 11に Ge〇が添加されていない純石英ガラスである。この場合、伝
2
送損失を低減する上で好都合である。また、光ファイバ 10のケーブルカットオフ波長 は 1260nm以下である。
[0033] 図 2は、この発明に係る光ファイバの伝送損失の波長依存性を示すグラフである。
光ファイバ 10は、石英ガラスを主成分としているため、この図 2に示されたように、波 長 1550nm付近において伝送損失が最小となる。なお、波長 1550nmにおける伝 送損失をひ と表す。光ファイバ 10において、波長 1310nmにおける伝送損失ひ は 0.32dB/km以下であり、波長 1380nmにおける〇H基に起因した損失増加
310
量 Δ α は 0.3dB/km以下である。
1380
[0034] この光ファイバ 10において、波長 1310nmにおける伝送損失 α は小さく、波長
1310
1380nmにおける ΟΗ基に起因した損失増加量 Δ α も小さレ、。さらに、この光ファ
1380
ィバ 10は、ケーブルカットオフ波長が 1260nm以下であることから、 Oバンド力、ら Lバ ンドまでの広信号波長帯域にぉレ、て、信号光の低損失かつシングルモードでの伝送 を保証する。
[0035] 光ファイバ 10において、波長 1310nmにおける伝送損失ひ は 0.30dBZkm以
1310
下であれば更に好ましぐこの場合、該波長 13 l Onm付近の信号光を更に低損失で 長距離伝送することができる。
[0036] 光ファイバ 10において、波長 1380nmにおける伝送損失ひ は波長 1310nmに
1380
おける伝送損失ひ より小さいのが好ましぐこの場合、波長 1380nm付近の信号
1310
光を低損失で長距離伝送する上で好都合である。
[0037] 光ファイバ 10において、波長 1310nmにおける伝送損失 α 力ら波長 1550nm
1310
における伝送損失ひ を引いた値 Δ ( = a - a )は、 0.13dB/km以下で
1550 1550 1310
あるのが好ましい。この場合、両波長間の伝送損失の差が小さいので、広い信号波 長帯域において均質な性能の信号光伝送が実現可能になる。
[0038] 図 3は、この発明に係る光ファイバの波長分散の波長依存性を示すグラフである。
この図 3に示されるように、波長が長いほど、光ファイバ 10の波長分散は大きい。また 、光ファイバ 10の零分散波長 λ は 1300nm以上力つ 1324nm以下である。この場
0
合、光ファイバ 10の零分散波長は、標準的なシングノレモード光ファイバと零分散波 長と同程度であることから、当該光ファイバ 10は、標準的なシングルモード光ファイバ との互換性が優れ、分散補償の点で好都合である。
[0039] さらに、光ファイバ 10において、波長 1550nmにおける偏波モード分散は 0.5ps/ km1/2以下であるのが好ましい。この場合、高ビットレート伝送を行なう際の偏波モー ド分散に起因した信号光伝送性能の劣化が低減され得る。また、光ファイバ 10にお レ、て、波長 1550nmにおける曲げ直径 20mmでの曲げ損失は 3dB/m以下である のが好ましい。この場合、コイル状に巻かれて収納される際や引き回しの際にマクロ ベンドに起因した損失増加が低減可能になる。また、光ファイバ 10において、波長 1 550nmにおける Petermann-Iモードフィールド径は 10.0 μ m以下であるのが好まし レ、。この場合、ケーブルィヒされる際のマイクロベンドに起因した損失増加が低減され 得る。
[0040] 次に、この発明に係る光ファイバとして用意された第 1サンプル (サンプル A)につい て、第 1比較例（比較例 A)とともに説明する。
[0041] サンプル Aの光ファイバは、図 1に示された断面構造及び屈折率プロファイルを有 し、コア領域が純石英ガラスからなり、クラッド領域がフッ素添加石英ガラスからなる。 コア領域の外径 2aは 7.9 x mであり、クラッド領域の外径 2bは 125 μ mである。また、 クラッド領域の屈折率を基準としたコア領域の比屈折率差 Δ ηは 0.39%である。これ に対して、比較例 Αに係る光ファイバは、標準的なシングノレモード光ファイバであって 、コア領域が Ge〇添加石英ガラスからなり、クラッド領域が純石英ガラスからなる。
2
[0042] このサンプル Aの光ファイバは、以下に説明する製造方法により製造される。すな わち、図 4は、この発明に係る光ファイバにおける各サンプルの製造方法を説明する ための工程図である。図 4に示された製造工程では、まず、高純度の石英ガラス棒が VAD法で合成され、このガラス棒が温度約 2000°Cの加熱炉内で延伸され、そして、 外径 3mm、長さ 50cmのガラスロッド 2が作成される。加えて、純石英ガラスに対する 比屈折率差力 S— 0.39%であるフッ素添カ卩石英ガラスからなるガラスパイプ 1が VAD 法で作成される。なお、このガラスパイプ 1は、外径が 20mmで、内径が 6mmである
[0043] そして、図 4中に示された（a)のように、テープヒータ 7が卷かれたガラスパイプ 1内 にガラスロッド 2が揷入された状態で、該ガラスパイプ 1の第 1端側のパイプ 5からガラ スパイプ 1内に清浄な Nガス 〇含有量が 0.5体積 ppm以下、その他の H含有ガ
2 2
スの含有量が 0.1体積 ppm以下）を標準状態（温度 0°C、 1気圧)換算で流量 2000c cZmin (以下、 sccmと表記）だけ流される。一方、ガラスパイプ 1の第 2端側のパイプ 6力 真空排気して、ガラスパイプ 1の内部の気圧を 2.5kPaとする。このとき、後の不 純物除去、封止及び中実化の各工程でガラスパイプ 1及びガラスロッド 2それぞれの うち温度 550°C以上に加熱される範囲 Aだけでなぐその範囲 Aの両外側の長さ 200 mmの部分を含む範囲 Bを、テープヒータ 7で温度 200°Cに加熱する。加熱範囲 Bは 、後の中実化工程で温度 550°C以上に加熱される範囲を含むように設定される。こ の状態が 4時間保持され、上記清浄な Nガスが吹き流し排気される。
2
[0044] 続いて、図 4中に示された (b)のように、ガラスパイプ 1の第 1端側のパイプ 5からガ ラスパイプ 1内に脱金属不純物性ガス (例えば、 C1， SOC1 )が導入され、熱源 3によ
2 2
りガラスパイプ 1及びガラスロッド 2が温度 1150°Cに加熱される。これにより、ガラスパ ィプ 1の内壁面及びガラスロッド 2の表面それぞれに付着している金属不純物が除去 される。
[0045] さらに続いて、図 4中に示された（c)のように、ガラスパイプ 1の第 2端側が熱源 3に より加熱溶融されることにより、ガラスパイプ 1とガラスロッド 2とが融着し、矢印 Sで示さ れた領域が封止される。そして、排気配管であるガスライン 8を介して真空ポンプによ り、ガラスパイプ 1の内部が気圧 O.OlkPa以下の真空状態に減圧される。その後、ガ ラスパイプ 1の第 1端側のパイプ 5からガラスパイプ 1内に清浄な Nガス 〇含有量
2 2 力 S0.5体積 ppm以下、その他の H含有ガスの含有量が 0.1体積 ppm以下）が導入さ れる。このとき、真空ポンプを停止することで、ガラスパイプ 1の内部が気圧 105kPa に加圧される。この減圧及び加圧が 3サイクル繰り返されることにより、ガラスパイプ 1 の内壁面及びガラスロッド 2の表面それぞれに吸着しているガス（主に H〇）が脱離
2
する。
[0046] そして、図 4中に示された（d)のように、ガラスパイプ 1の第 2端側から第 1端側に向 力 て順に熱源 3を移動させることにより、ガラスパイプ 1とガラスロッド 2とが加熱溶融 し中実化する（ロッドインコラプス法）。このとき、ガラスパイプ 1の内部には、 500sccm の C1ガス及び 500sccmの Oガスが導入される。また、ガラスパイプ 1の内部の気圧
2 2
はゲージ圧力で一 lkPaであり、中実化時におけるガラスパイプ 1の外表面の温度は 1 600°Cである。以上の工程を経て第 1プリフォームが得られる。
[0047] この第 1プリフォームは、外径が 19mmであり、長さ力 OOmmであり、クラッド径とコ ァ径との比が 6.6である。さらに、この第 1プリフォームを延伸することにより、外径 14 mmの第 2プリフォームが得られる。この外径 14mmの第 2プリフォームの外周面上に 、 H /O炎中に SiClを導入して得られた Si〇微粒子が、外径 120mmになるまで 堆積していく。このようにして得られた堆積体は、さらに炉内で温度 800°Cに加熱され る。なお、炉温は昇温速度 33°C/分で温度 1500°Cまで上げられる。この間、 1500 Osccmの Heガス及び 450sccmの SFガスが炉内に導入される。以上のようにしてフ
6
アイバプリフォームが得られる。そして、このファイバプリフォームを線引きすることで、 この発明に係る光ファイバの各サンプノレが得られる。
[0048] 図 5は、上述のサンプル A及び比較例 Aそれぞれに係る光ファイバの諸特性を纏め た表である。また、図 6は、サンプル A及び比較例 Aそれぞれに係る光ファイバの伝 送損失の波長依存性を示すグラフである。なお、図 6において、実線はサンプル Aに 係る光ファイバの伝送損失を示し、破線は、比較例 Aに係る光ファイバの伝送損失を 示す。
[0049] これら図 5及び図 6から分力、るように、比較例 Aの光ファイバは、波長 1310nmにお ける伝送損失ひ 力 S0.33dB/kmであり、波長 1380nmにおける伝送損失ひ
1310 1380
;^0.62dB/kmであり、波長 1550nmにおける伝送損失 α カ^.19dB/kmであ
1550
り、損失差 Δ α ( = a - )が 0.14dB/kmであり、波長 1380nmにおける〇
1550 1310
H基に起因した損失増加量 Δ a 力 S0.31dB/kmである。
1380
[0050] 一方、サンプル Aの光ファイバは、波長 1310nmにおける伝送損失 α 力 S〇.29d
1310
B/kmであり、波長 1380nmにおける伝送損失 α 力 S0.27dB/kmであり、波長 1
1380
550nmにおける伝送損失 α 力 S〇.17dB/kmであり、損失差 Δ αが 0.12dB/k
1550
mであり、波長 1380nmにおける〇H基に起因した損失増加量 Δ a 力 S0.03dB/
1380
kmでめる。
[0051] また、サンプル Aの光ファイバは、ケーブルカットオフ波長が 1220nmであり、零分 散波長が 1310nmであり、波長 1550nmにおけるモードフィールド径が 9.7 μ mであ り、波長 1550nmにおける曲げ直径 20mmでの曲げ損失が 2dBZmである。
[0052] さらに、サンプル Aの光ファイバは、コア領域及びクラッド領域それぞれの非円化が 十分に抑制されており、波長 1550nmにおける偏波モード分散は、ボビン巻き状態 で 0.1psZkm1/2以下であり、外力が低減された束取り状態で 0.03psZkm1/2以下 である。
[0053] 次に、この発明に係る光ファイバとして用意された第 2 第 9サンプル (サンプル B 一 I)を、第 2比較例（比較例 B)と比較しながら詳細に説明する。
[0054] なお、この発明に係る光ファイバとして用意されたサンプノレ B— Iは、図 1に示された 断面構造及び屈折率プロファイルを有する。すなわち、サンプル B— Iそれぞれの光 ファイバは、外径 2aのコア領域と、該コア領域の外周を取り囲むクラッド領域とを備え る。コア領域の屈折率は、クラッド領域の屈折率よりも高ぐクラッド領域の屈折率を基 準としたコア領域の比屈折率差 Δ nは正である。
[0055] これらサンプノレ B— Iの光ファイバ 1それぞれも、石英ガラスを主成分としており、コア 領域及びクラッド領域の双方又はいずれか一方に屈折率調整用の添加物が添加さ れている。コア領域は GeOが添加され、クラッド領域は純石英ガラスからなっていて
2
もよいが、好ましくは、コア領域は Ge〇が添加されていない純石英ガラスからなり、ク
2
ラッド領域はフッ素が添加される。このような組成とすることにより得られる光ファイバ の伝送損失を小さくすることができる。
[0056] 図 7は、国際規格（ITU-T G.652)で規定される標準的なシングルモード光フアイ バの波長分散特性を基準として、この発明に係る光ファイバの波長分散特性を示す グラフである。なお、この図 7において、グラフ G710はこの発明に係る光ファイバの 波長分散特性を示し、グラフ G720は、国際規格 (ITU-T
G.652)で規定される標準的なシングノレモード光ファイバの波長分散特性を示してい る。当該光ファイバは、標準的なシングノレモード光ファイバと同様に、零分散波長が 波長 1300nm付近にあり、波長 1200nm— 1700nmの範囲で分散スロープが正で ある。しかしながら、当該光ファイバは、標準的なシングノレモード光ファイバと比較す ると、波長 1550nmにおいて波長分散が小さく分散スロープも小さい。
[0057] すなわち、この発明に係る光ファイバにおいて、波長 1550nmにおける分散スロー プは 0.055ps/nm2Zkm以下であり、波長 1550nmにおける波長分散は 16ps/n mZkm以下、より好ましくは 15ps/nmZkm以下である。また、この発明に係る光フ アイバにおいて、ケーブルカットオフ波長は 1260nm以下であり、波長 1310nmにお けるモードフィールド径は 9 μ m以下である。
[0058] あるレ、は、この発明に係る光ファイバにおいて、波長 1310nmにおけるモードフィ 一ノレド径は 9 μ m以下であり、零分散波長における分散スロープは 0.082ps/nm2 /km以下、より好ましくは 0.080ps/nm2/km以下である。
[0059] このような光ファイバが光伝送路として適用されることにより、 1.55 μ ΐη波長帯の多 重化信号光を伝送する場合において高品質の信号伝送が可能になる。また、当該 光ファイバは、国際規格 (ITU-T G.652)で規定される標準的なシングルモード光フ アイバとの互換性が優れている。すなわち、従来のシングルモード光ファイバが光伝 送路に適用された光通信システムの場合と同様に、この発明に係る光ファイバが光 伝送路に適用された光通信システムの設計や構築が可能になる。また、従来のシン グノレモード光ファイバとこの発明に係る光ファイバとが混在する光通信システムの構 築も可能になる。
[0060] カロえて、この発明に係る光ファイバにおいて、波長 1550nmにおける伝送損失は 0.
176dBZkm以下であるのが好ましい。 1.55 μ m波長帯の信号光を無中継で長距 離伝送する光伝送路が構築可能になるからである。さらに、波長 1310nmにおける 伝送損失は 0.32dB/km以下であり、波長 1380nmにおける OH基に起因した損失 増加量は 0.3dB/km以下であるのが好ましレ、。この場合には、 1.55 /i m波長帯だ けでなく該 1. 55 μ ΐη波長帯を含む広帯域の信号光を無中継で長距離伝送する光 伝送路が構築可能になる。また、零分散波長は 1300nm以上かつ 1324nm以下で ある場合には、国際規格 (ITU-T
G.652)で規定される標準的なシングノレモード光ファイバとの間で優れた互換性が得 られる。
[0061] 次に、図 8—図 10を用いて、この発明に係る光ファイバの第 2 第 9サンプル (サン プル B— I)について説明する。図 8は、サンプル B— I及び比較例 Bそれぞれに係る 光ファイバの諸特性を纏めた表である。サンプル B— Iそれぞれの光ファイバは、図 1 に示された断面構造及び屈折率プロファイルを有する。すなわち、コア領域が純石 英ガラスからなり、クラッド領域がフッ素添カ卩の石英ガラスからなる。一方、比較例 Bの 光ファイバは、国際規格 (ITU-T G.652)に準拠するシングノレモード光ファイバであ り、コア領域は Ge〇添カ卩の石英ガラスからなり、クラッド領域は純石英ガラスからなる [0062] この図 8には、サンプル B— I及び比較例 Bの各光ファイバについて、比屈折率差 Δ n (%)、コア径 2a m)、ケーブルカットオフ波長（nm)、波長 1310nmにおけるモ ードフィールド径（ μ m)、零分散波長（nm)、波長 1550nmにおける波長分散（ps/ nm/km) ,波長 1550nmにおける分散スロープ（psZnm2/km)、零分散スロープ (ps/nm2Zkm)、波長 1310nmにおける伝送損失（dBZkm)、波長 1380nmにお ける伝送損失（dBZkm)、波長 1380nmにおける〇H基に起因した損失増加量 (dB /km)、波長 1550nmにおける伝送損失（dB/km)、及びファイバ構造が示されて いる。
[0063] すなわち、サンプル Bの光ファイバは、比屈折率差 Δ ηが 0. 38%、コア径 2aが 7. 8 Ο μ πι、ケーブルカットオフ波長が 1166nm、波長 1310nmにおけるモードフィール ド径が 8. 53 z m、零分散波長が 1318nm、波長 1550nmにおける波長分散が 14. 97ps/nm/km、波長 1550nmにおける分散スロープが 0· 0540ps/nm2/km、 零分散スロープが 0. 0793ps/nm2/kmである。
[0064] サンプル Cの光ファイバは、比屈折率差 Δ ηが 0. 395%、コア径 2aが 8· 16 μ ΐη、 ケーブルカットオフ波長が 1230nm、波長 1310nmにおけるモードフィールド径が 8 . 60 /i m、零分散波長が 1313nm、波長 1550nmにおける波長分散が 15. 46ps/ nm/km,波長 1550nmにおける分散スロープが 0· 0544ps/nm2/km、零分散 スロープが 0· 0806ps/nm2/kmである。
[0065] サンプル Dの光ファイバは、比屈折率差 Δ ηが 0. 39%、コア径 2aが 8. 02 /i m、ケ 一ブルカットオフ波長が 1200nm、波長 1310nmにおけるモードフィールド径が 8· 5 7 z m、零分散波長が 1313nm、波長 1550nmにおける波長分散が 15. 39ps/n mZkm、波長 1550nmにおける分散スロープが 0. 0537ps/nm2/km,零分散ス ロープが 0. 0801psZnm2/kmである。
[0066] サンプル Eの光ファイバは、比屈折率差 Δ ηが 0. 395%、コア径 2aが 7. 56 x m、 ケーブルカットオフ波長が 1135nm、波長 1310nmにおけるモードフィールド径が 8 . 37 z m、零分散波長が 1318nm、波長 1550nmにおける波長分散が 14. 86ps/ nm/km,波長 1550nmにおける分散スロープが 0. 0531ps/nmVkm,零分散 スロープが 0· 0789ps/nm2/kmである。
[0067] サンプル Fの光ファイバは、比屈折率差 Δ ηが 0. 42%、コア径 2aが 7. 60 /i m、ケ 一ブルカットオフ波長が 1260nm、波長 1310nmにおけるモードフィールド径が 8· 3 3 z m、零分散波長が 1307nm、波長 1550nmにおける波長分散が 15. 75ps/n mZkm、波長 1550nmにおける分散スロープが 0. 0536ps/nm2/km,零分散ス ロープが 0. 0816psZnm2/kmである。
[0068] サンプル Gの光ファイバは、比屈折率差 Δ ηが 0. 385%、コア径 2aが 8. 14 x m、 ケーブルカットオフ波長が 1184nm、波長 1310nmにおけるモードフィールド径が 8 . 72 z m、零分散波長が 1312nm、波長 1550nmにおける波長分散が 15. 90ps/ nmZkm、波長 1550nmにおける分散スロープが 0. 0547ps/nmVkm,零分散 スロープが 0. 0800psZnm2/kmである。
[0069] サンプル Hの光ファイバは、比屈折率差 Δ ηが 0. 38%、コア径 2aが 8. 52 x m、ケ 一ブルカットオフ波長が 1226nm、波長 1310nmにおけるモードフィールド径が 8· 9 2 /i m、零分散波長が 1304nm、波長 1550nmにおける波長分散が 16. 66ps/n m/km、波長 1550nmにおける分散スロープが 0· 0548ps/nm2/km、零分散ス ロープが 0. 0819ps/nm2/kmである。
[0070] サンプル Iの光ファイバは、比屈折率差 Δ ηが 0. 36%、コア径 2aが 8. ΙΟ μ ΐη、ケ 一ブルカットオフ波長が 1133nm、波長 1310nmにおけるモードフィールド径が 8· 9 2 /i m、零分散波長が 1317nm、波長 1550nmにおける波長分散が 15. 39ps/n m/km、波長 1550nmにおける分散スロープが 0· 0544ps/nm2/km、零分散ス ロープが 0. 0790ps/nm2/kmである。
[0071] なお、サンプル B— Fの光ファイバのいずれも、波長 1310nmにおける伝送損失は 0. 32dB/km以下、波長 1380nmにおける伝送損失は 0. 31dB/km、波長 1380 nmにおける OH基に起因した損失増加量は 0. lOdBZkm以下、波長 1550nmに おける伝送損失は 0. 176dBZkm以下である。また、いずれの光ファイバも、純石英 コアと F添加クラッドを備える。
[0072] 一方、比較例 Bの光ファイバは、ケーブルカットオフ波長が 1158nm、波長 1310η mにおけるモードフィールド径が 9. 13 x m、零分散波長が 1316nm、波長 1550nm における波長分散が 16. 50ps/nm/km、波長 1550nmにおける分散スロープが 0. 0584ps/應ソ km、零分散スロープ力 0850ps/nm2/kmである。また、 波長 1310nmにおける伝送損失は 0· 33dB/km以下、波長 1380nmにおける伝 送損失は 0. 62dB/kmであり、波長 1380nmにおける OH基に起因した損失増加 量は 0. 31dB/km以下であり、波長 1550nmにおける伝送損失は 0. 19dB/km 以下である。この比較例 Bの光ファイバは、 Ge添加コアと純石英クラッドを備える。
[0073] 図 9は、波長 1310nmにおけるモードフィールド径 MFDを横軸としケーブルカット オフ波長 λ を縦軸とする 2次元空間上において、サンプノレ Β F及び比較例 Βそれ ぞれの光ファイバの（MFD, λ )の位置を示すとともに、波長 1550nmにおける等 波長分散曲線をも示すグラフである。なお、この図 9において、記号 は、サ ンプル B— Fの光ファイバの（MFD, λ )を示し、記号 ΔΒは、比較例 Βの光ファイバ の（MFD, λ )を示す。また、グラフ G910は波長分散が 17psZnm/km以下であ る標準的なシングノレモード光ファイバの等波長分散曲線、グラフ G920は波長分散 力 Sl6ps/nm/km以下である標準的なシングルモード光ファイバの等波長分散曲 線、グラフ G930は波長分散が 15ps/nm/km以下である標準的なシングルモード 光ファイバの等波長分散曲線を示している。一方、グラフ G940波長分散が 16ps/n m/km以下である純石英コアを有するファイバの等波長分散曲線、グラフ G950波 長分散が 16ps/nm/km以下である純石英コアを有する光ファイバの等波長分散 曲線を示している。
[0074] この図 9から分かるように、比較例 Bの光ファイバと比較して、各サンプルの光フアイ バは、 MFD及び λ が同じであっても、波長分散が小さい。
[0075] 図 10は、波長 1310nmにおけるモードフィールド径 MFDを横軸としケーブルカット オフ波長 λ を縦軸とする 2次元空間上において、サンプノレ Β F及び比較例 Βそれ ぞれの光ファイバの（MFD, λ )の位置を示すとともに、波長 1550nmにおける等 分散スロープ曲線をも示すグラフである。なお、この図 10中において、記号 —▲ Fは、サンプル B Fの光ファイバ（MFD, λ )を示し、記号 ΔΒは、比較例 Βの光フ アイバの（MFD， λ )を示す。また、グラフ 1010は分散スロープが 0. 055psZnm2
/km以下である標準的なシングルモード光ファイバの等分散スロープ曲線、グラフ 1 020は分散スロープが 0· 059ps/nm /km以下である標準的なシングルモード光 ファイバの等分散スロープ曲線を示す。一方、グラフ 1030は分散スロープが 0. 055 ps/nm2/km以下である純石英コアを有する光ファイバの等分散スロープ曲線を 示す。この図 10から分かるように、比較例 Bの光ファイバと比較して、各サンプルの光 ファイバは、 MFD及び; I が同じであっても、分散スロープが小さい。
[0076] 以上のように、波長 1310nmにおけるモードフィールド径 MFDが 9 x m以下である 、上述のようなこの発明に係る光ファイバは、国際規格 (ITU-T G.652)に準拠する GeO添加の石英系光ファイバと比較して、ケーブルカットオフ波長; I 及び波長 13
2 cc
10nmにおけるモードフィールド径 MFDが同じであっても、波長 1550nmにおける 波長分散及び波長 1550nmにおける分散スロープが小さい。
産業上の利用可能性
[0077] この発明に係る光ファイバは、複数チャネルの信号光を伝送可能な WDM光通信 システムの伝送媒体として、 1. 3 μ ΐη波長帯のみならず 1. 55波長帯の光通信に適 用可能である。

Claims

請求の範囲
[1] 所定軸に沿って伸びたコア領域と該コア領域の外周に設けられたクラッド領域とを 備えた、石英ガラスを主成分とする光ファイバであって、
1260nm以下のケーブルカットオフ波長と、
波長 1310nmにおいて 0.32dBZkm以下の伝送損失と、そして、
波長 1380nmにおいて 0.3dBZkm以下の OH基に起因した損失増加量を有する 光ファイバ。
[2] 請求項 1記載の光ファイバにおいて、
波長 1310nmにおける伝送損失は、 0.30dB/km以下である。
[3] 請求項 1記載の光ファイバにおいて、
波長 1380nmにおける伝送損失は、波長 1310nmにおける伝送損失より小さい。
[4] 請求項 1記載の光ファイバにおいて、
波長 1310nmにおける伝送損失から波長 1550nmにおける伝送損失を引いた値 は、 0.13dB/km以下である。
[5] 請求項 1記載の光ファイバは、さらに、
1300nm以上かつ 1324nm以下の零分散波長を有する。
[6] 請求項 1記載の光ファイバは、さらに、
波長 1550nmにいて 0.5psZkm1/2以下の偏波モード分散を有する。
[7] 請求項 1記載の光ファイバは、さらに、
波長 1550nmにおレ、て 3dBZm以下の曲げ直径 20mmでの曲げ損失を有する。
[8] 請求項 1記載の光ファイバは、さらに、
波長 1550nmにおレ、て 10. 0 μ m以下の Petermann-Iモードフィールド径を有する 光ファイバ。
[9] 所定軸に沿って伸びたコア領域と該コア領域の外周に設けられたクラッド領域とを 備えた、石英ガラスを主成分とする光ファイバであって、
1260nm以下のケーブルカットオフ波長と、
波長 1310nmにおレ、て 9 μ m以下のモードフィールド径と、そして、
波長 1550nmにおいて 0.055ps/nm2/km以下の分散スロープを有する光ファ ィバ。
[10] 請求項 9記載の光ファイバは、さらに、
波長 1550nmにおいて 16ps/nm/km以下の波長分散を有する。
[11] 請求項 10記載の光ファイバにおいて、
前記波長 1550nmにおける波長分散は、 15ps/nmZkm以下である。
[12] 所定軸に沿って伸びたコア領域と該コア領域の外周に設けられたクラッド領域とを 備えた、石英ガラスを主成分とする光ファイバであって、
波長 1310nmにおいて 以下のモードフィールド径と、そして、
零分散波長において 0.082ps/nm2Zkm以下の分散スロープを有する光フアイ バ。
[13] 請求項 12記載の光ファイバにおいて、
前記零分散波長における分散スロープは、 0.080psZnm2/km以下である。
[14] 請求項 9又は 12記載の光ファイバは、さらに、
波長 1550nmにおレ、て 0.176dB/km以下の伝送損失を有する。
[15] 請求項 9又は 12記載の光ファイバは、さらに、
波長 1310nmにおいて 0.32dB/km以下の伝送損失を有するとともに、波長 138 Onmにおいて 0. 3dB/km以下の、 OH基に起因した損失増加量を有する。
[16] 請求項 9又は 12記載の光ファイバは、さらに、
1300nm以上かつ 1324nm以下の零分散波長を有する。
[17] 請求項 1、 9及び 12のいずれか一項記載の光ファイバにおいて、
前記クラッド領域には、フッ素が添加されている。
[18] 請求項 17記載の光ファイバにおいて、
前記コア領域は、 GeOを含まない。
2
[19] 請求項 1、 9及び 12のいずれか一項記載の光ファイバにおいて、
前記コア領域は、 7. 5 z m以上かつ 8. 6 x m以下の外径を有するとともに、前記ク ラッド領域に対する前記コア領域の比屈折率差は、 0. 36%以上かつ 0. 42%以下 である。
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