JPH02212456A - ジメチルカーボネートの分離方法 - Google Patents
ジメチルカーボネートの分離方法Info
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- JPH02212456A JPH02212456A JP3344589A JP3344589A JPH02212456A JP H02212456 A JPH02212456 A JP H02212456A JP 3344589 A JP3344589 A JP 3344589A JP 3344589 A JP3344589 A JP 3344589A JP H02212456 A JPH02212456 A JP H02212456A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、有機カーボネートの分離方法に関し、更に詳
しくはメタノールとジメチルカーボネートの混合物から
メタノールとジメチルカーボネートを効率的に分離する
方法に関する。
しくはメタノールとジメチルカーボネートの混合物から
メタノールとジメチルカーボネートを効率的に分離する
方法に関する。
ジメチルカーボネートの製法としては、メタノールを適
当な触媒、例えば銅塩(特公昭45−11129 、υ
5P4360477、υ5P4604242、特公昭5
8−33857 、特公昭60−58739、特公昭5
2−45693、特公昭52−46927)や白金属−
銅塩(USP3114762、特公昭61−8816、
特公昭61−43338、USP4361519、特公
昭55−185542)等の存在下に、−酸化炭素及び
酸素と反応させる方法や、二酸化炭素をエチレンオキサ
イドやプロピレンオキサイド等と反応させてカーボネー
トをつくり、これとメタノールとのエステル交換により
製造する方法(HP0119840 、特公昭6l−4
381) 、或いは尿素もしくはウレタンと反応させる
方法(USP2834799、tlsP4327035
)などがある。
当な触媒、例えば銅塩(特公昭45−11129 、υ
5P4360477、υ5P4604242、特公昭5
8−33857 、特公昭60−58739、特公昭5
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銅塩(USP3114762、特公昭61−8816、
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酸素と反応させる方法や、二酸化炭素をエチレンオキサ
イドやプロピレンオキサイド等と反応させてカーボネー
トをつくり、これとメタノールとのエステル交換により
製造する方法(HP0119840 、特公昭6l−4
381) 、或いは尿素もしくはウレタンと反応させる
方法(USP2834799、tlsP4327035
)などがある。
これらの方法に於いては、共通してメタノールが過剰に
用いられるため、反応液はジメチルカーボネート並びに
副生する水のメタノール溶液として得られる。工業的に
ジメチルカーボネートの製造を行う場合にはこの混合物
よりジメチルカーボネートを単離し精製すると同時に未
反応メタノールを反応器にリサイクルしなければならな
いが、周知のごとくこの3成分系は2つの共沸関係を含
んでいるため単に沸点差を利用しただけでは分離できな
い。その2つの共沸関係は、メタノールとジメチルカー
ボネートの2成分系(常圧下でメタノール70重量%、
ジメチルカーボネート30重量%で共沸)と、ジメチル
カーボネートと水の2成分系に存在する。
用いられるため、反応液はジメチルカーボネート並びに
副生する水のメタノール溶液として得られる。工業的に
ジメチルカーボネートの製造を行う場合にはこの混合物
よりジメチルカーボネートを単離し精製すると同時に未
反応メタノールを反応器にリサイクルしなければならな
いが、周知のごとくこの3成分系は2つの共沸関係を含
んでいるため単に沸点差を利用しただけでは分離できな
い。その2つの共沸関係は、メタノールとジメチルカー
ボネートの2成分系(常圧下でメタノール70重量%、
ジメチルカーボネート30重量%で共沸)と、ジメチル
カーボネートと水の2成分系に存在する。
従って、反応液を蒸留分離する場合には、塔頂よりメタ
ノールとジメチルカーボネートの共沸混合物を分離し、
塔底よりジメチルカーボネートと水を回収する。ここで
得られた塔底液は周知の如く適当な温度下で分液し、上
層液、下層液をそれぞれ蒸留すればジメチルカーボネー
トと水を単離することができる。ところが塔頂の共沸物
は均一相を成すため、以下に紹介するような特殊な処理
をしない限りはそのまま反応器へ戻さざるを得ない。そ
の場合大量のジメチルカーボネートが反応器を循環する
ことになりそれだけ生産効率が低下する。従って、これ
までにもメタノールとジメチルカーボネートの共沸を崩
す様々な方法が考えられている。
ノールとジメチルカーボネートの共沸混合物を分離し、
塔底よりジメチルカーボネートと水を回収する。ここで
得られた塔底液は周知の如く適当な温度下で分液し、上
層液、下層液をそれぞれ蒸留すればジメチルカーボネー
トと水を単離することができる。ところが塔頂の共沸物
は均一相を成すため、以下に紹介するような特殊な処理
をしない限りはそのまま反応器へ戻さざるを得ない。そ
の場合大量のジメチルカーボネートが反応器を循環する
ことになりそれだけ生産効率が低下する。従って、これ
までにもメタノールとジメチルカーボネートの共沸を崩
す様々な方法が考えられている。
まず、メタノールとジメチルカーボネートの分離操作と
して蒸留を用いる場合には、常圧下でメタノールと混和
しないエントレーナーと一緒に蒸留することでジメチル
カーボネートを単離する方法(特開昭54−41820
)や、水を溶媒として抽出蒸留を行う方法(特公昭56
−17333)があり、この両者とも最終的にはメタノ
ールを単離することが可能であるが、前者はメタノール
とエントレーナーの分離、後者は水とメタノールの分離
に大きなエネルギーを必要とするため実用的でない。他
の方法として、lO気圧、塔底温度150°C1塔頂温
度142°Cで蒸留する方法(特公昭59−3463)
がある、この方法に於いては、塔頂共沸組成がメタノー
ルで95%(モル濃度と思われる)になることが記載さ
れているがメタノールを単離することはできない。
して蒸留を用いる場合には、常圧下でメタノールと混和
しないエントレーナーと一緒に蒸留することでジメチル
カーボネートを単離する方法(特開昭54−41820
)や、水を溶媒として抽出蒸留を行う方法(特公昭56
−17333)があり、この両者とも最終的にはメタノ
ールを単離することが可能であるが、前者はメタノール
とエントレーナーの分離、後者は水とメタノールの分離
に大きなエネルギーを必要とするため実用的でない。他
の方法として、lO気圧、塔底温度150°C1塔頂温
度142°Cで蒸留する方法(特公昭59−3463)
がある、この方法に於いては、塔頂共沸組成がメタノー
ルで95%(モル濃度と思われる)になることが記載さ
れているがメタノールを単離することはできない。
蒸留以外の操作でメタノールとジメチルカーボネートを
分離する方法としては、疎水性ゼオライトを用いてジア
ルキルカーボネートのアルコール溶液からカーボネート
を選択吸着して濃縮する方法(特開昭6O−10650
5) 、メタノールとジメチルカーボネートの混合物を
氷点下数十度まで冷却して固液分離する方法([l5P
3803201)があるが、前者は低い吸着濃度と脱着
方法に問題があり、後者は冷却上の問題があり現状での
実用化は困難であると思われる。
分離する方法としては、疎水性ゼオライトを用いてジア
ルキルカーボネートのアルコール溶液からカーボネート
を選択吸着して濃縮する方法(特開昭6O−10650
5) 、メタノールとジメチルカーボネートの混合物を
氷点下数十度まで冷却して固液分離する方法([l5P
3803201)があるが、前者は低い吸着濃度と脱着
方法に問題があり、後者は冷却上の問題があり現状での
実用化は困難であると思われる。
従って、現状では蒸留法により共沸組成の混合物を反応
系にリサイクルせざるを得ない状況にある。
系にリサイクルせざるを得ない状況にある。
〔発明が解決しようとする課題]
然るに工業化しようとすれば、当然設計者はコストを最
小化すべく回収系を組み立てようとするが、既知の分離
方法を用いる限り先に述べたような問題点によりメタノ
ールとジメチルカーボネートの共沸混合物を反応系にリ
サイクルせざるを得ない、そのため、メタノールを単離
してリサイクルする場合に比して反応液中のジメチルカ
ーボネート濃度が上昇する。
小化すべく回収系を組み立てようとするが、既知の分離
方法を用いる限り先に述べたような問題点によりメタノ
ールとジメチルカーボネートの共沸混合物を反応系にリ
サイクルせざるを得ない、そのため、メタノールを単離
してリサイクルする場合に比して反応液中のジメチルカ
ーボネート濃度が上昇する。
ジメチルカーボネートは一般に安定な化合物であるが、
触媒の存在下に於いて水と一緒に加熱されると一部が加
水分解するため、反応器内のジメチルカーボネート濃度
が高いほど単位容積あたりのジメチルカーボネートの収
率を低下させるばかりではなく、メタノールを一酸化炭
素及び酸素と反応させる場合には一酸化炭素のジメチル
カーボネートへの選択率が低下して、−酸化炭素使用率
の増大を招く。
触媒の存在下に於いて水と一緒に加熱されると一部が加
水分解するため、反応器内のジメチルカーボネート濃度
が高いほど単位容積あたりのジメチルカーボネートの収
率を低下させるばかりではなく、メタノールを一酸化炭
素及び酸素と反応させる場合には一酸化炭素のジメチル
カーボネートへの選択率が低下して、−酸化炭素使用率
の増大を招く。
このように、反応面からは反応液中のジメチルカーボネ
ートの濃度が高いことは望ましくないので、未反応メタ
ノールをジメチルカーボネートから単離して反応系にリ
サイクルすることが望まれている。
ートの濃度が高いことは望ましくないので、未反応メタ
ノールをジメチルカーボネートから単離して反応系にリ
サイクルすることが望まれている。
又、反応で精製したジメチルカーボネートの一部を反応
系にリサイクルすることは、それだけ余分のエネルギー
や空間を必要とするだけでなく、製品の品質にも少なか
らず影響を与えるむのであり好ましくない。
系にリサイクルすることは、それだけ余分のエネルギー
や空間を必要とするだけでなく、製品の品質にも少なか
らず影響を与えるむのであり好ましくない。
繰り返し述べれば、高い反応成績(活性、選択性)を達
成するためには、未反応メタノールをジメチルカーボネ
ートを含まない状態で反応系ヘリサイクルすることが望
ましいが、現状ではメタノールとジメチルカーボネート
の経済的な分離方法が無く共沸混合物としてリサイクル
せざるを得ない。
成するためには、未反応メタノールをジメチルカーボネ
ートを含まない状態で反応系ヘリサイクルすることが望
ましいが、現状ではメタノールとジメチルカーボネート
の経済的な分離方法が無く共沸混合物としてリサイクル
せざるを得ない。
共沸組成が圧力の変化により移動する現象は周知の所で
あるが、メタノールとジメチルカーボネートの共沸関係
は、本発明者らの測定によれば、常圧に於いて70/3
0重量比(共沸温度64’C)であるのに対し、圧力が
増加するにつれてかなり急激にメタノールの濃度が増し
ていき、4気圧下では79/21重量比(共沸温度10
4°C)になる、更に圧力が上がるにつれてその増加は
緩やかになるが、10気圧に至れば8B/12重量比(
共沸温度138℃)になり、15気圧では93/7重量
比(共沸温度155°C)になる(その他の圧力につい
ては下記の参考実験参照)。
あるが、メタノールとジメチルカーボネートの共沸関係
は、本発明者らの測定によれば、常圧に於いて70/3
0重量比(共沸温度64’C)であるのに対し、圧力が
増加するにつれてかなり急激にメタノールの濃度が増し
ていき、4気圧下では79/21重量比(共沸温度10
4°C)になる、更に圧力が上がるにつれてその増加は
緩やかになるが、10気圧に至れば8B/12重量比(
共沸温度138℃)になり、15気圧では93/7重量
比(共沸温度155°C)になる(その他の圧力につい
ては下記の参考実験参照)。
この様に圧力を上げていくことで、よりメタノールに冨
みジメチルカーボネートの少ない共沸組成が得られるが
、高い圧力になる程メタノールとジメチルカーボネート
の揮発度が近づき、特に共沸点近傍に於ける気液の組成
の差は減少し、分離は困難になる。従って、蒸留塔の操
作圧を高めることでジメチルカーボネート含量の少ない
メタノールを得ようとしても、ある上限値が存在するこ
とに注意する必要がある。
みジメチルカーボネートの少ない共沸組成が得られるが
、高い圧力になる程メタノールとジメチルカーボネート
の揮発度が近づき、特に共沸点近傍に於ける気液の組成
の差は減少し、分離は困難になる。従って、蒸留塔の操
作圧を高めることでジメチルカーボネート含量の少ない
メタノールを得ようとしても、ある上限値が存在するこ
とに注意する必要がある。
ところが本発明者らは、若干の加圧下で蒸留を行って得
られる塔頂共沸混合物を常圧蒸留することで、容易に塔
底から純粋なメタノールが得られることを見い出した。
られる塔頂共沸混合物を常圧蒸留することで、容易に塔
底から純粋なメタノールが得られることを見い出した。
メタノールとジメチルカーボネートの比揮発度がほとん
ど1に近いために塔頂から塔底まで有意な温度差が生じ
ないが、適当な流量比を保てば安定して純粋なメタノー
ルが得られることが確認された。
ど1に近いために塔頂から塔底まで有意な温度差が生じ
ないが、適当な流量比を保てば安定して純粋なメタノー
ルが得られることが確認された。
本発明者らはこれらの結果を基に鋭意検討した結果、本
発明を完成するに到った。
発明を完成するに到った。
即ち本発明は、メタノールとジメチルカーボネートを含
む液からメタノールとジメチルカーボネートを分離する
方法に於いて、二つの蒸留塔を組み合わせて用い、第1
塔を第2塔より高い圧力で操作することを特徴とする分
離方法を提供するものである。
む液からメタノールとジメチルカーボネートを分離する
方法に於いて、二つの蒸留塔を組み合わせて用い、第1
塔を第2塔より高い圧力で操作することを特徴とする分
離方法を提供するものである。
以下、図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
図1は本発明の方法によるメタノールとジメチルカーボ
ネートの分離プロセスの好ましい実施態様を示す工程図
であり、当プロセスへの供給液が反応して得られる粗反
応液の場合、粗反応液中には生成物であるジメチルカー
ボネートや水、微量の反応副生成物と未反応のメタノー
ルが含まれる0通常は、そのまま第1塔目の蒸留塔に仕
込むが、場合によっては低沸の不純物を予め除去してお
いたり、水分を吸着その他の方法により除去しておいて
も良い、ここでは、メタノール、ジメチルカーボネート
、水の混合物を対象にしてプロセスを説明するが、水を
含まない場合や微量不純物を含む場合にも同様な処理が
可能である。
ネートの分離プロセスの好ましい実施態様を示す工程図
であり、当プロセスへの供給液が反応して得られる粗反
応液の場合、粗反応液中には生成物であるジメチルカー
ボネートや水、微量の反応副生成物と未反応のメタノー
ルが含まれる0通常は、そのまま第1塔目の蒸留塔に仕
込むが、場合によっては低沸の不純物を予め除去してお
いたり、水分を吸着その他の方法により除去しておいて
も良い、ここでは、メタノール、ジメチルカーボネート
、水の混合物を対象にしてプロセスを説明するが、水を
含まない場合や微量不純物を含む場合にも同様な処理が
可能である。
即ち、メタノール、ジメチルカーボネート、水を含む粗
反応液をライン1から第1塔目の蒸留塔の中段付近に供
給する。この第1塔は第2塔より高い圧力で操作される
。第1塔の塔頂から水をほとんど含まないメタノールと
ジメチルカーボネートの当該操作圧力下の共沸混合物を
得、塔底3からジメチルカーボネートと水の混合物(メ
タノールはほとんど含まれない)を得る。塔底液は、次
の精製工程へ送られ製品となるジメチルカーボネートと
水が周知の方法で分離される。第1塔の塔頂留出液は、
続いて第1塔より低い圧力で操作される第2塔目の蒸留
塔にライン2で供給され、塔頂から当該圧力下の共沸混
合物を得、塔底5よりほぼ純粋なメタノールを得る。塔
頂の共沸混合物はライン4を通り、第1塔目の蒸留塔の
組成の近い段にリサイクルする。
反応液をライン1から第1塔目の蒸留塔の中段付近に供
給する。この第1塔は第2塔より高い圧力で操作される
。第1塔の塔頂から水をほとんど含まないメタノールと
ジメチルカーボネートの当該操作圧力下の共沸混合物を
得、塔底3からジメチルカーボネートと水の混合物(メ
タノールはほとんど含まれない)を得る。塔底液は、次
の精製工程へ送られ製品となるジメチルカーボネートと
水が周知の方法で分離される。第1塔の塔頂留出液は、
続いて第1塔より低い圧力で操作される第2塔目の蒸留
塔にライン2で供給され、塔頂から当該圧力下の共沸混
合物を得、塔底5よりほぼ純粋なメタノールを得る。塔
頂の共沸混合物はライン4を通り、第1塔目の蒸留塔の
組成の近い段にリサイクルする。
ここで第1塔と第2塔のそれぞれの操作圧力は、圧力差
が付いていればどのようなものであっても理論上は操作
可能であるが、工業的に実施する場合には好ましい条件
が存在する。
が付いていればどのようなものであっても理論上は操作
可能であるが、工業的に実施する場合には好ましい条件
が存在する。
まず2つの蒸留塔の操作圧力差であるが、差が小さすぎ
ると2塔間のリサイクル流量が太き(なりすぎ経済性を
失うし、操作の安定性にも問題を生ずる。工業的には共
沸組成の有意な差は1気圧以上の圧力差で生ずるが、よ
り好ましくは3気圧以上の圧力差で操作するのが良い。
ると2塔間のリサイクル流量が太き(なりすぎ経済性を
失うし、操作の安定性にも問題を生ずる。工業的には共
沸組成の有意な差は1気圧以上の圧力差で生ずるが、よ
り好ましくは3気圧以上の圧力差で操作するのが良い。
次にそれぞれの操作圧であるが、これは用いる熱源や冷
媒の条件に従い場合場合に最適な設定が存在するが、基
本的には第1塔を2気圧以上、第2塔を常圧で行うのが
好ましい、この場合、第1塔の塔頂蒸気温度が80“C
を越え第2塔の塔底温度が70°C以下であるから第2
塔の加熱源を第1塔の塔頂蒸気でまかなうことが可能で
ある。更により好ましくは第1塔を4気圧以上、第2塔
を常圧で行えば良い、この場合、第1塔の塔頂蒸気温度
が100℃を越え第2塔の塔底温度が70°C以下であ
るから第2塔の加熱源を第1塔の塔頂蒸気でまかなうこ
とが容易である。
媒の条件に従い場合場合に最適な設定が存在するが、基
本的には第1塔を2気圧以上、第2塔を常圧で行うのが
好ましい、この場合、第1塔の塔頂蒸気温度が80“C
を越え第2塔の塔底温度が70°C以下であるから第2
塔の加熱源を第1塔の塔頂蒸気でまかなうことが可能で
ある。更により好ましくは第1塔を4気圧以上、第2塔
を常圧で行えば良い、この場合、第1塔の塔頂蒸気温度
が100℃を越え第2塔の塔底温度が70°C以下であ
るから第2塔の加熱源を第1塔の塔頂蒸気でまかなうこ
とが容易である。
本発明の方法により、共沸混合物を形成するメタノール
/ジメチルカーボネートを含む液から、多大なエネルギ
ー負荷をかける事なくメタノールとジメチルカーボネー
トを分離することが可能になった。そのため、反応系ヘ
リサイクルされる未反応メタノールに同伴するジメチル
カーボネートが無くなり、反応の収率、選択性を向上さ
せることが可能になった。
/ジメチルカーボネートを含む液から、多大なエネルギ
ー負荷をかける事なくメタノールとジメチルカーボネー
トを分離することが可能になった。そのため、反応系ヘ
リサイクルされる未反応メタノールに同伴するジメチル
カーボネートが無くなり、反応の収率、選択性を向上さ
せることが可能になった。
その他、本発明はジメチルカーボネートを原料とする各
種エステル交換反応後の未反応メタノールとジメチルカ
ーボネートの混合物からメタノールとジメチルカーボネ
ートを分離するような場合にも利用できる。
種エステル交換反応後の未反応メタノールとジメチルカ
ーボネートの混合物からメタノールとジメチルカーボネ
ートを分離するような場合にも利用できる。
〔実施例〕
本発明を利用しようとする人の理解を助けるために以下
に本発明の実施例の一部を示すが、これによって本発明
が限定されることはない。
に本発明の実施例の一部を示すが、これによって本発明
が限定されることはない。
豊考裏辰
(共沸データの測定)
1) 内径28−一、段数20段のステンレス製多孔板
塔の塔底にメタノールとジメチルカーボネート(DMC
)をそれぞれ250gずつ張り込み、塔頂圧力を変えて
全還流運転を塔の上部10段が同温度になるまで行い、
かつ定期的にサンプリングを行い塔頂組成が一定になる
のを確かめた上で、その組成をその圧力下の共沸組成と
した。
塔の塔底にメタノールとジメチルカーボネート(DMC
)をそれぞれ250gずつ張り込み、塔頂圧力を変えて
全還流運転を塔の上部10段が同温度になるまで行い、
かつ定期的にサンプリングを行い塔頂組成が一定になる
のを確かめた上で、その組成をその圧力下の共沸組成と
した。
測定結果を表1(記号*1)に示す。
2)恒温槽内に設置された容積11の耐圧オートクレー
ブを脱気した後、メタノールとジメチルカーボネー)
(DMC)の混合液を張り込み、撹拌しながら所定圧力
になるまで昇温した。
ブを脱気した後、メタノールとジメチルカーボネー)
(DMC)の混合液を張り込み、撹拌しながら所定圧力
になるまで昇温した。
安定した後、気相と液相をサンプリングし気液平衡を測
定した。
定した。
その結果、得られた共沸組成を表1(記号*2)に示す
。
。
表 1
実m
塔頂圧力6気圧、還流比5で操作される内径28acs
+、段数40段のステンレス製多孔板塔の上から20段
目にメタノール70重量%、ジメチルカーボネート30
重量%からなる常圧共沸混合液を毎時300gの流量で
仕込み、塔底がら1o段目の温度が工55°Cになるよ
うに定常化した。この時、塔頂留出液としてメタノール
82.5重量%、ジメチルカーボネート17.5重量%
の共沸混合物を毎時254.5gで得、塔底よりメタノ
ールを含まないジメチルカーボネートを毎時45.5
g得た。この時の塔頂温度は118°C1塔底温度は1
67℃であった。
+、段数40段のステンレス製多孔板塔の上から20段
目にメタノール70重量%、ジメチルカーボネート30
重量%からなる常圧共沸混合液を毎時300gの流量で
仕込み、塔底がら1o段目の温度が工55°Cになるよ
うに定常化した。この時、塔頂留出液としてメタノール
82.5重量%、ジメチルカーボネート17.5重量%
の共沸混合物を毎時254.5gで得、塔底よりメタノ
ールを含まないジメチルカーボネートを毎時45.5
g得た。この時の塔頂温度は118°C1塔底温度は1
67℃であった。
この塔頂留出液を、中間タンクを経由して、内径40m
5+、段数40段のガラス製オールグーショウ蒸留塔へ
連続的に仕込み、常圧下、還流比5で定流量管理し定常
化した。この時、塔底からジメチルカーボネートを含ま
ない純粋なメタノールが毎時106g得られ、塔頂より
メタノール70重量%、ジメチルカーボネート30重量
%の共沸物を毎時148.5g得た。この時の塔頂温度
は64°C1塔底温度は66°Cであった。
5+、段数40段のガラス製オールグーショウ蒸留塔へ
連続的に仕込み、常圧下、還流比5で定流量管理し定常
化した。この時、塔底からジメチルカーボネートを含ま
ない純粋なメタノールが毎時106g得られ、塔頂より
メタノール70重量%、ジメチルカーボネート30重量
%の共沸物を毎時148.5g得た。この時の塔頂温度
は64°C1塔底温度は66°Cであった。
実施■1
実施例1のステンレス製多孔板塔の塔頂から20段目に
メタノール58重量%、ジメチルカーボネート35重量
%、水7重量%からなる混合液を毎時150gの流量で
仕込み、塔頂から10段目にメタノール70重量%、ジ
メチルカーボネート30重量%からなる混合液を毎時1
20gの流量で仕込みながら連続運転を行い塔底から1
0段目の温度が130’Cになるように定常化した。こ
の時、塔頂留出液としてメタノール82.5重量%、ジ
メチルカーボネート17.5重量%の水を含まない共沸
混合物を毎時207gで得、塔底よりメタノールを含ま
ないジメチルカーボネート83重量%、水17重量%の
液を毎時63g得た。この時の塔頂温度は118℃、塔
底温度は140°Cであった。
メタノール58重量%、ジメチルカーボネート35重量
%、水7重量%からなる混合液を毎時150gの流量で
仕込み、塔頂から10段目にメタノール70重量%、ジ
メチルカーボネート30重量%からなる混合液を毎時1
20gの流量で仕込みながら連続運転を行い塔底から1
0段目の温度が130’Cになるように定常化した。こ
の時、塔頂留出液としてメタノール82.5重量%、ジ
メチルカーボネート17.5重量%の水を含まない共沸
混合物を毎時207gで得、塔底よりメタノールを含ま
ないジメチルカーボネート83重量%、水17重量%の
液を毎時63g得た。この時の塔頂温度は118℃、塔
底温度は140°Cであった。
この塔頂留出液を、中間タンクを経由して、実施例1の
ガラス製オールダーショウ蒸留塔の上から20段目へ連
続的に仕込み、常圧下、還流比5で定流量管理し定常化
した。この時、塔底からジメチルカーボネートを含まな
い純粋なメタノールを毎時87gで得、塔頂よりメタノ
ール70重量%、ジメチルカーボネート30重量%の共
沸物を毎時120g得た。この時の塔頂温度は64°C
1塔底温度は、66°Cであった。
ガラス製オールダーショウ蒸留塔の上から20段目へ連
続的に仕込み、常圧下、還流比5で定流量管理し定常化
した。この時、塔底からジメチルカーボネートを含まな
い純粋なメタノールを毎時87gで得、塔頂よりメタノ
ール70重量%、ジメチルカーボネート30重量%の共
沸物を毎時120g得た。この時の塔頂温度は64°C
1塔底温度は、66°Cであった。
図1は本発明の方法によるメタノールとジメチルカーボ
ネートの分離プロセスの好ましい実施態様を示す工程図
である。 1:粗反応液供給ライン 2:第1塔塔頂留出液供給ライン 3:第1塔の塔底 4:第2塔塔頂留出液供給ライン 5:第2塔の塔底 出願人代理人 古 谷 馨
ネートの分離プロセスの好ましい実施態様を示す工程図
である。 1:粗反応液供給ライン 2:第1塔塔頂留出液供給ライン 3:第1塔の塔底 4:第2塔塔頂留出液供給ライン 5:第2塔の塔底 出願人代理人 古 谷 馨
Claims (1)
- メタノールとジメチルカーボネートを含む液からメタ
ノールとジメチルカーボネートを分離する方法に於いて
、二つの蒸留塔を組み合わせて用い、第1塔を第2塔よ
り高い圧力で操作することを特徴とする分離方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1033445A JP2557099B2 (ja) | 1989-02-13 | 1989-02-13 | ジメチルカーボネートの分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02212456A true JPH02212456A (ja) | 1990-08-23 |
JP2557099B2 JP2557099B2 (ja) | 1996-11-27 |
Family
ID=12386734
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---|---|---|---|
JP1033445A Expired - Fee Related JP2557099B2 (ja) | 1989-02-13 | 1989-02-13 | ジメチルカーボネートの分離方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2557099B2 (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0658536A1 (de) | 1993-12-15 | 1995-06-21 | Bayer Ag | Verfahren zur Abtrennung von Methanol aus einem Gemisch von Dimethylcarbonat und Methanol |
US5534649A (en) * | 1994-10-21 | 1996-07-09 | Tama Chemicals Co., Ltd. | Process for preparing dialkyl carbonates |
JP2004285063A (ja) * | 2003-03-22 | 2004-10-14 | Oxeno Olefinchemie Gmbh | tert−ブタノール/水−混合物から2−ブタノールを分離する方法 |
US7342141B2 (en) | 2006-02-22 | 2008-03-11 | Shell Oil Company | Process for the preparation of alkanediol |
US7456299B2 (en) | 2006-02-22 | 2008-11-25 | Shell Oil Company | Process for the production of alkylene carbonate and use of alkylene carbonate thus produced in the manufacture of an alkane diol and a dialkyl carbonate |
US7563919B2 (en) | 2006-02-22 | 2009-07-21 | Shell Oil Company | Process for the preparation of an alkanediol and a dialkyl carbonate |
US7763745B2 (en) | 2006-02-22 | 2010-07-27 | Shell Oil Company | Process for the production of dialkyl carbonate and alkanediol |
CN105399629A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-03-16 | 铜陵金泰化工股份有限公司 | 一种高纯碳酸二甲酯的精制方法及设备 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100652246B1 (ko) | 2005-07-20 | 2006-12-01 | 우리산업 주식회사 | 자동차 컴프레서에 결합되는 마그네틱 클러치용 필드코일어셈블리의 전원 연결부 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS51108019A (ja) * | 1975-02-21 | 1976-09-25 | Anic Spa |
-
1989
- 1989-02-13 JP JP1033445A patent/JP2557099B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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EP0658536A1 (de) | 1993-12-15 | 1995-06-21 | Bayer Ag | Verfahren zur Abtrennung von Methanol aus einem Gemisch von Dimethylcarbonat und Methanol |
US5534649A (en) * | 1994-10-21 | 1996-07-09 | Tama Chemicals Co., Ltd. | Process for preparing dialkyl carbonates |
JP2004285063A (ja) * | 2003-03-22 | 2004-10-14 | Oxeno Olefinchemie Gmbh | tert−ブタノール/水−混合物から2−ブタノールを分離する方法 |
US7342141B2 (en) | 2006-02-22 | 2008-03-11 | Shell Oil Company | Process for the preparation of alkanediol |
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US7563919B2 (en) | 2006-02-22 | 2009-07-21 | Shell Oil Company | Process for the preparation of an alkanediol and a dialkyl carbonate |
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CN105399629A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-03-16 | 铜陵金泰化工股份有限公司 | 一种高纯碳酸二甲酯的精制方法及设备 |
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---|---|
JP2557099B2 (ja) | 1996-11-27 |
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LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |