JPH02209231A - B↓4cクラッド鋼 - Google Patents
B↓4cクラッド鋼Info
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- JPH02209231A JPH02209231A JP2871489A JP2871489A JPH02209231A JP H02209231 A JPH02209231 A JP H02209231A JP 2871489 A JP2871489 A JP 2871489A JP 2871489 A JP2871489 A JP 2871489A JP H02209231 A JPH02209231 A JP H02209231A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はB、Cクラッド鋼に関し、特に石炭焚ボイラの
微粉炭整流板、灰処理装置のダンパー各種弁の弁体、弁
座シール、鋳造設備関連砂処理装置、サンドブラストジ
ェットブラストノズル、ウオタージェットノズル、切削
工具、研磨工具、建設機械土砂摺動板、原子力燃料処理
各種容器等の材料として有用な同クラッド鋼に関する。
微粉炭整流板、灰処理装置のダンパー各種弁の弁体、弁
座シール、鋳造設備関連砂処理装置、サンドブラストジ
ェットブラストノズル、ウオタージェットノズル、切削
工具、研磨工具、建設機械土砂摺動板、原子力燃料処理
各種容器等の材料として有用な同クラッド鋼に関する。
B、Cの熱膨張係数は4.6〜10−’ (室温〜10
00°C)、弾性率は45,000 kg / am2
であり、鋼板の熱膨張係数は13.OX 10−’ (
室温〜1000°C)、弾力率は24 、000kg
/■■2であることより、両者の接着時の熱処理温度差
(約1000℃)で、接着部に大きな応力を生ずるため
接着強度が低い。
00°C)、弾性率は45,000 kg / am2
であり、鋼板の熱膨張係数は13.OX 10−’ (
室温〜1000°C)、弾力率は24 、000kg
/■■2であることより、両者の接着時の熱処理温度差
(約1000℃)で、接着部に大きな応力を生ずるため
接着強度が低い。
従って、亀裂又は剥離等をおこしやすい。
B、Cはダイヤモンド、CBN (立方晶ボロンナイト
ライド)に次ぐ硬さ(HV 3.000〜4.000)
をもち、耐摩耗性に優れ、中性子吸収能力が大きく比重
が小さい等の特徴を有するため工業材料として広く利用
できる。
ライド)に次ぐ硬さ(HV 3.000〜4.000)
をもち、耐摩耗性に優れ、中性子吸収能力が大きく比重
が小さい等の特徴を有するため工業材料として広く利用
できる。
しかしながらB4Cはセラミックスの一種で脆い(破壊
靭性値5〜15 KClm”3)ことが欠点でかつ、高
価であるため、鋼板に接合して使うことができれば更に
広い用途が期待されるが、B、Cと鋼板では、熱膨張係
数及び弾性率が大きく異なる。これらの材質を接合する
場合に直接両者を接合すると熱膨張係数と弾性率の相違
により接合部の強度が低いことは勿論であるが使用時に
剥離欠損し易いという問題がある。
靭性値5〜15 KClm”3)ことが欠点でかつ、高
価であるため、鋼板に接合して使うことができれば更に
広い用途が期待されるが、B、Cと鋼板では、熱膨張係
数及び弾性率が大きく異なる。これらの材質を接合する
場合に直接両者を接合すると熱膨張係数と弾性率の相違
により接合部の強度が低いことは勿論であるが使用時に
剥離欠損し易いという問題がある。
本発明は上記技術水準に鑑み、B、Cと綱板の熱膨張係
数、弾性率の差に基づいて発生する不具合を解消し得る
B4Cクラッド鋼を提供しようとするものである。
数、弾性率の差に基づいて発生する不具合を解消し得る
B4Cクラッド鋼を提供しようとするものである。
本発明はB4C:無酸素銅、90〜95%W合金、無酸
素銅及び鋼板を、この順序で積層接着させてなることを
特徴とするB、Cクラッド鋼である。
素銅及び鋼板を、この順序で積層接着させてなることを
特徴とするB、Cクラッド鋼である。
すあわち、本発明はB、Cと鋼板の接合に際し、両者の
熱膨張と弾力率の相違に起因する接合強度の低下、剥離
、欠損の問題を解決するために二種類の緩和材(応力緩
和材と熱膨張力緩和材)を選定し、B、Cと鋼板間に挿
入したB、Cクラッド鋼である。
熱膨張と弾力率の相違に起因する接合強度の低下、剥離
、欠損の問題を解決するために二種類の緩和材(応力緩
和材と熱膨張力緩和材)を選定し、B、Cと鋼板間に挿
入したB、Cクラッド鋼である。
〔作 用]
無酸化銅は軟質であり、かつろう材の融点以上の融点を
有し、ろう付けの漏れ性もよいので応力緩和材として適
する。
有し、ろう付けの漏れ性もよいので応力緩和材として適
する。
90〜95%W合金は硬質であり、またろう付は時の温
度でも硬質が保持されるので熱膨張差に由来する歪、応
力に対する抗力があり、かつ接合部に変形を生じない。
度でも硬質が保持されるので熱膨張差に由来する歪、応
力に対する抗力があり、かつ接合部に変形を生じない。
そのため熱膨張力緩和材として適する。
本発明B、Cクラッド鋼の積層接着は本質的にはセラミ
ックスと金属の接合であるので、単なるろう付は手順で
は不十分であり、ろう板材をはさみ圧力をかけて(場合
によってはかけないこともある)溶融状態を長時間保持
して表面に拡散層を生成させて接合するブレージーグ(
難接合に適用される方法)によらなければならない、ろ
う材としては8.Cとの漏れ性のよいTi入り銀ロウを
利用するのが好ましい。
ックスと金属の接合であるので、単なるろう付は手順で
は不十分であり、ろう板材をはさみ圧力をかけて(場合
によってはかけないこともある)溶融状態を長時間保持
して表面に拡散層を生成させて接合するブレージーグ(
難接合に適用される方法)によらなければならない、ろ
う材としては8.Cとの漏れ性のよいTi入り銀ロウを
利用するのが好ましい。
B、Cと鋼板を直接ろう材で接合すると、接合部は剥離
又は欠損するので、伸びの差から生じる歪、応力を弾性
係数の小さい無酸素鋼板を降伏させ、B4C/銀ろう/
Cu/ 28ろう/鋼の接合面に応力が発生しないよ
うにする。つまり背後にある頑強な鋼板が変形しないた
めに生ずる応力をCu板で吸収させる。しかしCu板が
変形すると、Cuと鋼の間に応力が発生し、ろう材は耐
え切れず破断する。そこでCuで吸収できなかった残り
の歪、応力を膨張率が小さく弾性率の高い90〜95%
W合金によって受は止めて拘束し、鋼側手前のCuに作
用しないようにする。
又は欠損するので、伸びの差から生じる歪、応力を弾性
係数の小さい無酸素鋼板を降伏させ、B4C/銀ろう/
Cu/ 28ろう/鋼の接合面に応力が発生しないよ
うにする。つまり背後にある頑強な鋼板が変形しないた
めに生ずる応力をCu板で吸収させる。しかしCu板が
変形すると、Cuと鋼の間に応力が発生し、ろう材は耐
え切れず破断する。そこでCuで吸収できなかった残り
の歪、応力を膨張率が小さく弾性率の高い90〜95%
W合金によって受は止めて拘束し、鋼側手前のCuに作
用しないようにする。
以下、本発明の一実施例を第1図、第2回によって説明
する。
する。
第1図において、1はB、C: 2は90〜95%W合
金緩和材、3は無酸素銅緩和材、4は鋼板である。各材
料間にTi入り銀ろう(70zAg−28zCu−2Z
Ti)を挿入し、真空室(10−’ Torr)で材料
を第2図に示す接合処理条件、すなわち、800 ’C
〜900°Cに加熱し、拡散溶接によりBaCクラッド
鋼を得る。
金緩和材、3は無酸素銅緩和材、4は鋼板である。各材
料間にTi入り銀ろう(70zAg−28zCu−2Z
Ti)を挿入し、真空室(10−’ Torr)で材料
を第2図に示す接合処理条件、すなわち、800 ’C
〜900°Cに加熱し、拡散溶接によりBaCクラッド
鋼を得る。
なお、90〜95%W合金としては90〜95%W −
Ni −Feなる組織を有し、弾力率25,000〜3
0.000kg/11m12、熱膨張係数5〜6 X
10−’ (室温〜700″C)のものが用いられるが
、ここでは弾性率26,000 (室温)、熱膨張係数
5.8×10−’ (室温〜700″C)の91 W
−6Ni−3Fe合金を使用し、無酸素銅としては弾性
率10,000〜13,000Kg/ g++*2、熱
膨張係数18〜22X 10−’(室温〜1000°C
)のものが用いられるが、ここでは弾性率11,900
Kg/膳m2 (室温)、熱膨張係数20.3X 1
0−’ (室温〜1000°C)のものを使用した。ま
た鋼板とてはここでは5KC−24(NiCr−Mo鋼
: C: 0.33〜0.43、 Mn :
0.30〜1.00、Ni : 2.50〜3,50、
Cr:Q、3Q〜0.70、Mo:O,15〜0.40
)を用いた。この熱膨張係数は12.96 X10−’
(室温〜1000°C)である。
Ni −Feなる組織を有し、弾力率25,000〜3
0.000kg/11m12、熱膨張係数5〜6 X
10−’ (室温〜700″C)のものが用いられるが
、ここでは弾性率26,000 (室温)、熱膨張係数
5.8×10−’ (室温〜700″C)の91 W
−6Ni−3Fe合金を使用し、無酸素銅としては弾性
率10,000〜13,000Kg/ g++*2、熱
膨張係数18〜22X 10−’(室温〜1000°C
)のものが用いられるが、ここでは弾性率11,900
Kg/膳m2 (室温)、熱膨張係数20.3X 1
0−’ (室温〜1000°C)のものを使用した。ま
た鋼板とてはここでは5KC−24(NiCr−Mo鋼
: C: 0.33〜0.43、 Mn :
0.30〜1.00、Ni : 2.50〜3,50、
Cr:Q、3Q〜0.70、Mo:O,15〜0.40
)を用いた。この熱膨張係数は12.96 X10−’
(室温〜1000°C)である。
以上の条件で拡散溶接したB、Cクラッド鋼の接合試験
片によるせん断強さの測定結果は次の通りである。
片によるせん断強さの測定結果は次の通りである。
5.39.6.05.8.27.7.43.9.16.
5.69 Kg/霞m2 結果はバラツキはあるものの接合部のせん断強さ5 K
g/醜m2以上を得ることができた。
5.69 Kg/霞m2 結果はバラツキはあるものの接合部のせん断強さ5 K
g/醜m2以上を得ることができた。
なお、鋼板と熱膨張係数が類似したものであれば、鋼板
に代り炭素鋼も同様に使用することができる。
に代り炭素鋼も同様に使用することができる。
本発明によりB、Cの高硬度、耐摩耗性の特性を活かし
、靭性値の低さを鋼板でカバーすることが可能となった
。このためB、Cと鋼板接合をした部品は、耐摩耗性を
要する弁体、弁座摺動板等への適用ができる。
、靭性値の低さを鋼板でカバーすることが可能となった
。このためB、Cと鋼板接合をした部品は、耐摩耗性を
要する弁体、弁座摺動板等への適用ができる。
第1図は本発明の一実施例として、B、Cと鋼板間にお
ける緩和材配置の説明図、第2図は本発明の一実施例と
しての接合処理条件の説明図である。
ける緩和材配置の説明図、第2図は本発明の一実施例と
しての接合処理条件の説明図である。
Claims (1)
- B_4C、値酸素銅、90〜95%W合金、無酸素銅及
び鋼板を、この順序で積層接着させてなることを特徴と
するB_4Cクラッド鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2871489A JPH02209231A (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | B↓4cクラッド鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2871489A JPH02209231A (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | B↓4cクラッド鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02209231A true JPH02209231A (ja) | 1990-08-20 |
Family
ID=12256118
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2871489A Pending JPH02209231A (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | B↓4cクラッド鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02209231A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109354504A (zh) * | 2018-11-27 | 2019-02-19 | 合肥工业大学 | 一种碳化硼基复合陶瓷烧结助剂及烧结工艺 |
JP2021098321A (ja) * | 2019-12-23 | 2021-07-01 | 株式会社Lixil | 積層体 |
-
1989
- 1989-02-09 JP JP2871489A patent/JPH02209231A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109354504A (zh) * | 2018-11-27 | 2019-02-19 | 合肥工业大学 | 一种碳化硼基复合陶瓷烧结助剂及烧结工艺 |
JP2021098321A (ja) * | 2019-12-23 | 2021-07-01 | 株式会社Lixil | 積層体 |
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