JPH0220682A - レーザ加工装置 - Google Patents
レーザ加工装置Info
- Publication number
- JPH0220682A JPH0220682A JP63171320A JP17132088A JPH0220682A JP H0220682 A JPH0220682 A JP H0220682A JP 63171320 A JP63171320 A JP 63171320A JP 17132088 A JP17132088 A JP 17132088A JP H0220682 A JPH0220682 A JP H0220682A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- laser beam
- lens
- inner mirror
- energy distribution
- internal mirror
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000003754 machining Methods 0.000 title 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 abstract description 8
- 238000011109 contamination Methods 0.000 abstract 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
- B23K26/06—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing
- B23K26/073—Shaping the laser spot
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明はレーザ加工装置に関するものである。
［従来の技術とｉ！ＩＩ！Ｉｌｌ
レーザ加工において、レーザビームのエネルギー分布が
レーザ加工の性能に大きな影響を与える。
レーザ加工の性能に大きな影響を与える。
−例として、切断や溶接にはシングルモード、表面処理
や溶接には矩形分布が最も適している。第１図に示すよ
うな従来のレーザ発振器と集光レンズからなるレーザ加
工装置において、レーザ発振器から放出されたレーザビ
ームＬを集光レンズ１１により収束させても、レーザビ
ームのエネルギー分布に変化がない。このため、シング
ルモードやマルチモードのレーザビームを収束させて表
面処理を行った場合では、被加工物のレーザビームが照
射される中央部分だけが表面溶融を起こしやすい欠点が
あった。また、シングルモードのレーザビームを集光さ
せて切断を行った場合は、最も適しているが、マルチモ
ードのレーザビームを集光させて切断を行った場合では
、レーザの出力の割に被加工物を切断しにくい欠点があ
った。
や溶接には矩形分布が最も適している。第１図に示すよ
うな従来のレーザ発振器と集光レンズからなるレーザ加
工装置において、レーザ発振器から放出されたレーザビ
ームＬを集光レンズ１１により収束させても、レーザビ
ームのエネルギー分布に変化がない。このため、シング
ルモードやマルチモードのレーザビームを収束させて表
面処理を行った場合では、被加工物のレーザビームが照
射される中央部分だけが表面溶融を起こしやすい欠点が
あった。また、シングルモードのレーザビームを集光さ
せて切断を行った場合は、最も適しているが、マルチモ
ードのレーザビームを集光させて切断を行った場合では
、レーザの出力の割に被加工物を切断しにくい欠点があ
った。
［課題を解決するための手段］
本発明は、上記課題を解決するために、収束されたレー
ザビームＬを管状の内面鏡１４に導入し、内面鏡１４で
レーザビームＬを多重反射させることによって、内面鏡
の出口１５で適切なエネルギー分布に変換するようにし
たもので、第２図では、Ｌはレーザ発振器（図示せず）
から放出されたレーザビームＬで、その光路上には集光
レンズ１１と鏡筒１３と内面鏡１４が順次同軸上に設け
られている。鏡筒１３は、内面鏡１４の内面より大きな
内面を持ち、集光レンズ１１と内面［１４を接続してい
る。上記の構成において、集光レンズ１１を透過した収
束レーザビームＬ′は、内面鏡１４で繰り返し反射され
、内面鏡の出口１５において適切なエネルギー分布に変
換され、被加工物１６に照射される。
ザビームＬを管状の内面鏡１４に導入し、内面鏡１４で
レーザビームＬを多重反射させることによって、内面鏡
の出口１５で適切なエネルギー分布に変換するようにし
たもので、第２図では、Ｌはレーザ発振器（図示せず）
から放出されたレーザビームＬで、その光路上には集光
レンズ１１と鏡筒１３と内面鏡１４が順次同軸上に設け
られている。鏡筒１３は、内面鏡１４の内面より大きな
内面を持ち、集光レンズ１１と内面［１４を接続してい
る。上記の構成において、集光レンズ１１を透過した収
束レーザビームＬ′は、内面鏡１４で繰り返し反射され
、内面鏡の出口１５において適切なエネルギー分布に変
換され、被加工物１６に照射される。
次に、レーザ加工中に集光レンズ１１と内面鏡１４の内
部に補助ガスを流さない場合、集光レンズ１１と内面鏡
１４の内面に被加工９１１６から飛散したものが当り被
害を与えるため、集光レンズ１１と内面鏡１４の内部に
補助ガスＧを流して、保護する。さらに、補助ガスＧを
表面処理などをするときの雰囲気ガスとして、また、高
精度切断などをするときの補助ガスとして、作用させる
ため、内面鏡の出口１５より放出するようにした。
部に補助ガスを流さない場合、集光レンズ１１と内面鏡
１４の内面に被加工９１１６から飛散したものが当り被
害を与えるため、集光レンズ１１と内面鏡１４の内部に
補助ガスＧを流して、保護する。さらに、補助ガスＧを
表面処理などをするときの雰囲気ガスとして、また、高
精度切断などをするときの補助ガスとして、作用させる
ため、内面鏡の出口１５より放出するようにした。
鏡筒１３の側部に接続している補助ガス供給管１２から
供給された補助ガスＧは、収束されたレーザビームＬと
同軸になって内面鏡１４を通過し、内面鏡の出口１５か
ら被加工物１６に向かって噴出する。
供給された補助ガスＧは、収束されたレーザビームＬと
同軸になって内面鏡１４を通過し、内面鏡の出口１５か
ら被加工物１６に向かって噴出する。
［作用と効果］
本発明は以上のような構成となっているので、四角管の
内面鏡１４を用いると、レーザ発振器からのレーザビー
ムＬのエネルギー分布がシングルモードもしくはマルチ
モードであっても、内面鏡の出口１５でエネルギー分布
を矩形分布に変換できる。レーザ発振器からのレーザビ
ームＬが切断に適したエネルギー分布であり、表面処理
などに適さないエネルギー分布であっても、この装置を
付けることにより表面処理などに適したエネルギー分布
になる。また、円管の内面鏡１４を用いると、レーザビ
ームＬのエネルギー分布がシングルモードもしくはマル
チモードであっても、内面鏡の出口１５でエネルギー分
布は中心が極端に高くなるので、高精度切断などに非常
に適したエネルギー分布になる。
内面鏡１４を用いると、レーザ発振器からのレーザビー
ムＬのエネルギー分布がシングルモードもしくはマルチ
モードであっても、内面鏡の出口１５でエネルギー分布
を矩形分布に変換できる。レーザ発振器からのレーザビ
ームＬが切断に適したエネルギー分布であり、表面処理
などに適さないエネルギー分布であっても、この装置を
付けることにより表面処理などに適したエネルギー分布
になる。また、円管の内面鏡１４を用いると、レーザビ
ームＬのエネルギー分布がシングルモードもしくはマル
チモードであっても、内面鏡の出口１５でエネルギー分
布は中心が極端に高くなるので、高精度切断などに非常
に適したエネルギー分布になる。
補助ガスＧを供給すると、集光レンズ１１と内面鏡１４
の内面を保護することができる。さらに、内面鏡の出口
１５から補助ガスＧが被加工物１６に向かって噴出する
ことによって、補助ガスＧが表面処理などをするときの
雰囲気ガスとして、また、高精度切断などをするときの
補助ガスとして、作用させることができる。
の内面を保護することができる。さらに、内面鏡の出口
１５から補助ガスＧが被加工物１６に向かって噴出する
ことによって、補助ガスＧが表面処理などをするときの
雰囲気ガスとして、また、高精度切断などをするときの
補助ガスとして、作用させることができる。
このように切断から表面処理まで加工範囲を大幅に拡大
するなどの実用上の効果を奏することが達成された。
するなどの実用上の効果を奏することが達成された。
［使用例］
（１） 使用例１（角管の内面鏡）
（１，１） 計算
計算で取り扱うレーザ加工装置を第３図に示す。
ビームの干渉を無視した場合、ｇｏｏｗのシングルモー
ド（ｐ＝（２・Ｐ／πＲ，２１・ＥＸＰ（−２ｆＸ２＋
Ｙ２１／Ｒ，２１１のレーザビームを一辺２．８Ｈの正
方形角管の内面鏡に照射した時の内面鏡の出口でのエネ
ルギー分布は第４図ｆｂｌ、（ｃｌに示すようになる。
ド（ｐ＝（２・Ｐ／πＲ，２１・ＥＸＰ（−２ｆＸ２＋
Ｙ２１／Ｒ，２１１のレーザビームを一辺２．８Ｈの正
方形角管の内面鏡に照射した時の内面鏡の出口でのエネ
ルギー分布は第４図ｆｂｌ、（ｃｌに示すようになる。
第４図（ａｌにビーム径２．８■、８００Ｗのシングル
モードのレーザビームのエネルギー分布を示す。内面鏡
の長さＬが増すにつれ、エネルギー密度は均一化してい
き、長さＬ：６３．５ｍｍで均一な矩形分布となってい
る。さらに、長方形角管（長辺Ａ１短辺Ｂ、ＡＸＢ：２
．８ｍｍ２１Ｇ：おケル長辺＾とエネルギー密度が均一
となる長さもとの関係を第５図に示す。長辺Ａと長さし
はほぼ一定の比である。
モードのレーザビームのエネルギー分布を示す。内面鏡
の長さＬが増すにつれ、エネルギー密度は均一化してい
き、長さＬ：６３．５ｍｍで均一な矩形分布となってい
る。さらに、長方形角管（長辺Ａ１短辺Ｂ、ＡＸＢ：２
．８ｍｍ２１Ｇ：おケル長辺＾とエネルギー密度が均一
となる長さもとの関係を第５図に示す。長辺Ａと長さし
はほぼ一定の比である。
次に、第６図（ｂｌ、（ｃｌ、ｆｄ ｌ ハ８０［ＩＷ
）ｖ ルチモード（ｐ：Ｐ／πＲｏ２］のレーザビーム
を正方形角管の内面鏡に照射した時のエネルギー分布を
示したもので、長さＬ＝３１．４ｍｍにおいて、中心部
が四角に陥没している。また、長さしが増すと均一化が
進み、長さし＝２０６・４■においてエネルギー密度の
範囲は平均値の±５％以内になる。さらに、長さしが増
し、長さＬ＝３１？、 ５ｍｍにおいてエネルギー密度
の範囲は平均値の±２．５％以内になる。長方形角管に
おける長辺Ａとエネルギー密度の範囲が平均値の±５％
以内および平均値の±２，５％以内となる長さＬとの関
係を第７図に示す。長辺Ａが増すと、長さしはどちらの
場合もほぼ一定の割合で増す。
）ｖ ルチモード（ｐ：Ｐ／πＲｏ２］のレーザビーム
を正方形角管の内面鏡に照射した時のエネルギー分布を
示したもので、長さＬ＝３１．４ｍｍにおいて、中心部
が四角に陥没している。また、長さしが増すと均一化が
進み、長さし＝２０６・４■においてエネルギー密度の
範囲は平均値の±５％以内になる。さらに、長さしが増
し、長さＬ＝３１？、 ５ｍｍにおいてエネルギー密度
の範囲は平均値の±２．５％以内になる。長方形角管に
おける長辺Ａとエネルギー密度の範囲が平均値の±５％
以内および平均値の±２，５％以内となる長さＬとの関
係を第７図に示す。長辺Ａが増すと、長さしはどちらの
場合もほぼ一定の割合で増す。
シングルモードおよびマルチモードのレーザビームは、
角管の内面鏡により、矩形分布に変換することができる
。
角管の内面鏡により、矩形分布に変換することができる
。
（１，２） 実験
第８図（ｂｌ、 ｔｅｌに８００Ｗのシングルモードの
レーザビームを０，１秒間照射した時の一辺２．８ｍｍ
長さし＝８８９ＩＮ１１の正方形角管の内面鏡によるア
クリルバーンパターンと長辺Ａ＝５．６ｚｍ短辺Ｂ：１
．４ｍｍ長さＬ＝１１９．１ｍｍの長方形角管の内面鏡
によるアクリルバーンパターンを示す。第８図ｉａｌに
ビーム径３．２履■、８００Ｗのシングルモードのレー
ザビームを０．１秒間照射した時のアクリルバーンパタ
ーンを示す。正方形角管、＼ 長方形角管どちらの場合も干渉の影響が現れているがほ
ぼ均一な矩形分布になっている。
レーザビームを０，１秒間照射した時の一辺２．８ｍｍ
長さし＝８８９ＩＮ１１の正方形角管の内面鏡によるア
クリルバーンパターンと長辺Ａ＝５．６ｚｍ短辺Ｂ：１
．４ｍｍ長さＬ＝１１９．１ｍｍの長方形角管の内面鏡
によるアクリルバーンパターンを示す。第８図ｉａｌに
ビーム径３．２履■、８００Ｗのシングルモードのレー
ザビームを０．１秒間照射した時のアクリルバーンパタ
ーンを示す。正方形角管、＼ 長方形角管どちらの場合も干渉の影響が現れているがほ
ぼ均一な矩形分布になっている。
（２） 使用例２（円管の内面鏡）
（２，１） 計算
ビームの干渉を無視した場合、８Ｇ０１１のシングルモ
ードのレーザビームを直径φ３．２■の円管の内面鏡に
照射した時のエネルギー分布は第９図（ｂｌ、（Ｃ）、
（ｄｌに示すようになる。第９図ｆａｔにビーム径１．
６１厘、８００Ｗのシングルモードのレーザビームのエ
ネルギー分布を示す。円の中心ではエネルギー密度は無
限大であるため、図では中心より半径ｒ：０．０５＋＋
ｉから半径ｒ＝１．６ｍｍまで示している。（ｂｌ （
ｃｌ （ｄｉより、内面鏡の長さしが増すにつれ中心部
のエネルギー密度は増すが、分布形状の変化は少ないこ
とがわかる。さらに、長さＬと半径ｒ＝０．０５■ｌの
エネルギー密度ｐ「・＠、ｓ５および最低のエネルギー
密度ｐ−ｎとの関係を第１０図に示す。半径ｒ＝０．０
５ｍｍのエネルギー密度ｐｒ−６，＠’ａおよび最低の
エネルギー密度ｐ１１ｉ１１は、長さＬが増すにつれ一
定の値に収束する。
ードのレーザビームを直径φ３．２■の円管の内面鏡に
照射した時のエネルギー分布は第９図（ｂｌ、（Ｃ）、
（ｄｌに示すようになる。第９図ｆａｔにビーム径１．
６１厘、８００Ｗのシングルモードのレーザビームのエ
ネルギー分布を示す。円の中心ではエネルギー密度は無
限大であるため、図では中心より半径ｒ：０．０５＋＋
ｉから半径ｒ＝１．６ｍｍまで示している。（ｂｌ （
ｃｌ （ｄｉより、内面鏡の長さしが増すにつれ中心部
のエネルギー密度は増すが、分布形状の変化は少ないこ
とがわかる。さらに、長さＬと半径ｒ＝０．０５■ｌの
エネルギー密度ｐ「・＠、ｓ５および最低のエネルギー
密度ｐ−ｎとの関係を第１０図に示す。半径ｒ＝０．０
５ｍｍのエネルギー密度ｐｒ−６，＠’ａおよび最低の
エネルギー密度ｐ１１ｉ１１は、長さＬが増すにつれ一
定の値に収束する。
第１１図（ｂ）、ｆｃ）、ｆｄｌは８００Ｗのマルチモ
ードのレーザビームを直径φ３．２■の円管の内面鏡に
照射した時のエネルギー分布を示したもので、長さし：
５０．８ｍ国と長さＬ＝ＩＯ１，６ｍｍのエネルギー分
布は同一である。さらに、第１２図に長さＬと半径０．
０５ｍｍのエネルギー密度ｐｒ−９，１１５と最低のエ
ネルギー密度ｐいｎどの関係を示す。長さしが５０．ｔ
ｍｍの倍数で同じ密度となる。その時のエネルギー分布
は半径に反比例している。
ードのレーザビームを直径φ３．２■の円管の内面鏡に
照射した時のエネルギー分布を示したもので、長さし：
５０．８ｍ国と長さＬ＝ＩＯ１，６ｍｍのエネルギー分
布は同一である。さらに、第１２図に長さＬと半径０．
０５ｍｍのエネルギー密度ｐｒ−９，１１５と最低のエ
ネルギー密度ｐいｎどの関係を示す。長さしが５０．ｔ
ｍｍの倍数で同じ密度となる。その時のエネルギー分布
は半径に反比例している。
円管の内面鏡により、シングルモードおよびマルチモー
ドのレーザビームを中心部にエネルギーが集中するよう
なエネルギー分布に変換することができる。
ドのレーザビームを中心部にエネルギーが集中するよう
なエネルギー分布に変換することができる。
（２，２） 実験
第１３図（ｂｌに直径φ３．２ｍｍ長さＬ：ＩＯ＋、
６ｍｍの円管の内面鏡に８００Ｗのシングルモードのレ
ーザビームを０．１秒間照射した時のアクリルバーンパ
ターンを示す。干渉による影響が認められるが、干渉を
無視した計算結果と同じ傾向を示す。第１３図ｔａ＋に
８００Ｗ、ビーム径３．２ｍｍのシングルモードのレー
ザビームを０゜１秒間照射した時のアクリルバーンパタ
ーンを示す。内面鏡を用いたバーンパターンの中心の深
さがビーム径３．２ｍｍのシングルモードの中心の深さ
の約３倍となっている。
６ｍｍの円管の内面鏡に８００Ｗのシングルモードのレ
ーザビームを０．１秒間照射した時のアクリルバーンパ
ターンを示す。干渉による影響が認められるが、干渉を
無視した計算結果と同じ傾向を示す。第１３図ｔａ＋に
８００Ｗ、ビーム径３．２ｍｍのシングルモードのレー
ザビームを０゜１秒間照射した時のアクリルバーンパタ
ーンを示す。内面鏡を用いたバーンパターンの中心の深
さがビーム径３．２ｍｍのシングルモードの中心の深さ
の約３倍となっている。
第１図は従来例を示す模式図、第２図はこの発明の一実
施例を示す断面図である。 第３図は、計算で取り扱うレーザ加工装置の断面図であ
る。第４図は、８００Ｗのシングルモードのレーザビー
ムを一辺２，８■の正方形角管の内面鏡に照射した時の
内面鏡の出口でのエネルギー分布である。第５図は、シ
ングルモードのレーザビームを用いる場合のエネルギー
分布が均一となる長方形角管の長辺と長さとの関係であ
る。第６図は、８０Ｇ１１のマルチモードのレーザビー
ムを一辺２．８１の正方形角管の内面鏡に照射した時の
内面鏡の出口でのエネルギー分布である。第７図は、マ
ルチモードのレーザビームを用いる場合のエネルギー分
布が均一となる長方形角管の長辺と長さとの関係である
。第８図は、８００Ｗのシングルモードのレーザビーム
を照射した時の一辺２．８■の正方形角管と長辺Ａ＝５
．６ｍｍ短辺Ｂ：１．４ｍｍの長方形角管の内面鏡出口
におけるアクリルバーンパターンである。第９図は、８
００Ｗのシングルモードのレーザビームを直径φ３．２
■の円管の内面鏡に照射した時の内面鏡の出口でのエネ
ルギー分布である。第１０図は、シングルモードのレー
ザビームを用いる場合の円管の長さとエネルギー密度と
の関係である。第１１図は、８００Ｗのマルチモードの
レーザビームを直径φ３．２■の円管の内面鏡に照射し
た時の内面鏡の出口でのエネルギー分布である。第１２
図は、マルチモードのレーザビームを用いる場合の円管
の長さとエネルギー密度との関係である。第１３図は、
８００Ｗのシングルモードのレーザビームを直径φ３２
■の円管の内面鏡出口におけるアクリルバーンパターン
である。 第１図
施例を示す断面図である。 第３図は、計算で取り扱うレーザ加工装置の断面図であ
る。第４図は、８００Ｗのシングルモードのレーザビー
ムを一辺２，８■の正方形角管の内面鏡に照射した時の
内面鏡の出口でのエネルギー分布である。第５図は、シ
ングルモードのレーザビームを用いる場合のエネルギー
分布が均一となる長方形角管の長辺と長さとの関係であ
る。第６図は、８０Ｇ１１のマルチモードのレーザビー
ムを一辺２．８１の正方形角管の内面鏡に照射した時の
内面鏡の出口でのエネルギー分布である。第７図は、マ
ルチモードのレーザビームを用いる場合のエネルギー分
布が均一となる長方形角管の長辺と長さとの関係である
。第８図は、８００Ｗのシングルモードのレーザビーム
を照射した時の一辺２．８■の正方形角管と長辺Ａ＝５
．６ｍｍ短辺Ｂ：１．４ｍｍの長方形角管の内面鏡出口
におけるアクリルバーンパターンである。第９図は、８
００Ｗのシングルモードのレーザビームを直径φ３．２
■の円管の内面鏡に照射した時の内面鏡の出口でのエネ
ルギー分布である。第１０図は、シングルモードのレー
ザビームを用いる場合の円管の長さとエネルギー密度と
の関係である。第１１図は、８００Ｗのマルチモードの
レーザビームを直径φ３．２■の円管の内面鏡に照射し
た時の内面鏡の出口でのエネルギー分布である。第１２
図は、マルチモードのレーザビームを用いる場合の円管
の長さとエネルギー密度との関係である。第１３図は、
８００Ｗのシングルモードのレーザビームを直径φ３２
■の円管の内面鏡出口におけるアクリルバーンパターン
である。 第１図
Claims (2)
- （１）レーザ発振器と集光レンズからなるレーザ加工装
置において、集光レンズの下部に管状の内面鏡を設けた
ことを特徴とするレーザ加工装置。 - （２）集光レンズと内面鏡との間に補助ガス供給管を設
けたことを特徴とするレーザ加工装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63171320A JPH0220682A (ja) | 1988-07-09 | 1988-07-09 | レーザ加工装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63171320A JPH0220682A (ja) | 1988-07-09 | 1988-07-09 | レーザ加工装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0220682A true JPH0220682A (ja) | 1990-01-24 |
| JPH0581359B2 JPH0581359B2 (ja) | 1993-11-12 |
Family
ID=15921061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63171320A Granted JPH0220682A (ja) | 1988-07-09 | 1988-07-09 | レーザ加工装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0220682A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003004213A1 (fr) | 2001-07-03 | 2003-01-16 | L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede et installation de soudage laser avec melange gazeux ar/he a teneurs controlees en fonction de la puissance laser |
| EP1371446A1 (fr) | 2002-06-14 | 2003-12-17 | L'Air Liquide S. A. à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Utilisation de mélanges gazeux hélium/azote en soudage laser de flancs raboutés |
| JP2004160463A (ja) * | 2002-11-11 | 2004-06-10 | Hyogo Prefecture | レーザ加工装置および該装置を用いた被加工物の加工方法 |
| US7307237B2 (en) * | 2005-12-29 | 2007-12-11 | Honeywell International, Inc. | Hand-held laser welding wand nozzle assembly including laser and feeder extension tips |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61103693A (ja) * | 1984-10-24 | 1986-05-22 | Hitachi Ltd | レ−ザ加工機 |
-
1988
- 1988-07-09 JP JP63171320A patent/JPH0220682A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61103693A (ja) * | 1984-10-24 | 1986-05-22 | Hitachi Ltd | レ−ザ加工機 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003004213A1 (fr) | 2001-07-03 | 2003-01-16 | L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede et installation de soudage laser avec melange gazeux ar/he a teneurs controlees en fonction de la puissance laser |
| EP1371446A1 (fr) | 2002-06-14 | 2003-12-17 | L'Air Liquide S. A. à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Utilisation de mélanges gazeux hélium/azote en soudage laser de flancs raboutés |
| JP2004160463A (ja) * | 2002-11-11 | 2004-06-10 | Hyogo Prefecture | レーザ加工装置および該装置を用いた被加工物の加工方法 |
| US7307237B2 (en) * | 2005-12-29 | 2007-12-11 | Honeywell International, Inc. | Hand-held laser welding wand nozzle assembly including laser and feeder extension tips |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0581359B2 (ja) | 1993-11-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20060186098A1 (en) | Method and apparatus for laser processing | |
| US3972599A (en) | Method and apparatus for focussing laser beams | |
| GB2175737A (en) | Laser material processing | |
| JPH05104276A (ja) | レーザ加工装置およびレーザによる加工方法 | |
| JPS60216989A (ja) | レ−ザビ−ム加工装置 | |
| JPH0220682A (ja) | レーザ加工装置 | |
| JPS58159514A (ja) | レ−ザビ−ム空間分布形成方法 | |
| JPH01245992A (ja) | 多波長レーザー加工装置 | |
| JPS62289390A (ja) | レ−ザ−加工機 | |
| JP2000275568A (ja) | ビームモード変換光学系 | |
| CN112251748A (zh) | 管道内壁用激光熔覆头 | |
| JPH0371991A (ja) | レーザ加工方法 | |
| JPS5455184A (en) | Semiconductor laser light source unit | |
| JPS6363594A (ja) | ガスレ−ザ装置 | |
| JP7398649B2 (ja) | レーザ加工装置およびレーザ加工方法 | |
| JP3245027B2 (ja) | 複合溶接ヘッド | |
| JPH0722685A (ja) | 光線の焦点合成方法及びその焦点合成装置 | |
| JPS60227987A (ja) | レ−ザ加工機 | |
| JPH09216083A (ja) | レーザー加工ヘッド及びレーザー加工方法 | |
| JPS57100889A (en) | Laser working device | |
| JPS5819395B2 (ja) | レ−ザ加工方法およびその装置 | |
| JPH01192492A (ja) | レーザー加工方法 | |
| JPS5825888A (ja) | レ−ザ加工装置 | |
| JP3177775B2 (ja) | 光合成方法及び合成出射光学系 | |
| Hack et al. | Cutting and welding applications of high power Nd: YAG lasers with high beam quality |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071112 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081112 Year of fee payment: 15 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081112 Year of fee payment: 15 |