JPH0219392B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0219392B2 JPH0219392B2 JP59106737A JP10673784A JPH0219392B2 JP H0219392 B2 JPH0219392 B2 JP H0219392B2 JP 59106737 A JP59106737 A JP 59106737A JP 10673784 A JP10673784 A JP 10673784A JP H0219392 B2 JPH0219392 B2 JP H0219392B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant
- heat exchanger
- solenoid valve
- refrigerant flow
- side heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 74
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- 238000010257 thawing Methods 0.000 claims description 2
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 claims 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 21
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 2
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、冷凍サイクルの冷媒循環量を適正
に制御する冷媒流量制御装置を備えた空気調和装
置に関するものである。
に制御する冷媒流量制御装置を備えた空気調和装
置に関するものである。
通常、冷凍サイクルでは、蒸発温度によつて適
正冷媒流量が異なり、蒸発温度が高くなるに伴な
い、大きな冷媒流量が必要であるが、冷凍サイク
ルの減圧装置としてキヤピラリチユーブを用いた
ものでは、その冷媒流量の調整巾が小さく、蒸発
温度が高いときには、冷媒流量が不足し、蒸発器
出口冷媒の過熱度が大きくなりすぎて、圧縮機の
温度が上昇したり、蒸発温度が低いときには、冷
媒流量が過大になつて圧縮機に液もどりを生じた
りすることがある。従つて、これらの問題点を解
決するために第1図に示すような冷凍サイクルが
考えられる。すなわち、第1図において、100
は圧縮機、101は四方切換弁、102は外気と
熱交換する非利用側熱交換器、103は水と熱交
換する利用側熱交換器、104は非利用側及び利
用側熱交換器102,103の間に設けられた主
絞り装置、3は減圧装置で、第2図に示すよう
に、外管31内に、例えばキヤピラリーチユーブ
を用いた主絞り部32を嵌挿し、巻回している。
そして、主絞り部32及び外管31と主絞り部3
2との間の冷媒流通路33を互いに、並列となる
ように入口管35,36及び出口管37を設け、
この入口管35,36は、ドライヤ110の出口
に、また出口管37は後述する第3及び第4の逆
止弁の入口に接続し、入口管36に電気式膨張弁
38を設けることにより構成したものである。1
05,106はそれぞれ非利用側及び利用側熱交
換器102,103からドライヤ110へのみ流
通を許容する第1及び第2の逆止弁、107,1
08は主絞り装置104の出口管37から利用側
及び非利用側熱交換器103,102へのみ流通
を許容する第3及び第4の逆止弁である。
正冷媒流量が異なり、蒸発温度が高くなるに伴な
い、大きな冷媒流量が必要であるが、冷凍サイク
ルの減圧装置としてキヤピラリチユーブを用いた
ものでは、その冷媒流量の調整巾が小さく、蒸発
温度が高いときには、冷媒流量が不足し、蒸発器
出口冷媒の過熱度が大きくなりすぎて、圧縮機の
温度が上昇したり、蒸発温度が低いときには、冷
媒流量が過大になつて圧縮機に液もどりを生じた
りすることがある。従つて、これらの問題点を解
決するために第1図に示すような冷凍サイクルが
考えられる。すなわち、第1図において、100
は圧縮機、101は四方切換弁、102は外気と
熱交換する非利用側熱交換器、103は水と熱交
換する利用側熱交換器、104は非利用側及び利
用側熱交換器102,103の間に設けられた主
絞り装置、3は減圧装置で、第2図に示すよう
に、外管31内に、例えばキヤピラリーチユーブ
を用いた主絞り部32を嵌挿し、巻回している。
そして、主絞り部32及び外管31と主絞り部3
2との間の冷媒流通路33を互いに、並列となる
ように入口管35,36及び出口管37を設け、
この入口管35,36は、ドライヤ110の出口
に、また出口管37は後述する第3及び第4の逆
止弁の入口に接続し、入口管36に電気式膨張弁
38を設けることにより構成したものである。1
05,106はそれぞれ非利用側及び利用側熱交
換器102,103からドライヤ110へのみ流
通を許容する第1及び第2の逆止弁、107,1
08は主絞り装置104の出口管37から利用側
及び非利用側熱交換器103,102へのみ流通
を許容する第3及び第4の逆止弁である。
次に作用について説明する。まず、冷房運転時
の冷媒流れ方向を実線矢印にて示す。圧縮機10
0より吐出された高温高圧の冷媒ガスは、四方弁
101を通り、非利用側熱交換器102にて、凝
縮液化し、第1の逆止弁105、ドライヤ110
を通り主絞り装置104に至る。そして減圧装置
3においては、非利用側熱交換器102から供給
された液冷媒は、ドライヤ110を通り入口管3
5より主絞り部32を流通して、減圧され、第3
の逆止弁107を通り利用側熱交換器103で蒸
発して冷却作用をなす。また、非利用側熱交換器
102から供給された液冷媒の一部は、ドライヤ
110を通り電気式膨張弁38で減圧され、冷媒
流通路33内で蒸発して、主絞り部32内を流通
する冷媒を冷却するので、主絞り部32内の冷媒
流量は増大する。すなわち、主絞り部32内で発
生している冷媒の2相流中のガス含有量が冷却量
が多くなるにしたがつて少なくなり、流体抵抗が
減少するためである。従つて、電気式膨張弁38
の開度を調整すれば冷却量を変えることが出来る
ので、例えば利用側熱交換器103の出入口の温
度を検出し、利用側熱交換器103の出口温度が
その入口温度よりも常に少し高くなるように、電
気式膨張弁38を制御すると、利用側熱交換器1
03出口で冷媒が完全にガス化して、わずかに過
熱度がつき、常に適正な冷媒流量が冷凍サイクル
内を循環させることができる。ところで第3図に
示すように、冷凍負荷によつて、最適冷媒循環量
は変化する。第3図において、曲線ABは、冷凍
負荷に対する最適冷媒循環量を示す。曲線
ABB′によつて梱まれた範囲は電気式膨張弁3
8によつて確保される循環量及びAB′B″A′によ
つて梱まれた範囲は主絞り部32によつて確保
される循環量を示す。しかしながら、上述した冷
凍サイクルでは主絞り部32には、常に非利用側
熱交換器103からの液冷媒が流通しているの
で、たとえ電気式膨張弁38を全閉したとしても
AA′で示される冷媒循環量が流通している。従つ
て、第3図におけるA点からB点における範囲で
最適冷媒循環量に制御されるが、さらに、冷凍負
荷の小さいA点からC点における範囲では、最適
冷媒循環量には制御できない問題点がある。
の冷媒流れ方向を実線矢印にて示す。圧縮機10
0より吐出された高温高圧の冷媒ガスは、四方弁
101を通り、非利用側熱交換器102にて、凝
縮液化し、第1の逆止弁105、ドライヤ110
を通り主絞り装置104に至る。そして減圧装置
3においては、非利用側熱交換器102から供給
された液冷媒は、ドライヤ110を通り入口管3
5より主絞り部32を流通して、減圧され、第3
の逆止弁107を通り利用側熱交換器103で蒸
発して冷却作用をなす。また、非利用側熱交換器
102から供給された液冷媒の一部は、ドライヤ
110を通り電気式膨張弁38で減圧され、冷媒
流通路33内で蒸発して、主絞り部32内を流通
する冷媒を冷却するので、主絞り部32内の冷媒
流量は増大する。すなわち、主絞り部32内で発
生している冷媒の2相流中のガス含有量が冷却量
が多くなるにしたがつて少なくなり、流体抵抗が
減少するためである。従つて、電気式膨張弁38
の開度を調整すれば冷却量を変えることが出来る
ので、例えば利用側熱交換器103の出入口の温
度を検出し、利用側熱交換器103の出口温度が
その入口温度よりも常に少し高くなるように、電
気式膨張弁38を制御すると、利用側熱交換器1
03出口で冷媒が完全にガス化して、わずかに過
熱度がつき、常に適正な冷媒流量が冷凍サイクル
内を循環させることができる。ところで第3図に
示すように、冷凍負荷によつて、最適冷媒循環量
は変化する。第3図において、曲線ABは、冷凍
負荷に対する最適冷媒循環量を示す。曲線
ABB′によつて梱まれた範囲は電気式膨張弁3
8によつて確保される循環量及びAB′B″A′によ
つて梱まれた範囲は主絞り部32によつて確保
される循環量を示す。しかしながら、上述した冷
凍サイクルでは主絞り部32には、常に非利用側
熱交換器103からの液冷媒が流通しているの
で、たとえ電気式膨張弁38を全閉したとしても
AA′で示される冷媒循環量が流通している。従つ
て、第3図におけるA点からB点における範囲で
最適冷媒循環量に制御されるが、さらに、冷凍負
荷の小さいA点からC点における範囲では、最適
冷媒循環量には制御できない問題点がある。
また、逆に冷凍負荷の大きいB点からD点にお
ける範囲では電気式膨張弁38の制御範囲を越え
る為、最適冷媒循環量には制御できない問題点も
ある。
ける範囲では電気式膨張弁38の制御範囲を越え
る為、最適冷媒循環量には制御できない問題点も
ある。
次に暖房運転時の冷媒流れ方向を第1図中の破
線矢印にて示す。圧縮機100より吐出された高
温高圧の冷媒ガスは四方弁101を通り、利用側
熱交換器103にて凝縮液化し、第2の逆止弁1
06、ドライヤ110を通り、主絞り装置104
に至る主絞り装置104の作用は上述の通りであ
り、減圧された冷媒は第4の逆止弁108を通
り、非利用側熱交換器102で蒸発し、四方弁1
01を通り圧縮機100に戻る。暖房運転時にお
いても冷房運転時同様最適冷媒循環量には制御出
来ない範囲が生じる。
線矢印にて示す。圧縮機100より吐出された高
温高圧の冷媒ガスは四方弁101を通り、利用側
熱交換器103にて凝縮液化し、第2の逆止弁1
06、ドライヤ110を通り、主絞り装置104
に至る主絞り装置104の作用は上述の通りであ
り、減圧された冷媒は第4の逆止弁108を通
り、非利用側熱交換器102で蒸発し、四方弁1
01を通り圧縮機100に戻る。暖房運転時にお
いても冷房運転時同様最適冷媒循環量には制御出
来ない範囲が生じる。
この発明は、上記実情に鑑みなされたもので、
冷凍サイクルの冷凍負荷の変動幅が大きい空気調
和装置においても常に最適冷媒循環量を得ること
を目的とするものである。
冷凍サイクルの冷凍負荷の変動幅が大きい空気調
和装置においても常に最適冷媒循環量を得ること
を目的とするものである。
以下、この発明の一実施例を第4図及び第5図
に基づき説明する。第4図において、100は圧
縮機、101は四方弁、102は外気と熱交換す
る非利用側熱交換器、103は水と熱交換する利
用側熱交換器104は非利用側及び利用側熱交換
器102,103の間に設けられた主絞り装置
で、第2図に示した減圧装置3とこの減圧装置の
入口管35に設けられた電磁弁39とから構成さ
れている。電気式膨張弁38は外気温及び利用側
熱交換器103の出口水温を検出して演算し、こ
の演算値に応じて出力される信号により印加電圧
を決定する制御器(図示せず)により制御され
る。すなわち、電気式膨張弁38に印加電圧によ
りその弁開度が決定されるものである。また、電
磁弁39は冷房時は利用側熱交換器103の出口
側水温が、暖房時は外気温がそれぞれ所定値以下
のとき閉路し、所定値以上のときは開路される。
105,106はそれぞれ非利用側及び利用側熱
交換器102,103からドライヤー110への
み流通を許容する第1および第2の逆止弁、10
7,108は主絞り装置104の出口管37から
利用側及び非利用側熱交換器103,102への
み流通を許容する第3及び第4の逆止弁、109
はドライヤー110の出口と冷房時に利用側熱交
換器103の入口とに接続され、主絞り装置10
4とは並列関係の冷房用補助キヤピラリーチユー
ブである。111はドライヤー110の出口と暖
房時に非利用側熱交換器102の入口とに接続さ
れ、主絞り装置104とは並列関係の暖房用補助
キヤピラリーチユーブである。
に基づき説明する。第4図において、100は圧
縮機、101は四方弁、102は外気と熱交換す
る非利用側熱交換器、103は水と熱交換する利
用側熱交換器104は非利用側及び利用側熱交換
器102,103の間に設けられた主絞り装置
で、第2図に示した減圧装置3とこの減圧装置の
入口管35に設けられた電磁弁39とから構成さ
れている。電気式膨張弁38は外気温及び利用側
熱交換器103の出口水温を検出して演算し、こ
の演算値に応じて出力される信号により印加電圧
を決定する制御器(図示せず)により制御され
る。すなわち、電気式膨張弁38に印加電圧によ
りその弁開度が決定されるものである。また、電
磁弁39は冷房時は利用側熱交換器103の出口
側水温が、暖房時は外気温がそれぞれ所定値以下
のとき閉路し、所定値以上のときは開路される。
105,106はそれぞれ非利用側及び利用側熱
交換器102,103からドライヤー110への
み流通を許容する第1および第2の逆止弁、10
7,108は主絞り装置104の出口管37から
利用側及び非利用側熱交換器103,102への
み流通を許容する第3及び第4の逆止弁、109
はドライヤー110の出口と冷房時に利用側熱交
換器103の入口とに接続され、主絞り装置10
4とは並列関係の冷房用補助キヤピラリーチユー
ブである。111はドライヤー110の出口と暖
房時に非利用側熱交換器102の入口とに接続さ
れ、主絞り装置104とは並列関係の暖房用補助
キヤピラリーチユーブである。
次に、作用について説明する。冷房時の冷媒流
れ方向を実線矢印にて示す。まず、冷房時の通常
負荷の場合について述べると、圧縮機100より
吐出された高温高圧の冷媒ガスは非利用側熱交換
器102にて凝縮液化し、そして、この液化冷媒
は第1の逆止弁105及びドライヤー110を通
り、各々並列に配設された主絞り装置104の主
絞り部31、電気式膨張弁34、第3の逆止弁1
07及び冷房用補助キヤピラリーチユーブ109
にて減圧され、利用側熱交換器103にて蒸発
し、四方弁101を通り圧縮機100に戻る。こ
の場合の主絞り装置104及び冷房用補助キヤピ
ラリーチユーブ109の作動について第5図をも
とに説明する。第5図は最適冷媒循環量と冷凍負
荷の関係を示す図であり、冷房運転時において最
も負荷の小さいC点で最適冷媒循環量(C−C′)
が流れるように冷房用キヤピラリーチユーブ10
9が選定されており、この場合電気式膨張弁38
は全閉で、かつ電磁弁39が閉の状態である。そ
して冷凍負荷が徐々に増加するに従い、最適冷媒
循環量も増加するため電気式膨張弁38は、冷凍
負荷の増加に対し徐々に開度が大きくなる。この
場合の電気式膨張弁38の開度は、利用側熱交換
器103の出口水温及び外気温により決定され
る。そして、電気式膨張弁38の開度が最大の
点、すなわち図中、A点で今度は電気式膨張弁3
8の開度を全閉とし、かつ電磁弁39を開路す
る。従つて、この時点では、冷房用補助キヤピラ
リーチユーブ109と主絞り装置104の主絞り
部32にて冷媒制御を行なう為、主絞り部32の
キヤピラリーチユーブは冷媒循環量がA−A″と
なるように選定されている。更に冷凍負荷が増大
するに伴ない、電気式膨張弁38の開度は全閉よ
り徐々に開路するので電気式膨張弁38にて減圧
された液冷媒は、冷媒流通路33を通り、主絞り
部32内の冷媒と熱交換し蒸発する。また、主絞
り部32内の冷媒は冷却されるので、主絞り部3
2内の冷媒流量は増大する。すなわち、主絞り部
32内で発生している冷媒の2相流中のガス含有
量が、冷却量が増加するに従つて少なくなり、流
体抵抗が減少するためである。従つて電気式膨張
弁38の開度を大きくするに従い、冷却量も更に
増大する。このように最大負荷(D′)に対する
最大最適冷媒循環量(D−D′)まで、従来方式
の最大最適冷媒循環量(B点)を越え、制御可能
である。
れ方向を実線矢印にて示す。まず、冷房時の通常
負荷の場合について述べると、圧縮機100より
吐出された高温高圧の冷媒ガスは非利用側熱交換
器102にて凝縮液化し、そして、この液化冷媒
は第1の逆止弁105及びドライヤー110を通
り、各々並列に配設された主絞り装置104の主
絞り部31、電気式膨張弁34、第3の逆止弁1
07及び冷房用補助キヤピラリーチユーブ109
にて減圧され、利用側熱交換器103にて蒸発
し、四方弁101を通り圧縮機100に戻る。こ
の場合の主絞り装置104及び冷房用補助キヤピ
ラリーチユーブ109の作動について第5図をも
とに説明する。第5図は最適冷媒循環量と冷凍負
荷の関係を示す図であり、冷房運転時において最
も負荷の小さいC点で最適冷媒循環量(C−C′)
が流れるように冷房用キヤピラリーチユーブ10
9が選定されており、この場合電気式膨張弁38
は全閉で、かつ電磁弁39が閉の状態である。そ
して冷凍負荷が徐々に増加するに従い、最適冷媒
循環量も増加するため電気式膨張弁38は、冷凍
負荷の増加に対し徐々に開度が大きくなる。この
場合の電気式膨張弁38の開度は、利用側熱交換
器103の出口水温及び外気温により決定され
る。そして、電気式膨張弁38の開度が最大の
点、すなわち図中、A点で今度は電気式膨張弁3
8の開度を全閉とし、かつ電磁弁39を開路す
る。従つて、この時点では、冷房用補助キヤピラ
リーチユーブ109と主絞り装置104の主絞り
部32にて冷媒制御を行なう為、主絞り部32の
キヤピラリーチユーブは冷媒循環量がA−A″と
なるように選定されている。更に冷凍負荷が増大
するに伴ない、電気式膨張弁38の開度は全閉よ
り徐々に開路するので電気式膨張弁38にて減圧
された液冷媒は、冷媒流通路33を通り、主絞り
部32内の冷媒と熱交換し蒸発する。また、主絞
り部32内の冷媒は冷却されるので、主絞り部3
2内の冷媒流量は増大する。すなわち、主絞り部
32内で発生している冷媒の2相流中のガス含有
量が、冷却量が増加するに従つて少なくなり、流
体抵抗が減少するためである。従つて電気式膨張
弁38の開度を大きくするに従い、冷却量も更に
増大する。このように最大負荷(D′)に対する
最大最適冷媒循環量(D−D′)まで、従来方式
の最大最適冷媒循環量(B点)を越え、制御可能
である。
次に、暖房運転時について説明する。すなわ
ち、冷媒流れ方向は破線矢印にて示すとおりであ
り、圧縮機100より吐出された高温高圧の冷媒
ガスは利用側熱交換器103にて凝縮液化し、第
2の逆止弁106及びドライヤー110を通り、
各々並列に配設された主絞り装置104の主絞り
部32、電気式膨張弁38、第4の逆止弁108
及び暖房用補助キヤピラリーチユーブ111にて
減圧され、非利用側熱交換器102にて蒸発し、
四方弁101を通り圧縮機100に戻る。この場
合、主絞り装置104及び暖房用補助キヤピラリ
ーチユーブ111の作動は冷房運転と同様、暖房
負荷の増大に伴ない、最適冷媒循環量が確保出来
るように、暖房用補助キヤピラリーチユーブ11
1が選定され、電気式膨張弁38が弁開度を決定
し、かつ電磁弁39の開閉機能が付加される。
ち、冷媒流れ方向は破線矢印にて示すとおりであ
り、圧縮機100より吐出された高温高圧の冷媒
ガスは利用側熱交換器103にて凝縮液化し、第
2の逆止弁106及びドライヤー110を通り、
各々並列に配設された主絞り装置104の主絞り
部32、電気式膨張弁38、第4の逆止弁108
及び暖房用補助キヤピラリーチユーブ111にて
減圧され、非利用側熱交換器102にて蒸発し、
四方弁101を通り圧縮機100に戻る。この場
合、主絞り装置104及び暖房用補助キヤピラリ
ーチユーブ111の作動は冷房運転と同様、暖房
負荷の増大に伴ない、最適冷媒循環量が確保出来
るように、暖房用補助キヤピラリーチユーブ11
1が選定され、電気式膨張弁38が弁開度を決定
し、かつ電磁弁39の開閉機能が付加される。
すなわち、第5図において、冷凍負荷が比較的
小さいC′−A′の範囲においては、ACA″で梱まれ
る部は電気式膨張弁38にて冷媒循環量を確保
する範囲であり、A″CC′A′で梱まれる′部は補
助キヤピラリーチユーブ109,111にて冷媒
循環量を確保する範囲である。また冷凍負荷の大
きいA′−D′の範囲においてはDADで梱まれる
部は電気式膨張弁38にて冷媒循環量を確保
し、DAA″D″で梱まれる′部は主絞り部32
にて冷媒循環量を確保し、D″A″A′D′で梱まれる
″部は補助キヤピラリーチユーブ109,11
1にて冷媒循環量を確保する範囲である。
小さいC′−A′の範囲においては、ACA″で梱まれ
る部は電気式膨張弁38にて冷媒循環量を確保
する範囲であり、A″CC′A′で梱まれる′部は補
助キヤピラリーチユーブ109,111にて冷媒
循環量を確保する範囲である。また冷凍負荷の大
きいA′−D′の範囲においてはDADで梱まれる
部は電気式膨張弁38にて冷媒循環量を確保
し、DAA″D″で梱まれる′部は主絞り部32
にて冷媒循環量を確保し、D″A″A′D′で梱まれる
″部は補助キヤピラリーチユーブ109,11
1にて冷媒循環量を確保する範囲である。
次にデフロスト運転時について説明する。この
場合、冷房運転時と同じ冷媒流れ(流れ方向を実
線矢印にて示す)となるが、特にデフロスト運転
時は高低圧力差が小さい為、最適冷媒循環量が確
保されない。従つて、デフロスト信号検知後は電
気式膨張弁38を全開とし、電磁弁39を開路の
状態で運転し、デフロスト時間の短縮を計るよう
に制御される。
場合、冷房運転時と同じ冷媒流れ(流れ方向を実
線矢印にて示す)となるが、特にデフロスト運転
時は高低圧力差が小さい為、最適冷媒循環量が確
保されない。従つて、デフロスト信号検知後は電
気式膨張弁38を全開とし、電磁弁39を開路の
状態で運転し、デフロスト時間の短縮を計るよう
に制御される。
以上のように構成されているので、冷凍負荷の
小さい運転状態から、冷凍負荷の大きい状態まで
電磁弁の開閉、及び電気式膨張弁の開度調整によ
り、全範囲で最適冷媒循環量を確保することが出
来、比較的簡単な制御で、巾広い運転範囲を最適
制御出来る。従つて空気調和装置の性能向上及び
信頼性向上を計ることが出来る。
小さい運転状態から、冷凍負荷の大きい状態まで
電磁弁の開閉、及び電気式膨張弁の開度調整によ
り、全範囲で最適冷媒循環量を確保することが出
来、比較的簡単な制御で、巾広い運転範囲を最適
制御出来る。従つて空気調和装置の性能向上及び
信頼性向上を計ることが出来る。
また、デフロスト時には電気式膨張弁を全開
し、電磁弁を開路することによりデフロスト特性
の向上を計ることも可能である。
し、電磁弁を開路することによりデフロスト特性
の向上を計ることも可能である。
第1図は、従来例を示す冷媒サイクル図、第2
図は減圧装置の構成を示す構成図、第3図は従来
例を示す、冷凍負荷と最適冷媒循環量との関係
図、第4図は本発明の一実施例を示す冷凍サイク
ル図、第5図は本発明の一実施例を示す冷凍負荷
と最適冷媒循環量との関係図である。 図中、3は主絞り部、38は電気式膨張弁、3
9は電磁弁、100は圧縮機、101は四方弁、
102は非利用側熱交換器、103は利用側熱交
換器、104は主絞り装置、105,106,1
07,108は第1、第2、第3、第4の逆止
弁、109は冷房用補助キヤピラリーチユーブ、
111は暖房用補助キヤピラリーチユーブであ
る。なお、図中、同一符号は同一または相当部分
を示す。
図は減圧装置の構成を示す構成図、第3図は従来
例を示す、冷凍負荷と最適冷媒循環量との関係
図、第4図は本発明の一実施例を示す冷凍サイク
ル図、第5図は本発明の一実施例を示す冷凍負荷
と最適冷媒循環量との関係図である。 図中、3は主絞り部、38は電気式膨張弁、3
9は電磁弁、100は圧縮機、101は四方弁、
102は非利用側熱交換器、103は利用側熱交
換器、104は主絞り装置、105,106,1
07,108は第1、第2、第3、第4の逆止
弁、109は冷房用補助キヤピラリーチユーブ、
111は暖房用補助キヤピラリーチユーブであ
る。なお、図中、同一符号は同一または相当部分
を示す。
Claims (1)
- 1 電磁弁とこの電磁弁を経て流通する非利用側
あるいは利用側熱交換器からの液冷媒を減圧する
主絞り部と上記電磁弁および主絞り装置と並列に
設けられ、上記非利用側あるいは利用側熱交換器
からの冷媒の一部により上記主絞り部を冷却する
と共に上記主絞り部を流通する冷媒と合流するよ
うに配設されたバイパス路とヒートポンプの運転
状態により上記バイパス路の冷媒流量を加減に上
記主絞り部の冷却量をかえる膨脹弁とからなる冷
媒流量制御装置、この冷媒流量制御装置の入口側
および出口側に設けられ冷房時は非利用側熱交換
器からの冷媒を上記冷媒流量制御装置を介して上
記利用側熱交換器へ流通させる第1および第2の
逆止弁、上記冷媒流量制御装置の入口側および出
口側に設けられ、暖房時は上記利用側熱交換器か
らの冷媒を上記冷媒流量制御装置を介して上記非
利用側熱交換器へ流通させる第3および第4の逆
止弁、上記電磁弁の入口側と第2の逆止弁の出口
側とに連通する冷房用補助絞り部、上記電磁弁の
入口側と第4の逆止弁の出口側とに連通する暖房
用補助絞り部、ならびに上記冷暖房およびデフロ
スト運転時に上記ヒートポンプサイクルの冷媒流
通方向を逆方向に切換える四方切換弁を備え、上
記冷房および暖房時の上記利用側熱交換器の負荷
が小さいとき、上記電磁弁を閉路し、上記非利用
側熱交換器のデフロスト時に上記電磁弁を開路す
るようにしたことを特徴とするヒートポンプ式冷
暖房装置。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59106737A JPS60248972A (ja) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | ヒ−トポンプ式冷暖房装置 |
KR1019850001720A KR900001896B1 (ko) | 1984-05-23 | 1985-03-16 | 히트펌프식 냉난방장치 |
US06/736,357 US4563879A (en) | 1984-05-23 | 1985-05-21 | Heat pump with capillary tube-type expansion device |
EP85303661A EP0162720B1 (en) | 1984-05-23 | 1985-05-23 | Heat pump with capillary tube-type expansion device |
DE8585303661T DE3567534D1 (en) | 1984-05-23 | 1985-05-23 | Heat pump with capillary tube-type expansion device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59106737A JPS60248972A (ja) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | ヒ−トポンプ式冷暖房装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60248972A JPS60248972A (ja) | 1985-12-09 |
JPH0219392B2 true JPH0219392B2 (ja) | 1990-05-01 |
Family
ID=14441234
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59106737A Granted JPS60248972A (ja) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | ヒ−トポンプ式冷暖房装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60248972A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019207088A (ja) * | 2018-05-30 | 2019-12-05 | 株式会社前川製作所 | ヒートポンプシステム |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61259065A (ja) * | 1985-05-10 | 1986-11-17 | 三菱電機株式会社 | ヒ−トポンプ冷暖房装置 |
-
1984
- 1984-05-23 JP JP59106737A patent/JPS60248972A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019207088A (ja) * | 2018-05-30 | 2019-12-05 | 株式会社前川製作所 | ヒートポンプシステム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60248972A (ja) | 1985-12-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0232546B2 (ja) | ||
JPH1068553A (ja) | 空気調和機 | |
US4563879A (en) | Heat pump with capillary tube-type expansion device | |
JP2001235239A (ja) | 超臨界蒸気圧縮サイクル装置 | |
JP2000274859A (ja) | 冷凍装置 | |
EP0622594B1 (en) | Air-conditioner | |
US11041667B2 (en) | Refrigeration cycle apparatus | |
JPH0219392B2 (ja) | ||
JP4610688B2 (ja) | 冷暖房給湯装置とその制御方法 | |
JPH04366369A (ja) | 空気調和装置 | |
JPH10176869A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
JPH0219391B2 (ja) | ||
JP2003106694A (ja) | 空気調和機 | |
JPH0473056B2 (ja) | ||
JPS6340764Y2 (ja) | ||
JPS61259064A (ja) | ヒ−トポンプ冷暖房装置 | |
JP4167719B2 (ja) | 冷凍回路及びこれを使用した空調装置 | |
JPS592832B2 (ja) | 熱回収式空気調和装置 | |
JPS6322464Y2 (ja) | ||
JPS6322463Y2 (ja) | ||
JPS6028935Y2 (ja) | ヒ−トポンプ式冷暖房装置 | |
JPS5848823B2 (ja) | 熱回収式空気調和装置 | |
JP2871166B2 (ja) | 空気調和装置 | |
JP3048658B2 (ja) | 冷凍装置 | |
JPH06159840A (ja) | ヒートポンプ式空気調和機 |