JPH02190452A - Ｆｅ基軟磁性合金 - Google Patents
Ｆｅ基軟磁性合金Info
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- JPH02190452A JPH02190452A JP1009842A JP984289A JPH02190452A JP H02190452 A JPH02190452 A JP H02190452A JP 1009842 A JP1009842 A JP 1009842A JP 984289 A JP984289 A JP 984289A JP H02190452 A JPH02190452 A JP H02190452A
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
- H01F1/15308—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals based on Fe/Ni
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は、Ｆｅ基基磁磁性合金関する。
（従来技術）
従来から、スイッチングレギュレータなど高周波で使用
する磁心としては、パーマロイ、フェライトなどの結晶
質材料が用いられている。
する磁心としては、パーマロイ、フェライトなどの結晶
質材料が用いられている。
しかしながら、パーマロイは比抵抗が小さいので高周波
での鉄損が大きくなる。また、フェライトは高周波での
損失は小さいが、磁束密度もせいぜい５０００Ｇと小さ
く、そのため、大きな動作磁束密度での使用時にあって
は、飽和に近くなりその結果鉄損が増大する。近時、ス
イッチングレギュレータに使用される電源トランス、平
滑チョークコイル、コモンモードチョークコイルなど高
周波で使用されるトランスにおいては、形状の小形化が
望まれているが、この場合、動作磁束密度の増大が必要
となるため、フェライトの鉄損増大は実用上大きな問題
となる。
での鉄損が大きくなる。また、フェライトは高周波での
損失は小さいが、磁束密度もせいぜい５０００Ｇと小さ
く、そのため、大きな動作磁束密度での使用時にあって
は、飽和に近くなりその結果鉄損が増大する。近時、ス
イッチングレギュレータに使用される電源トランス、平
滑チョークコイル、コモンモードチョークコイルなど高
周波で使用されるトランスにおいては、形状の小形化が
望まれているが、この場合、動作磁束密度の増大が必要
となるため、フェライトの鉄損増大は実用上大きな問題
となる。
このため、結晶構造を持たない非晶質磁性合金が、高透
磁率、低保磁力など優れた軟質磁気特性を示すので最近
注目を集め一部実用化されている。これらの非晶質磁性
合金は、Ｆｅ。
磁率、低保磁力など優れた軟質磁気特性を示すので最近
注目を集め一部実用化されている。これらの非晶質磁性
合金は、Ｆｅ。
Ｃｏ、Ｎｉなどを基本とし、これに非晶質化元素（メタ
ロイド）としてＰ、Ｃ，Ｂ、Ｓｉ。
ロイド）としてＰ、Ｃ，Ｂ、Ｓｉ。
Ａｌ、Ｇｅなどを包含するものである。
しかしながら、これを非晶質磁性合金の全てが高周波領
域で鉄損が小さいというわけではない。例えば、Ｆｅ基
非晶質合金は、安価であり５０〜６０Ｈｚの低高波領域
ではケイ素鋼の約１／４という非常に小さい鉄損を示す
が、１０〜５０ＫＨｚという高周波領域にあっては著し
く大きな鉄損を示し、とてもスイッチングレギュレータ
等の高周波領域での使用に適合するものではない。これ
を改善するために、Ｆｅの一部をＮｂ、Ｍｏ。
域で鉄損が小さいというわけではない。例えば、Ｆｅ基
非晶質合金は、安価であり５０〜６０Ｈｚの低高波領域
ではケイ素鋼の約１／４という非常に小さい鉄損を示す
が、１０〜５０ＫＨｚという高周波領域にあっては著し
く大きな鉄損を示し、とてもスイッチングレギュレータ
等の高周波領域での使用に適合するものではない。これ
を改善するために、Ｆｅの一部をＮｂ、Ｍｏ。
Ｃ「等の非磁性金属で置換することにより低磁歪化し、
低鉄損、高透磁率を計っているが、例えば樹脂モールド
時の樹脂の硬化収縮等による磁気特性の劣化も比較的大
きく、高周波領域で用いられる軟磁性材料としては、十
分な特性を得られるに至っていない。
低鉄損、高透磁率を計っているが、例えば樹脂モールド
時の樹脂の硬化収縮等による磁気特性の劣化も比較的大
きく、高周波領域で用いられる軟磁性材料としては、十
分な特性を得られるに至っていない。
一方、Ｃｏ基非晶質合金は、高周波領域で低鉄損、高角
形比が得られるため可飽和リアクトルなどの電子機器用
磁性部品に実用化されているが、コストが比較的高いも
のである。
形比が得られるため可飽和リアクトルなどの電子機器用
磁性部品に実用化されているが、コストが比較的高いも
のである。
（発明が解決しようとする課８）
以上に述べたように、Ｆｅ基非晶質合金は安価な軟磁性
材料でありなから磁歪が比較的大きく、ＣＯ基非晶質合
金に比べ鉄損、透磁率とも劣っており、高周波領域にお
ける用途には問題があった。一方、ＣＯ基非晶質合金は
磁気特性は良好であるものの、素材の値段が高いため工
業上有利ではなかった。
材料でありなから磁歪が比較的大きく、ＣＯ基非晶質合
金に比べ鉄損、透磁率とも劣っており、高周波領域にお
ける用途には問題があった。一方、ＣＯ基非晶質合金は
磁気特性は良好であるものの、素材の値段が高いため工
業上有利ではなかった。
したがって本発明は、上記問題点に鑑み、高周波領域に
おいて高飽和磁束密度で優れた軟磁気特性を有する軟磁
性合金を提供することを目的とする。
おいて高飽和磁束密度で優れた軟磁気特性を有する軟磁
性合金を提供することを目的とする。
［発明の概要］
（課題を解決するための手段と作用）
上記目的を達成するために種々の合金について検討を重
ねた結果、一般式、 Ｆ ｅ 、 Ｃｕ ｂ Ｖ 、 Ｍ ｄＳ １ ｅ Ｂ
ｒＭ；Ｃｏ、Ｎｉから選ばれる少なくとも１種以上 ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ−１００（原子％）０．１≦ｂ
≦３．５ ３≦Ｃ≦１０ ０≦ｄ≦１５ １Ｏ≦ｅ≦２５ ３≦ｆ≦１２ １７≦ｅ＋ｆ≦３０ で表わされ、微細結晶粒を有する合金が高飽和磁束密度
で優れた軟磁気特性を有することを初めて見い出し、本
発明に至ったものである。
ねた結果、一般式、 Ｆ ｅ 、 Ｃｕ ｂ Ｖ 、 Ｍ ｄＳ １ ｅ Ｂ
ｒＭ；Ｃｏ、Ｎｉから選ばれる少なくとも１種以上 ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ−１００（原子％）０．１≦ｂ
≦３．５ ３≦Ｃ≦１０ ０≦ｄ≦１５ １Ｏ≦ｅ≦２５ ３≦ｆ≦１２ １７≦ｅ＋ｆ≦３０ で表わされ、微細結晶粒を有する合金が高飽和磁束密度
で優れた軟磁気特性を有することを初めて見い出し、本
発明に至ったものである。
本発明は上記組成を有する合金中に特に微細結晶粒を有
することを特徴とする。
することを特徴とする。
以下に、本発明合金の組成限定理由および微細結晶粒の
限定理由について説明する。
限定理由について説明する。
まず、組成限定理由について説明する。
Ｃｕは耐食性を高め、結晶粒の粗大化を防ぐと共に、鉄
損、透磁率など軟磁性特性を改善するのに有効な元素で
ある。特にｂｃｃ相の低温での早期析出に有効である。
損、透磁率など軟磁性特性を改善するのに有効な元素で
ある。特にｂｃｃ相の低温での早期析出に有効である。
この量があまり少ないと添加の効果が得られず、逆にあ
まり多いと磁気特性の劣化を生じる傾向が増加すると共
に脆化により例えば薄帯の製造が困難であるため、その
範囲を０．１〜３．５原子％とした。
まり多いと磁気特性の劣化を生じる傾向が増加すると共
に脆化により例えば薄帯の製造が困難であるため、その
範囲を０．１〜３．５原子％とした。
■は結晶粒径の均一化に有効であると共に、磁歪および
磁気異方性を低減させ軟磁性特性の改善、温度変化に対
する磁気特性の改善、耐脆化性の向上および切断等の加
工性の向上に有効な元素である。特にｂｃｃ相を安定化
させるのに有効であり。Ｃｕとの複合添加によりｂｅｅ
相をより広い温度範囲で安定化させることができる。そ
の量があまり少ないと添加の効果が得られず、逆にあま
り多いと非結晶質化がなされず、さらに飽和磁束密度が
低くなるため、その量を３〜１０原子％とした。好まし
くは４〜８原子％である。さらにＶは角形比の改善に有
効であり、磁場熱処理を行なわなくても９０％以上の角
形比を得ることができる。
磁気異方性を低減させ軟磁性特性の改善、温度変化に対
する磁気特性の改善、耐脆化性の向上および切断等の加
工性の向上に有効な元素である。特にｂｃｃ相を安定化
させるのに有効であり。Ｃｕとの複合添加によりｂｅｅ
相をより広い温度範囲で安定化させることができる。そ
の量があまり少ないと添加の効果が得られず、逆にあま
り多いと非結晶質化がなされず、さらに飽和磁束密度が
低くなるため、その量を３〜１０原子％とした。好まし
くは４〜８原子％である。さらにＶは角形比の改善に有
効であり、磁場熱処理を行なわなくても９０％以上の角
形比を得ることができる。
Ｍは軟磁性特性の改善に有効な元素であるが、その量が
あまり多いと磁気異方性が増大するため１、その量を１
５原子％以下とした。Ｍの中でも特にＮｉは耐食性の改
善にも有効な元素である。
あまり多いと磁気異方性が増大するため１、その量を１
５原子％以下とした。Ｍの中でも特にＮｉは耐食性の改
善にも有効な元素である。
ＳｉおよびＢは製造時における合金の非結晶質化を促進
する元素であり、結晶化温度の改善ができ磁気特性向上
のための熱処理に対して有効である。その中でも特にＳ
ｉは微細結晶粒の主成分であるＦｅに固溶し、磁歪、磁
気異方性の低減に効果があるが、その量があまり少ない
と軟磁気特性の改善が顕著でなく、逆にその量があまり
多いと超急冷効果が小さく、μｍレベルの比較的粗大な
結晶粒が析出し良好な軟磁気特性は得られない。さらに
規則格子を構成する必須元素であり、この規則格子出現
のためには特に１０〜２２原子％が好ましい。またＢは
あまりその量が少ないと比較的粗大な結晶粒が析出し良
好な特性が得られず、逆にその量があまり多いと熱処理
によりＢ化合物が析出しやすくなり軟磁気特性を劣化さ
せるため、その量を３〜１２原子％とした。なおＳｔと
Ｂの比（ＳＬ／Ｂ）が１以上の場合が特に優れた軟磁気
特性を得るのに好ましい。
する元素であり、結晶化温度の改善ができ磁気特性向上
のための熱処理に対して有効である。その中でも特にＳ
ｉは微細結晶粒の主成分であるＦｅに固溶し、磁歪、磁
気異方性の低減に効果があるが、その量があまり少ない
と軟磁気特性の改善が顕著でなく、逆にその量があまり
多いと超急冷効果が小さく、μｍレベルの比較的粗大な
結晶粒が析出し良好な軟磁気特性は得られない。さらに
規則格子を構成する必須元素であり、この規則格子出現
のためには特に１０〜２２原子％が好ましい。またＢは
あまりその量が少ないと比較的粗大な結晶粒が析出し良
好な特性が得られず、逆にその量があまり多いと熱処理
によりＢ化合物が析出しやすくなり軟磁気特性を劣化さ
せるため、その量を３〜１２原子％とした。なおＳｔと
Ｂの比（ＳＬ／Ｂ）が１以上の場合が特に優れた軟磁気
特性を得るのに好ましい。
特に、Ｓｉ量を１２〜２０原子％にすることにより磁歪
λＳ〜０が得られ、樹脂モールドによる磁気特性劣化が
なくなり、初期の優れた軟磁気特性が有効になる。
λＳ〜０が得られ、樹脂モールドによる磁気特性劣化が
なくなり、初期の優れた軟磁気特性が有効になる。
上記本発明のＦｅ基基磁磁性合金、例えば液体急冷法に
より非晶質合金薄帯を得た後あるいはアトマイズ法、メ
カニカルアロイング法などにより粉末を得た後、前記非
晶質合金の結晶化温度に対し一５０〜１５０℃までの範
囲、好ましくは−３０〜１（１０℃までの範囲の温度で
３０分〜５０時間、好ましくは０．５時間〜２５時間の
熱処理を行い、意図する微細結晶を析出させる方法、あ
るいは液体急冷法の急冷速度を制御して微細結晶粒を直
接析出させる方法等により得ることが可能となる。
より非晶質合金薄帯を得た後あるいはアトマイズ法、メ
カニカルアロイング法などにより粉末を得た後、前記非
晶質合金の結晶化温度に対し一５０〜１５０℃までの範
囲、好ましくは−３０〜１（１０℃までの範囲の温度で
３０分〜５０時間、好ましくは０．５時間〜２５時間の
熱処理を行い、意図する微細結晶を析出させる方法、あ
るいは液体急冷法の急冷速度を制御して微細結晶粒を直
接析出させる方法等により得ることが可能となる。
次に、本発明のＦｅ基基磁磁性合金微細結晶粒について
述べる。
述べる。
本発明の合金中において、あまり微細結晶粒が少ないと
、すなわち非晶質相があまり多いと鉄損が大きく、透磁
率が低く、磁歪が多きく、樹脂モールドによる磁気特性
の劣化が増多大するので微細結晶粒は面積比で５０％以
上存在することが好ましい。
、すなわち非晶質相があまり多いと鉄損が大きく、透磁
率が低く、磁歪が多きく、樹脂モールドによる磁気特性
の劣化が増多大するので微細結晶粒は面積比で５０％以
上存在することが好ましい。
さらに上記微細結晶粒中においても結晶粒径があまり小
さいと、磁気特性の改善が図れず、逆にあまり大きいと
磁気特性の劣化が発生するため、特に上記微細結晶粒中
においても、結晶粒径５０〜３００Ａの結晶が８０％以
上存在することが好ましい。
さいと、磁気特性の改善が図れず、逆にあまり大きいと
磁気特性の劣化が発生するため、特に上記微細結晶粒中
においても、結晶粒径５０〜３００Ａの結晶が８０％以
上存在することが好ましい。
本発明のＦｅ基基磁磁性合金高周波での軟磁気特性に優
れているため、例えば磁気ヘッド、薄膜ヘッド、大電力
用を含む高周波トランス、可飽和リアクトル、コモンモ
ードチョークコイル、ノーマルモードチョークコイル、
出力チョークコイル、高電圧パルス用ノイズフィルタ、
平面インダクタ、ダストコア、レーザ電源等に用いられ
る磁気スイッチなど高周波で用いられる磁心、電流セン
サー、方位センサー、セキュリティセンサー トルクセ
ンサー等の各種センサー用の磁性材料等、磁性部品用の
合金として優れた特性を示している。
れているため、例えば磁気ヘッド、薄膜ヘッド、大電力
用を含む高周波トランス、可飽和リアクトル、コモンモ
ードチョークコイル、ノーマルモードチョークコイル、
出力チョークコイル、高電圧パルス用ノイズフィルタ、
平面インダクタ、ダストコア、レーザ電源等に用いられ
る磁気スイッチなど高周波で用いられる磁心、電流セン
サー、方位センサー、セキュリティセンサー トルクセ
ンサー等の各種センサー用の磁性材料等、磁性部品用の
合金として優れた特性を示している。
（実施例）
実施例１
第１表に示す本発明合金組成（試料１〜３）について単
ロール法によって幅’Ｂｍ、板厚１４μｍの非晶質合金
薄帯を得た。得られた薄帯を巻回し、外形１ｇ＋ａｍ、
内径１２關のトロイダル状磁心を得た。得られた磁心を
それぞれの合金の結晶化温度（昇温速度ｌＯ℃／ｗｉｎ
で測定）の８０℃上で１２０分間の熱処理を行った。
ロール法によって幅’Ｂｍ、板厚１４μｍの非晶質合金
薄帯を得た。得られた薄帯を巻回し、外形１ｇ＋ａｍ、
内径１２關のトロイダル状磁心を得た。得られた磁心を
それぞれの合金の結晶化温度（昇温速度ｌＯ℃／ｗｉｎ
で測定）の８０℃上で１２０分間の熱処理を行った。
次に、これらの磁心についてＵ関数計、インピーダンス
アナライザを用い、２ＫＧ、 １００ＫＨｚでの鉄損Ｐ
２ＫＧ／１００ＫＨｚ （ｍＶ／ｃｃ）とＩ ＫＨｚ
の初透磁率μ″ （励磁界５ｍ０ｅ）を測定した。ま
ＫＨｚ た、ＢＨトレーサーを用いて５０ＫｔｌｚでのＢＨ曲線
から角形比Ｂｒ／Ｂｌ（％）と保磁力Ｈｃ（Ｏｅ）を測
定した。その結果を第１表に示す。
アナライザを用い、２ＫＧ、 １００ＫＨｚでの鉄損Ｐ
２ＫＧ／１００ＫＨｚ （ｍＶ／ｃｃ）とＩ ＫＨｚ
の初透磁率μ″ （励磁界５ｍ０ｅ）を測定した。ま
ＫＨｚ た、ＢＨトレーサーを用いて５０ＫｔｌｚでのＢＨ曲線
から角形比Ｂｒ／Ｂｌ（％）と保磁力Ｈｃ（Ｏｅ）を測
定した。その結果を第１表に示す。
また比較としてＦｅ７４Ｎｂ４Ｓ１１．Ｂ７なる合金（
試料４）についても同様の工程により磁心を作製し、同
様の熱処理を施した後、同様の７１１１定を行った。そ
の結果も併せて第１表に示す。
試料４）についても同様の工程により磁心を作製し、同
様の熱処理を施した後、同様の７１１１定を行った。そ
の結果も併せて第１表に示す。
第１表
＊ＢＨカーブが描けずＪＩＪ定不可不可った。
上記結果より明らかなように、本願発明の合金は高透磁
率、低鉄損でかつ高周波で高角形比、高保磁力を有する
ことができる。
率、低鉄損でかつ高周波で高角形比、高保磁力を有する
ことができる。
なお本願発明の合金はＸ線回折結果から規則格子の回折
線がみられている。
線がみられている。
実施例２
Ｆｅ７２Ｃｕ１Ｖ６Ｓ ｉ １４Ｂ７なる組成の非晶質
合金薄帯を作成後、巻回し、外形２１ｍｍ５内径１５１
１％高さ８Ｉｌ１１のトロイダル状磁心に成形した。
合金薄帯を作成後、巻回し、外形２１ｍｍ５内径１５１
１％高さ８Ｉｌ１１のトロイダル状磁心に成形した。
得られた磁心を１００個５００℃で８０分の熱処理を施
した後、樹脂含浸し、樹脂含浸した磁心の１ケ所を切断
し、幅１ｍｍのギャップ形成を行った。
した後、樹脂含浸し、樹脂含浸した磁心の１ケ所を切断
し、幅１ｍｍのギャップ形成を行った。
得られた磁心のインダクタンスをインピーダンスメータ
を用いて巻線１０ターン、電圧ＩＶの条件で測定した。
を用いて巻線１０ターン、電圧ＩＶの条件で測定した。
得られた結果をＩ ＫＨｚでの透磁率μ′ の値で第
２表に示す（試料５）ＫＩＩｚ また、比較としてＦｅ７９”” １０Ｂ１１非晶質合金
についても同様の磁心を得た後、４００℃で２時間、熱
処理し、同様の加工工程を経てギヤツブ形成を施し磁心
を得た。得られた磁心についても同様にインピーダンス
を測定し、その結果を併せて第２表に示す（試料６）。
２表に示す（試料５）ＫＩＩｚ また、比較としてＦｅ７９”” １０Ｂ１１非晶質合金
についても同様の磁心を得た後、４００℃で２時間、熱
処理し、同様の加工工程を経てギヤツブ形成を施し磁心
を得た。得られた磁心についても同様にインピーダンス
を測定し、その結果を併せて第２表に示す（試料６）。
得られた結果はそれぞれの試料１００個測定した際のバ
ラツキで示している。
ラツキで示している。
第２表
微細結晶粒を設けることにより、高周波領域において高
飽和磁束密度で、優れた軟磁気特性を有するＦｅ基基磁
磁性合金提供することができる。
飽和磁束密度で、優れた軟磁気特性を有するＦｅ基基磁
磁性合金提供することができる。
Claims (1)
- （１）一般式 Ｆｅ＿ａＣｕ＿ｂＶ＿ｃＭ＿ｄＳｉ＿ｅＢ＿ｆＭ；Ｃｏ
，Ｎｉから選ばれる少なくとも１種以上 ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ＝１００（原子％）０．１≦ｂ
≦３．５ ３≦ｃ≦１０ ０≦ｄ≦１５ １０≦ｅ≦２５ ３≦ｆ≦１２ １７≦ｅ＋ｆ≦３０ で表わされ、微細結晶粒を有することを特徴とする高飽
和磁束密度で優れた軟磁気特性を有するＦｅ基軟磁性合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1009842A JP2760539B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | Ｆｅ基軟磁性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1009842A JP2760539B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | Ｆｅ基軟磁性合金 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63143756A Division JP2778697B2 (ja) | 1988-06-13 | 1988-06-13 | Ｆｅ基軟磁性合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02190452A true JPH02190452A (ja) | 1990-07-26 |
| JP2760539B2 JP2760539B2 (ja) | 1998-06-04 |
Family
ID=11731378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1009842A Expired - Lifetime JP2760539B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | Ｆｅ基軟磁性合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2760539B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112962024A (zh) * | 2021-01-29 | 2021-06-15 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种类Finemet型Fe基纳米晶软磁合金及其制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63241135A (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-06 | Hitachi Metals Ltd | 高硬度合金及びその製造法 |
| JPS6479342A (en) * | 1986-12-15 | 1989-03-24 | Hitachi Metals Ltd | Fe-base soft magnetic alloy and its production |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP1009842A patent/JP2760539B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6479342A (en) * | 1986-12-15 | 1989-03-24 | Hitachi Metals Ltd | Fe-base soft magnetic alloy and its production |
| JPS63241135A (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-06 | Hitachi Metals Ltd | 高硬度合金及びその製造法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112962024A (zh) * | 2021-01-29 | 2021-06-15 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种类Finemet型Fe基纳米晶软磁合金及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2760539B2 (ja) | 1998-06-04 |
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