JPH02188680A - 圧縮方法及び圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、圧縮方法、特に、消音装置として吐出室を有
する圧縮機による圧縮方法及び圧縮機に関するものであ
る。

〔従来の技術〕

一般に、冷凍サイクルに使用される圧縮機では。

例えば、特開昭６１−２１０２８６号公報に開示されて
いるように、圧縮されたガスが吐出機構から吐出すると
きに発生する音を消音するために消音装置が設けられて
おり、この消音装置が吐出室を形成している。すなわち
、この吐出室内で吐出ポートから吐出される冷媒の脈動
を緩衝させ消音し、連通孔からケース内に吐出されるよ
うになっている。

〔発明が解決しようとする課題〕

上述の如く、消音装置として吐出室を有する圧縮機では
この吐出室は消音特性を考慮して設計されており、吐出
室内の圧力脈動が圧縮機消費動力性能に及ぼす影響につ
いては考慮されていなかつた。

例えば、３０００ｒｐａ＋又は３６００ｒｐｍの一定速
圧縮機では吐出室内の圧力脈動振幅は高速回転圧縮機（
回転数制御圧縮機）に比べて小さいものの吐出室内の圧
力脈動周波数が不適切であるために圧縮機性能を低下さ
せている場合があった。また。

回転数制御圧縮機では高速回転になると、吐出室内の圧
力脈動が圧縮機性能に顕著に影響するという問題があっ
た。

第２図はシリンダ容積と圧力（吐出室圧力及びシリンダ
内圧力）との関係が異なる二つの状態についてＸ（実線
）及びＹ（破線）で示しである。

Ｘｔで示すような吐出室圧力波の谷が吐出開始時期にき
ている場合には、吐出期間中のシリンダ内圧力はＸｔで
示すようになるが、Ｙｌで示すように吐出室内圧力が脈
動すると吐出期間中のシリンダ内圧力は破線Ｙｚで示す
ようにシリンダ内圧力ｘ２より高くなる。従って、ハツ
チングで示したその差分だけ圧縮動力、すなわち、過圧
縮動力が大きくなり損失になるという問題があった。

本発明は１以上の如き問題点を除去し、吐出室内の圧力
脈動を規定する物理量間の関係に適切なる制約を与えて
、過圧縮損失を低減し、性能の高い圧縮方法及び圧縮機
を提供可能とすることを目的とするものである。

〔課題を解決するための手段〕

上述の課題を解決するためにとられた本発明の主な構成
は、少なくとも、ケース内に圧縮要素部と該圧縮要素部
を翻動する駆動部とを有し、該圧縮要素部内の圧縮室で
圧縮されたガスを吐出する吐出弁を有する吐出ポートを
有し、前記吐出弁を囲む吐出室が設けられ、該吐出室か
ら前記ケース内に吐出ガスを吐出する吐出通路を設けた
圧縮機において、吐出開始時期を前記吐出室内の圧力脈
動波の谷付近に一致させることを一つの特徴とし、少な
くとも２つの代表的運転速度の吐出開始時期を吐出室圧
力脈動波のほぼ平均圧力以下の圧力の時期に同調させる
ことを他の特徴とするもので。

このように構成することによって、圧縮性能の向上、特
に吐出室内圧力脈動周波数の適正化により。

吐出損失の低減と性能向上を可能とするものである。

〔作用〕

まず、第１図及び第３図〜第６図を用いて、吐出室内の
圧力脈動波（以下吐出室内圧力脈動波と称する）をモデ
ル的に説明する６本発明の一実施例を示す後述の第１図
で、１は吐出室、２は吐出弁、３は吐出通路、４は開口
端、５はチャンバを示しており、第３図〜第６図は横軸
に時間、縦軸に圧力振幅がとってあり、同一部分には同
一符号が付しである。

この圧縮器では、吐出室１には吐出弁２があり。

吐出弁２から吐出室１に吐出された冷媒ガスは吐出通路
３を通り開口部４からチャンバ５内の空間に吐出される
。したがって、吐出弁２から吐出室１に冷媒ガスが吐出
されると吐出室１内圧力が上昇する。この状態を吐出室
１に吐出期間τｄに相当する時間の吐出パルスが発生す
ると考える。第３図（ａ）（ｂ）には、この吐出パルス
Ｐを太い実線で示したサインカーブで表現しである。吐
出ｉツバ パルスＰは吐出通路３の開口端４で反射し１点線で示し
た反射波Ｒ１としてτ時間遅れて戻って来る。さらに反
射波Ｒ１の反射波がτ時間遅れて反射波ＲＸ、反射波Ｒ
ｉの反射波が反射波Ｒａと次数に反射波が戻って来る（
反射波はいずれも点線で示しである）。

従って、吐出室内圧力の波形はそれらの合成波となり、
第３図（ａ）に実線で示した合成波Ｑのようになる。こ
の合成波Ｑが、圧縮機機能を支配する吐出室内圧力脈動
波であり、その周期τｌは次式で示すようになる。

τｉ＝２τ　　　　　　　　　　　　　・・・（１）こ
こで、時間τは反射波が戻って来るまでの時間で、音速
をａ、開口端補正吐出通路長さをり。

吐出通路断面積をＳ、吐出室容積をＶとすると次式で示
すようになる。

τ＝Ｑｅ／ａ　　　Ｑｅ＝ｔｃｒ７Ｗ７丁　　−（２）
従って。

また、脈動周波数ｆは第（ｇ、　（３）式によって次式
で示すようになる。

以上の関係により吐出室内の圧力脈動特性は定まる。一
方、この圧力脈動特性と吐出開始時期の関係は、圧縮機
回転数をｎｏ　（ｒｐｍ）　、吐出開始から吐出終了ま
での圧縮機回転角を０４　（度）として、さらに、同調
次数をｍ　（ｍ＝１，２．．３・・・の整数値）、同調
シフト定数をε　（−１くさく１）とすると次式で示す
ようになる。

・・・（５） ここで１ｍは吐出終了後の谷のいくつめの谷に吐出開始
を合わせるかを定める同調次数であり、εはその谷の底
からどれだけずらした位置に吐出開始を合わせるかを定
める定数である。結局、第３図（ａ）（ｂ）は第（５）
式の関係の一例を示したものであり、第３図（ａ）はｍ
；２．ε＝０、第３図（ｂ）はｎ＝２．ｇ＝０．３２　
の場合である。

第３図（ａ）に示すｔ　＝Ｏの場合は谷の底で吐出開始
となり、１ε１が大きくなると吐出開始時期が第３図（
ｂ）に示すように谷の底からずれることを意味している
。

従って５ある代表的回転数ｎｏのとき、適切なｍの整数
値を選び、さらにｉ　＝Ｏを与え、そのとき第（５）式
の関係を満足するようにり、Ｖ、’Ｓを定めれば、第３
図（ａ）に示すように吐出室内圧力脈動波の谷底に吐出
開始時期を一致させることができ、最も過圧縮損失を低
減することができる。

しかし、圧縮機の使用状態を考えたとき、圧縮機は少な
くとも２つの代表的速度が問題になる。

即ち、一定速圧縮機では同一仕様の圧縮機が５０Ｈｚと
６０１（ｃの電源で使用される。また、回転数制御圧縮
機では最も一般的に使用される運転条件としてＪＩＳで
定められる暖房定格条件及び冷房定格条件がある０両定
格条件では所要冷凍能力が異なるため、当然回転速度が
異なるため少なくとも２つの代表的速度が対象となる。

そこで、吐出室、吐出通路形状としてり、Ｖ。

Ｓを与え、二つの代表的回転数の高速側に関する量にサ
フィックスＨ１低速側に関する量にサフィックスＬを付
して第（５）式のｉ　＝Ｏの場合を考える。即ち、両代
表的速度の場合共に吐出室内圧力脈動波（以下脈動波と
称する）の谷底に吐出開始時期を一致させる条件を考え
ると。

・・・（６） ・・・（７） 両式の比をγとすると次式で示すようになる。

２ｍｔ、＋１　　　（７２０−〇ａｂ）　　ａｌ、　　
ｎｏＨ・・・（８） 一定速圧縮では５０Ｈｚ、６０Ｈｚ共に同じ条件で運転
される場合はγはｎｏｎ／ｎｏしで定まり、モータスリ
ップを考慮した実際の回転数では第（８）式の右辺は。

γ＝ｎｏｏ／ｎｏｂ＝１．１５〜１．２０程度となる。

また１回転数制御圧縮機では、暖房定格と冷房定格条件
では運転圧力９回転数が異なるため第（８）式の右辺す
べての項が関連して、γ＝１．２〜１．３ 程度となる。従って両者を含めて考えると、γ＝１．１
５〜１．３ となる。一方、第（８）式のｍＨ，ｍＬからγを求める
と。

ｍｎ＝１　　　ｍし＝２　　　で　　γ＝　１．６Ｇ　
７ｍｏ＝２　　　ｍＬ＝３　　　で　　？＝、１．４０
となり、低次の同調次数では第（８）式を満足できない
ことになる。即ち、その−例として、γ＝１．２２でｍ
ｎ＝１．０　　ｉ＝ｏとした場合にｎＨとｎｌ、で運転
した場合の吐出開始時期と脈動波の関係を第４＠に示し
である。この図でＳは脈動波を示している。この場合に
はｍｎ＝１　　としＥ＝Ｏとしているためｎｕｌ＋で運
転している場合には、第４図（ａ）に示すように吐出開
始時期が脈動波の谷に一致している。しかし、この圧縮
機をｎＯＬで運転すると、第４図（ｂ）に示すように、
吐出開始時期は脈動波の山に一致しているため性能低下
の原因となる。なお、ｍｎ＝３　ｍｂ＝＝３　以上の高
次の同調次数を選べば第（８）式を満足する整数値が存
在するが、この場合には脈動周波数ｆを高くすることを
意味し、そのためには第（４）式から明らかなように吐
出通路断面積Ｓを大きくするか又は吐出通路長さＬを小
さくするか、吐出室容積Ｖを小さくすることになる＊ｍ
ｕ＝３　以上の場合にはＳを大きくＬを小さくすると形
状的に非現実的な値となり、さらにＳを大きく、■を小
さくすると消音装置としての特性がそこなわれるため非
現実的となる。この様な点から考えるとできればｍ＝１
程度が望ましい。

以上の検討の結果、低次の同調次数で二つの代表的速度
で運転した場合、以下のようにすれば両者の場合共に満
足できる運転を行うことができる・点を見出したもので
ある。

すなわち、過圧縮を増加させないためには少なくとも、
第４図に示した平均圧力付近以下の脈動波圧力の状態で
吐出を開始すればよい、脈動波圧力が平均圧力よりも低
い範囲は第４図（ａ）において脈動波の谷底からτＩＨ
／４の範囲である。ここでｎＯＨ・を与えられると１回
転時間τＯＨは定まり、吐出開始時期は定まるので相対
的には脈動波の位相をτａｎ／４の範囲でずらすことに
より、吐出開始時期を脈動波の平均圧力以下の範囲に入
れることができる。

脈動波の谷底からτＩＨ／４の範囲は第（５）式で定義
される同調シフト定数εで表現するとε＝０〜０．２５
の範囲となる。そこでｉ＝０．０．１５゜０．２５　を
与えｍ−１としたときｎ０＝ｎＯＨで第（５）式を満足
するり、Ｖ、Ｓを定め、（Ｏａ　、　ａはｎＯＨにより
定まる圧力条件より決る）吐出室内圧力波形を求めた結
果を第５図に示しである。第５図（ａ）はｍ＝１．ε＝
０，０．１５，０．２５゜ｎｏ：＝ｎｏｏのときの脈動
波形とそれぞれの場合の吐出開始時吐出室内圧力（図中
０印）の関係を示した図であり、第５図（ｂ）はｍ＝１
．ε＝０゜０．１５，０．２５．ｎ０＝ｎＯＨで第（５
）式を満足するようにり、Ｖ、Ｓを定め、１１０”ｎＯ
Ｌで運転した場合であり、０印で示した吐出開始時の吐
出室内圧力はｉ　＝Ｏから０．２５にするほど低くなっ
ている。

従って、同調シフト定数εをε＝０〜０．２５の間に選
ぶことにより、　ｎＯＨ，ｎｏｔ、の両代表的回転数で
運転した場合共に吐出開始時期を脈動波のほぼ平均圧力
以下の圧力のときに合わせることができる。ｉ二〇〜０
．２５の間のどの値を選ぶかは、この圧縮機の使用条件
に応じて、ｎＯＨを重視する場合にはｉ＝ｏ近傍に、ｎ
ＯＬを重視する場合にはそれよりも大きなＣを選べばよ
い。

以上の説明は高い方の代表的回転数ｎ１ｌ（に対してε
を調整し、Ｌ、Ｖ、Ｓを定めた場合であるが、場合によ
っては低い方の代表的回転数ｎＯＬに対して、ｃｔ＆調
整し、Ｌ、Ｖ、Ｓを定めてもよい。

第６図はこのような場合の吐出室内圧力波形を求めた結
果を示しである。即ち、第６図（ａ）において、脈動波
圧力が平均圧力よりも低い範囲は脈動波の谷底からτｚ
ｔ、／４の範囲である。ここでｎＯＬを与えられると１
回転時間τｏＬは定まり、吐出開始時期は定まるので、
相対的には脈動波の位相をτｌム／４の範囲でずらすこ
とにより、吐出開始時期を脈動波の平均圧力以下の範囲
に入れることができる。このτル／４の範囲は第（５）
式で定義されるεで表現するとε＝Ｏ〜−０，２５の範
囲となる。そこで、−例として、ｍ＝１．ε＝ｏ。

−０，２５としたときｎ０＝ｎＯＨで第（５）式を満足
するり、Ｖ、Ｓを定め、吐出室内圧力脈動波形を求め、
ｉ　＝Ｏ，−０．２５　　それぞれに対する吐出開始時
圧力をＯ印として第６図（ａ）に示した。

このようにしてり、Ｖ、Ｓを定めｎｏ”ｎｏｎで運転し
た場合の圧力波形は第６図（ｂ）に示すようになり、０
印で示した吐出開始時の吐出室圧力はεを０から−０，
２５にするほど低くなっている。

従ってｎＯＬに対してε＝Ｏ〜−０，２５の間に選ぶこ
とによっても、ｎＯＨ，ｎＯＬの両代表的回転数で運転
した場合共に吐出開始時期を脈動波の平均圧力以下の圧
力の時に合すせることができる。

〔実施例〕

以下、実施例について説明する。

第１図は一実施例の回転圧縮機の断面図を示し、１は吐
出室、２は吐出弁、３は吐出通路、４は開口部、５はチ
ャンバを示しており、チャンバ５内にはロータ６、ステ
ータ７よりなるモータが設けられ、ロータ６と結合され
た軸８により圧縮要素部９に動力を伝達する。圧縮要素
部９はシリンダ１０の上下に上軸受を兼ねた上端板１１
、下軸受を兼ねた下端板１２．軸８のクランク部１３に
はめられたローラ１４．ローラ１４に先端が当接しばね
１５に押されてローラ１４の回転に追従して往復運動す
るベーン１６により、吸込室と圧縮室を構成している。

さらに、圧縮室には吐出ポート１７が設けられ、吐出ポ
ート１７に吐出弁２が設けられている。また吐出弁２は
吐出室１に囲まれ、吐出室１からチャンバ５まで吐出通
路３が設けられている。

圧縮室で圧縮されたガス冷媒はその圧力が吐出室内圧力
以上になると吐出弁２をリテーナ１８側に押し、ガスは
圧縮室から吐出ポート１７．吐出室１．吐出通路３を通
すチャンバ５内に吐出される。

ここで、吐出室１の容積Ｖ、吐出通路３の開口端補正吐
出通路長さり、断面積Ｓは、前述の同調次数ｍ＝１．同
調シフト定数ｔ＝０．１５　　として高い方の代表的回
転数ｎｏシｎＯＨに対して第（５）式の関係を満すよう
に定められている。なお、開口端補正吐出通路長さしは
、吐出通路径をφｄ。

実際の吐出通路長さをＱＰ、吐出通路の数をｎ。

開口端補正係数をαとすると、音響理論によりＬ　＝　
Ｑ　ｐ＋αＪＴｄ　　　　　　　　　・・・（９）によ
って表ねされる。αの値は開口端４のｆ！ｌｌ囲状況に
より定まり、本実施例の場合には１．９４である。また
、吐出通路３の断面積Ｓは、Ｓ　＝ｎ−ｄ”　　　　　
　　　　　　　　　　　　−（１０）から求められる。

従って、この圧縮機を高い方の代表的回転数ｎＯＨで運
転すると、吐出室１内の圧力脈動は第５図（、）に破線
（ε＝０．１５）で示した圧力波形となり吐出開始時の
圧力は０印Ａとなり、吐出室内平均圧力より低い。

また、この圧縮機を低い方の代表的回転数ｎＯＬで運転
すると、吐出室１内の圧力脈動は第５図（ｂ）に破線（
ε＝０．１５）で示した圧力波形となり吐出開始時の圧
力は０印Ｂとなり、吐出室内平均圧力より低い。従って
、ε；Ｏ〜０．２５の間に選ぶことによって、高い方、
低い方の両代表的回転速度の場合共に吐出開始時の吐出
室内圧力は吐出室平均圧力以下となり、両者共に吐出損
失を極力低くでき、満足な圧縮機性能が得られる。

上述の実施例は高い方の代表的回転数ｎｏ　＝ｎｏＨに
対して第（５）式の関係を満足するようにり。

ｖ、Ｓを定めているが、先に作用の説明で述べたように
、低い方の代表的回転数ｎｏ＝ｎｏＬに対して第（５）
式の関係を満すようにり、Ｖ、Ｓを定めてもよい、この
選択は例えば加工寸法公差を考慮して、重視する方の代
表的回転数を選べばよい。

第７図（ａ）、（ｂ）は他の実施例の実施に用いられる
圧縮機の要部を示すもので、下端板１２の構造が第１図
のものと異なる場合であり、第７図（ａ）は第１図のＡ
−Ａの矢視断面図に相当し。

第７図（ｂ）は第７図（ａ）のＢ−Ｂ断面図である。こ
の実施例では吐出室のサイレンサとしての機能を持たせ
るためにリブ１９を設け、吐出ガスは下端板１２と下プ
レート２０の間に形成されるリブ通路２１を通り、吐出
通路３に流れるようになっている。このように吐出室１
内にリブ１９が設けら・れている場合でも、下端板１２
でかこまれる吐出室全体の容積を等価的に■とすれば、
第１図の場合と同様な効果を得ることができる。

以上の実施例においては吐出通路の断面が円形の直管の
場合を示しているが、断面形状は四角形など他の形状で
もよく、また途中で曲った吐出通路でもよい。

本発明の実施例では、同調シフト定数ＥをＯく１εｌ＜
０．２５　の範囲に選ぶことにより、少なくとも２つの
代表的回転数で吐出開始時期を吐出室圧力脈動波のほぼ
平均圧力以下の時に同調させることができるので過圧縮
損失を極力小さくすることができ、効率のよい運転を行
うことができる効果がある。

さらに本発明は、吐出弁を囲む吐出室と吐出通路とが設
けられていれば、回転圧縮機に限らず、往復圧縮機にお
いても、同様に用いることができる。

〔発明の効果〕

本発明は、吐出室内圧力脈動を規定する物理量間の関係
に適切なる制約を与えて、過圧縮損失を低減し、性能の
高い圧縮方法及び圧縮機を提供可能とするもので、産業
上の効果の大なるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の圧縮方法の一実施例を実施する圧縮
機の断面図、第２図は圧縮機の動作の説明図、第３図〜
第６図は本発明の圧縮方法の作用の説明図、第７図は同
じく他の実施例を実施する圧縮器の断面図である。 １・・・吐出室、２・・・吐出弁、３・・・吐出通路、
４・・・開口端、５・・・チャンバ、７・・・軸、９・
・・圧縮要素部、１０・・・シリンダー　１１・・・上
端板、１１３・・・クランク部、１４・・・ローラ、１
１６・・・ベーン、１７・・・吐出ポート、１す、１９
・・・リブ、２０・・・下プレート、２・・・下端板、 ５・・・ばね、 ８・・・リテー ２１・・・リブ 尾２図 シリンブ、容、ｆ教 第１図 （αＪ （ｂン １λ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、少なくとも、ケース内に圧縮要素部と該圧縮要素部
   を駆動する駆動部とを有し、該圧縮要素部内の圧縮室で
   圧縮されたガスを吐出する吐出弁を有する吐出ポートを
   有し、前記吐出弁を囲む吐出室が設けられ、該吐出室か
   ら前記ケース内に吐出ガスを吐出する吐出通路を設けた
   圧縮機において、吐出開始時期を前記吐出室内の圧力脈
   動波の谷付近に一致させることを特徴とする圧縮方法。 ２、少なくとも、ケース内に圧縮要素部と該圧縮要素部
   を駆動する駆動部とを有し、該圧縮要素部内の圧縮室で
   圧縮されたガスを吐出する吐出弁を有する吐出ポートを
   有し、前記吐出弁を囲む吐出室が設けられ、該吐出室か
   ら前記ケース内に吐出ガスを吐出する吐出通路を設けた
   圧縮機において、少なくとも２つの代表的運転速度の吐
   出開始時期を前記吐出室内の圧力脈動波のほぼ平均圧力
   以下の圧力の時期に同調させることを特徴とする圧縮方
   法。 ３、少なくとも、ケース内に圧縮要素部と該圧縮要素部
   を駆動する駆動部とを有し、該圧縮要素部内の圧縮室で
   圧縮されたガスを吐出する吐出弁を有する吐出ポートを
   有し、前記吐出弁を囲む吐出室が設けられ、該吐出室か
   ら前記ケース内に吐出ガスを吐出する吐出通路を設けた
   圧縮機において、少なくとも２つの代表的運転速度が、
   １／（２（ｍ−ε）＋１）（１−（θ＿ｄ／７２０））
   （６０／ｎ＿０）＝（π／ａ）√（ＬＶ／Ｓ）ここで、 ｍ：同調次数（ｍ＝１、２・・・の整数） ε：同調シフト定数（−１＜ε＜１） θ＿ｄ：吐出開始から吐出終了までの圧縮機回転角（度
   ） ｎ＿０：圧縮機回転数（ｒｐｍ） ａ：音速 Ｌ：開口端補正吐出通路長さ Ｖ：吐出室容積 Ｓ：吐出通路断面積 及び、０＜｜ε｜＜０．２５ を満足するように、Ｌ、Ｖ、Ｓを定めることを特徴とす
   る圧縮方法。 ４、前記２つの代表的運転速度のうち、高い方の代表的
   速度に対して、同調シフト定数εを０＜ε＜０．２５の
   範囲に設定した特許請求の範囲第３項記載の圧縮方法。 ５、前記２つの代表的運転速度のうち、低い方の代表的
   速度に対して同調シフト定数εを−０．２５＜ε＜０の
   範囲に設定した特許請求の範囲第３項記載の圧縮方法。 ６、少なくとも、ケース内に圧縮要素部と該圧縮要素部
   を駆動する駆動部とを有し、該圧縮要素部内の圧縮室で
   圧縮されたガスを吐出する吐出弁を有する吐出ポートを
   有し、前記吐出弁を囲む吐出室が設けられ、吐出室から
   前記ケース内に吐出ガスを吐出する吐出通路を設けた圧
   縮機において、少なくとも２つの代表的運転速度の吐出
   開始時期を前記吐出室内の圧力脈動波がその平均圧力以
   下となる時点とすることを特徴とする圧縮方法。 ７、前記少なくとも２つの代表的運転速度が、電源の周
   波数がそれぞれ５０Ｈｚ及び６０Ｈｚである場合の速度
   である特許請求の範囲第２項から第６項までの何れか１
   項記載の圧縮方法。 ８、前記少なくとも２つの代表的運転速度が、暖房定格
   条件及び冷房定格条件により定まる速度である特許請求
   の範囲第２項から第６項までの何れか１項記載の圧縮方
   法。 ９、少なくとも、ケース内に圧縮要素部と該圧縮要素部
   を駆動する駆動部とを有し、該圧縮要素部内の圧縮室で
   圧縮されたガスを吐出する吐出弁を有する吐出ポートを
   有し、前記吐出弁を囲む吐出室が設けられ、吐出室から
   前記ケース内に吐出ガスを吐出する吐出通路を設けた圧
   縮機において、少なくとも２つの代表的運転速度が、両
   速度の場合共に吐出開始時期を前記吐出室内の圧力脈動
   波のほぼ平均圧力以下の圧力の時期に同調させてあるこ
   とを特徴とする圧縮機。