JPH0214574B2 - - Google Patents
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- JPH0214574B2 JPH0214574B2 JP59085953A JP8595384A JPH0214574B2 JP H0214574 B2 JPH0214574 B2 JP H0214574B2 JP 59085953 A JP59085953 A JP 59085953A JP 8595384 A JP8595384 A JP 8595384A JP H0214574 B2 JPH0214574 B2 JP H0214574B2
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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-
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Description
本発明は耐屈曲疲労性、寸法安定性に優れた伝
動ベルトに関する。 一般に、伝動ベルトでは、高モジユラス、低収
縮性であり耐屈曲疲労性に優れるところから、ポ
リエチレンテレフタレート繊維よりなるコードが
心線として広く用いられている。 ところで、近年、伝動ベルトは苛酷な条件下で
使用されるようになり、これに伴つて耐屈曲疲労
性に一層優れるものが要求されるに至つている。
例えば自動車においては、省エネルギーの観点か
らその重量の軽量化及び省スペース化が進めら
れ、エンジン重量の軽量化のため駆動軸より負荷
機への動力伝達手段である伝動ベルトを駆動する
プーリも小径化される傾向にあり、それによつて
伝動ベルトの屈曲率が高められて心線の屈曲疲労
が大きくなる。 また、複数の負荷機に動力を伝動する場合、従
来は負荷機ごとに伝動ベルトが架設されていた
が、近年は省スペース化を図るために単一のベル
トにて複数の負荷機を駆動する所謂多軸伝導方式
が採用されるに至つており、ここにおいてもプー
リが小径化され、ベルトの心線の屈曲疲労が高め
られ、ベルトが早期に切断破壊することが多い。 従来、ポリエチレンテレフタレート繊維からな
るコードを心線とする伝動ベルトの耐屈曲疲労性
を高めるためには、例えば(i)コードの撚り回数を
多くする、(ii)コード径を細くする、(iii)極限粘度を
大きくする等の方法が講じられている。 しかしながら、第１の方法によれば、耐屈曲疲
労性は向上するが、ベルトのモジユラスが低く、
クリープ率が増大し、残留伸びが大きくなるの
で、使用時にベルトが伸びてスリツプを生じ、伝
動能力が低下する。また、第２の方法も、耐屈曲
疲労性の向上には役立つが、所要の強度が得られ
ないことがある。更に、第３の方法ではある程度
耐屈曲疲労性には優れるが、一般に乾熱時収縮率
が高いため、ベルトの寸法安定性を損なう。ま
た、大きい極限粘度を有すると共に乾熱時収縮率
が小さいポリエチレンテレフタレート繊維も知ら
れているが、かかる繊維からなる心線はモジユラ
スが低く、スリツプが増大するという別の問題が
ある。 このように、従来より知られている伝動ベルト
はポリエチレンテレフタレート繊維よりなるコー
ドを心線として用いているが、近年の厳しい条件
下での使用には耐屈曲疲労性が十分でなく、特に
上記したようにプーリの小径化と伝動ベルトの多
軸伝動方式に加え、伝動ベルトをプーリの湾曲方
向と反対方向に湾曲させる外力の存在下（以下リ
バースベンドという）において、短期間に破損
し、切断が生じるという問題がある。 本発明は伝動ベルトにおける上記した問題を解
決するためになされたものであつて、耐屈曲疲労
性が著しく改善され、特に、小径のプーリによつ
て駆動されても、また、リバースベンドにおいて
も、卓越した耐屈曲疲労性を有し、しかも寸法安
定性に優れる伝動ベルトを提供することを目的と
する。 本発明は、上記目的を達成するために、伸長部
と、圧縮部と該両部の間に配設され心体が、エチ
レンテレフタレートを繰り返し単位として85モル
％以上有するポリエチレンテレフタレートフイラ
メントにより構成される心体層とを有する伝動ベ
ルトにおいて、上記ポリエチレンテレフタレート
フイラメントは、極限粘度0.8以上、複屈折率
0.190以下及び非晶部配向度60以下で、末端カル
ボキシル基含有量が15当量／106ｇ以下で、且つ、
接着剤処理及び加熱処理後に150℃の温度で30分
間加熱したときの乾熱時収縮率が５％以下、強度
が６ｇ／デニール以上、２ｇ／デニールの荷重時
の伸度が４％以下であることを特徴とし、心体を
コードとして有する場合も、織布の一部として有
する場合も含む。 まず、本発明においては、心体をなすポリエチ
レンテレフタレートフイラメントは、エチレンテ
レフタレートを繰り返し単位として85モル％以
上、好ましくは95モル％以上有すると共に、極限
粘度が0.80以上、好ましくは0.85以上であること
を要する。ポリエチレンテレフタレートフイラメ
ントを構成する共重合成分は、そのジオール成分
としては、例えば炭素数１〜10のポリエチレング
リコール、ジエチレングリコール等が挙げられ、
また、ジカルボン酸成分としては、イソフタル
酸、アジピン酸、セバシン酸等が挙げられる。ポ
リエチレンテレフタレート繊維の極限粘度が0.80
よりも小さいときは、これよりなる心体を用いる
と、寸法安定性にすぐれるベルトが得られるもの
の、伝動ベルトの耐屈曲疲労性は著しく小さく、
更に強度も低いので、このような伝動ベルトは小
径のプーリにて駆動されたとき、短期間に切断を
生じる。 フイラメントの複屈折率が0.190よりも大きい
とき、又は非晶部配向度が60よりも大きいとき
は、このようなフイラメントよりなる心体では、
伝動ベルトの耐屈曲疲労性は改善されず、伝動ベ
ルトは短時間の駆動によつて切断する。即ち、耐
屈曲疲労性の改善された伝動ベルトを得るには、
心体の原糸であるポリエチレンテレフタレートフ
イラメントが、極限粘度、複屈折率及び非晶部配
向度のすべてにおいて、上記した所定の条件を満
たすことが必要である。 更に、本発明においては、ポリエチレンテレフ
タレートフイラメントは、その末端カルボキシル
基含有量が15当量／106ｇ以下であることが好ま
しい。この末端カルボキシル基含有量が15当量／
106ｇを越えるときは、伝動ベルトの製造工程に
おける加硫時に水分によるコードの強度低下が著
しく、伝動ベルトは短時間の駆動によつて屈曲疲
労を起こして切断に至るからである。 次に、本発明においては、上記のような性質を
有するポリエチレンテレフタレート原糸からなる
心体は、接着剤処理し、200〜270℃、好ましくは
220〜250℃の温度で20秒乃至10分間、好ましくは
１〜６分間加熱しつつ、0.15〜１ｇ／デニールの
張力を与えて、加熱延伸処理し、乾熱時収縮率を
５％以下とすると共に、強度を６ｇ／デニール以
上で且つ２ｇ／デニールの荷重時の伸度を４％以
下とすることが必要である。 乾熱時収縮率とは、上記心体を150℃の温度で
30分間加熱処理したときの収縮率をいい、これが
５％よりも大きいときは寸法安定性の良好な伝動
ベルトを得ることができず、経時的にベルトが収
縮を起こし所定間隔のプーリ間に装着出来なくな
るからである。 また、伝動ベルトが高負荷伝導するためには、
ベルトの張り側張力が大きくなるので、伝動ベル
トの張力を担う心体の強度が６ｇ／デニールより
も小さいときは、伝動ベルトとしての強度が不足
し、早期に切断することとなり、実用上好ましく
ない。 さらに、伝動ベルトの走行時のスリツプ率は次
式により表わすことができる。 SP＝｛（T1−T2）／Ｋ｝×100 T1：張り側張力（Kg） T2：緩み側張力（Kg） Ｋ：ベルトのバネ定数 SP：スリツプ率（％） 上記バネ定数Ｋ値の低下はスリツプ率を増大さ
せ、ベルトの早期摩耗およびベルトの発熱量の増
大を招き、早期に寿命に至る。ところで、このバ
ネ定数Ｋはベルトの中間時荷重伸度が少ないほど
大きくなるので、少ないことが好ましい。この中
間時荷重伸度として２ｇ／デニールの荷重時の伸
度が４％以下がよい。２ｇ／デニールの荷重時の
伸度が４％よりも大きい場合は、ベルトの稼動時
の伸びが大きく、短期間の稼動にてベルトがスリ
ツプし、破損しやすいからである。 更に、本発明において、心体をコードとした場
合、コードの撚り係数は600〜2500、好ましくは
700〜1500に設定される。ここにコードの撚り係
数とは、Ｔを複数本のフイラメントをヤーンとす
るときの下撚り及びこのヤーンの複数本をコード
とするときの上撚りの各々のコード10cm当りの撚
り数、Ｄをコードの表示デニール数とするとき、
Ｔ√で表わされる。この撚り係数が600よりも
小さいときは、ベルトの耐屈曲疲労性が劣り、
2500よりも大きいときは、荷重伸度が高いために
ベルトの心体として使用するには適さない。 以上のように、本発明による伝動ベルトにおい
ては、その心体に用いるポリエチレンテレフタレ
ートの物性を特定すると共に、得られる心体の接
着剤処理液及び加熱処理後の物性を特定すること
により、加硫前後において心体を構成するポリエ
チレンテレフタレートフイラメントの強度低下は
少なく、耐屈曲疲労性に優れ、特に、小径のプー
リによつて駆動されても、またリバースベンドに
おいても、卓越した耐屈曲疲労性を有する摩擦伝
動ベルト、タイミングベルト、運搬ベルト等を得
ることができるのである。 以下、本発明の実施例について説明する。 表１に示す性質を有するポリエチレンテレフタ
レートフイラメントから調製され、接着剤処理及
び加熱処理後に表２に示す性質を有するコードを
心体としてＶベルトを製作した。
動ベルトに関する。 一般に、伝動ベルトでは、高モジユラス、低収
縮性であり耐屈曲疲労性に優れるところから、ポ
リエチレンテレフタレート繊維よりなるコードが
心線として広く用いられている。 ところで、近年、伝動ベルトは苛酷な条件下で
使用されるようになり、これに伴つて耐屈曲疲労
性に一層優れるものが要求されるに至つている。
例えば自動車においては、省エネルギーの観点か
らその重量の軽量化及び省スペース化が進めら
れ、エンジン重量の軽量化のため駆動軸より負荷
機への動力伝達手段である伝動ベルトを駆動する
プーリも小径化される傾向にあり、それによつて
伝動ベルトの屈曲率が高められて心線の屈曲疲労
が大きくなる。 また、複数の負荷機に動力を伝動する場合、従
来は負荷機ごとに伝動ベルトが架設されていた
が、近年は省スペース化を図るために単一のベル
トにて複数の負荷機を駆動する所謂多軸伝導方式
が採用されるに至つており、ここにおいてもプー
リが小径化され、ベルトの心線の屈曲疲労が高め
られ、ベルトが早期に切断破壊することが多い。 従来、ポリエチレンテレフタレート繊維からな
るコードを心線とする伝動ベルトの耐屈曲疲労性
を高めるためには、例えば(i)コードの撚り回数を
多くする、(ii)コード径を細くする、(iii)極限粘度を
大きくする等の方法が講じられている。 しかしながら、第１の方法によれば、耐屈曲疲
労性は向上するが、ベルトのモジユラスが低く、
クリープ率が増大し、残留伸びが大きくなるの
で、使用時にベルトが伸びてスリツプを生じ、伝
動能力が低下する。また、第２の方法も、耐屈曲
疲労性の向上には役立つが、所要の強度が得られ
ないことがある。更に、第３の方法ではある程度
耐屈曲疲労性には優れるが、一般に乾熱時収縮率
が高いため、ベルトの寸法安定性を損なう。ま
た、大きい極限粘度を有すると共に乾熱時収縮率
が小さいポリエチレンテレフタレート繊維も知ら
れているが、かかる繊維からなる心線はモジユラ
スが低く、スリツプが増大するという別の問題が
ある。 このように、従来より知られている伝動ベルト
はポリエチレンテレフタレート繊維よりなるコー
ドを心線として用いているが、近年の厳しい条件
下での使用には耐屈曲疲労性が十分でなく、特に
上記したようにプーリの小径化と伝動ベルトの多
軸伝動方式に加え、伝動ベルトをプーリの湾曲方
向と反対方向に湾曲させる外力の存在下（以下リ
バースベンドという）において、短期間に破損
し、切断が生じるという問題がある。 本発明は伝動ベルトにおける上記した問題を解
決するためになされたものであつて、耐屈曲疲労
性が著しく改善され、特に、小径のプーリによつ
て駆動されても、また、リバースベンドにおいて
も、卓越した耐屈曲疲労性を有し、しかも寸法安
定性に優れる伝動ベルトを提供することを目的と
する。 本発明は、上記目的を達成するために、伸長部
と、圧縮部と該両部の間に配設され心体が、エチ
レンテレフタレートを繰り返し単位として85モル
％以上有するポリエチレンテレフタレートフイラ
メントにより構成される心体層とを有する伝動ベ
ルトにおいて、上記ポリエチレンテレフタレート
フイラメントは、極限粘度0.8以上、複屈折率
0.190以下及び非晶部配向度60以下で、末端カル
ボキシル基含有量が15当量／106ｇ以下で、且つ、
接着剤処理及び加熱処理後に150℃の温度で30分
間加熱したときの乾熱時収縮率が５％以下、強度
が６ｇ／デニール以上、２ｇ／デニールの荷重時
の伸度が４％以下であることを特徴とし、心体を
コードとして有する場合も、織布の一部として有
する場合も含む。 まず、本発明においては、心体をなすポリエチ
レンテレフタレートフイラメントは、エチレンテ
レフタレートを繰り返し単位として85モル％以
上、好ましくは95モル％以上有すると共に、極限
粘度が0.80以上、好ましくは0.85以上であること
を要する。ポリエチレンテレフタレートフイラメ
ントを構成する共重合成分は、そのジオール成分
としては、例えば炭素数１〜10のポリエチレング
リコール、ジエチレングリコール等が挙げられ、
また、ジカルボン酸成分としては、イソフタル
酸、アジピン酸、セバシン酸等が挙げられる。ポ
リエチレンテレフタレート繊維の極限粘度が0.80
よりも小さいときは、これよりなる心体を用いる
と、寸法安定性にすぐれるベルトが得られるもの
の、伝動ベルトの耐屈曲疲労性は著しく小さく、
更に強度も低いので、このような伝動ベルトは小
径のプーリにて駆動されたとき、短期間に切断を
生じる。 フイラメントの複屈折率が0.190よりも大きい
とき、又は非晶部配向度が60よりも大きいとき
は、このようなフイラメントよりなる心体では、
伝動ベルトの耐屈曲疲労性は改善されず、伝動ベ
ルトは短時間の駆動によつて切断する。即ち、耐
屈曲疲労性の改善された伝動ベルトを得るには、
心体の原糸であるポリエチレンテレフタレートフ
イラメントが、極限粘度、複屈折率及び非晶部配
向度のすべてにおいて、上記した所定の条件を満
たすことが必要である。 更に、本発明においては、ポリエチレンテレフ
タレートフイラメントは、その末端カルボキシル
基含有量が15当量／106ｇ以下であることが好ま
しい。この末端カルボキシル基含有量が15当量／
106ｇを越えるときは、伝動ベルトの製造工程に
おける加硫時に水分によるコードの強度低下が著
しく、伝動ベルトは短時間の駆動によつて屈曲疲
労を起こして切断に至るからである。 次に、本発明においては、上記のような性質を
有するポリエチレンテレフタレート原糸からなる
心体は、接着剤処理し、200〜270℃、好ましくは
220〜250℃の温度で20秒乃至10分間、好ましくは
１〜６分間加熱しつつ、0.15〜１ｇ／デニールの
張力を与えて、加熱延伸処理し、乾熱時収縮率を
５％以下とすると共に、強度を６ｇ／デニール以
上で且つ２ｇ／デニールの荷重時の伸度を４％以
下とすることが必要である。 乾熱時収縮率とは、上記心体を150℃の温度で
30分間加熱処理したときの収縮率をいい、これが
５％よりも大きいときは寸法安定性の良好な伝動
ベルトを得ることができず、経時的にベルトが収
縮を起こし所定間隔のプーリ間に装着出来なくな
るからである。 また、伝動ベルトが高負荷伝導するためには、
ベルトの張り側張力が大きくなるので、伝動ベル
トの張力を担う心体の強度が６ｇ／デニールより
も小さいときは、伝動ベルトとしての強度が不足
し、早期に切断することとなり、実用上好ましく
ない。 さらに、伝動ベルトの走行時のスリツプ率は次
式により表わすことができる。 SP＝｛（T1−T2）／Ｋ｝×100 T1：張り側張力（Kg） T2：緩み側張力（Kg） Ｋ：ベルトのバネ定数 SP：スリツプ率（％） 上記バネ定数Ｋ値の低下はスリツプ率を増大さ
せ、ベルトの早期摩耗およびベルトの発熱量の増
大を招き、早期に寿命に至る。ところで、このバ
ネ定数Ｋはベルトの中間時荷重伸度が少ないほど
大きくなるので、少ないことが好ましい。この中
間時荷重伸度として２ｇ／デニールの荷重時の伸
度が４％以下がよい。２ｇ／デニールの荷重時の
伸度が４％よりも大きい場合は、ベルトの稼動時
の伸びが大きく、短期間の稼動にてベルトがスリ
ツプし、破損しやすいからである。 更に、本発明において、心体をコードとした場
合、コードの撚り係数は600〜2500、好ましくは
700〜1500に設定される。ここにコードの撚り係
数とは、Ｔを複数本のフイラメントをヤーンとす
るときの下撚り及びこのヤーンの複数本をコード
とするときの上撚りの各々のコード10cm当りの撚
り数、Ｄをコードの表示デニール数とするとき、
Ｔ√で表わされる。この撚り係数が600よりも
小さいときは、ベルトの耐屈曲疲労性が劣り、
2500よりも大きいときは、荷重伸度が高いために
ベルトの心体として使用するには適さない。 以上のように、本発明による伝動ベルトにおい
ては、その心体に用いるポリエチレンテレフタレ
ートの物性を特定すると共に、得られる心体の接
着剤処理液及び加熱処理後の物性を特定すること
により、加硫前後において心体を構成するポリエ
チレンテレフタレートフイラメントの強度低下は
少なく、耐屈曲疲労性に優れ、特に、小径のプー
リによつて駆動されても、またリバースベンドに
おいても、卓越した耐屈曲疲労性を有する摩擦伝
動ベルト、タイミングベルト、運搬ベルト等を得
ることができるのである。 以下、本発明の実施例について説明する。 表１に示す性質を有するポリエチレンテレフタ
レートフイラメントから調製され、接着剤処理及
び加熱処理後に表２に示す性質を有するコードを
心体としてＶベルトを製作した。
【表】
【表】
即ち、1000デニールのポリエチレンテレフタレ
ートフイラメントヤーンを上撚り、下撚り共に撚
り係数1000で３×５の構成の生コードとし、処理
については通常の接着剤処理例えばエポキシ系接
着剤又はイソシアネート系接着剤を含む第１浴及
びRFLからなる第２浴に順次浸漬して接着剤処
理した後、225〜250℃の温度で数10秒乃至数分
間、0.15〜1.0ｇ／デニールの張力で処理して加
熱処理し、処理コードを得た。 次に、常法に従つて、第１図に示すように、上
側から順に上帆布１、クロロプレンゴムからなる
伸長ゴム層２、上記心体をコードとして有する心
体層３、短繊維補強クロロプレンゴムからなる圧
縮ゴム層４及び下帆布５の構成を有する長さ1016
mmのＢ型のコグつきＶベルト６（上幅11.0mm、高
さ11.0mm及び角度35゜）を製作し、次のようにし
て走行試験を行なつた。 即ち、第２図に示すように、直径145mm及び131
mmのプーリ１１，１２に上記Ｖベルト６を架設
し、前者のプーリ１１を３馬力にて駆動し、後者
のプーリ１２における回転数を1800rpmとし、プ
ーリ１１，１２間でベルト中央の外側表面に直径
42mmのアイドラープーリ１３をＦ＝15Kgの荷重に
て押圧することにより、Ｖベルト６を120゜の角度
でリバースベンドさせつつＶベルト６を24時間走
行させた。その後、Ｖベルト６からコード３を取
り出し、中央部分のコード３について強度を測定
した。また、別の同一構成のＶベルト６を長期走
行させ、Ｖベルト６が切断するまでの時間を測定
し、その時間をベルト寿命とした。その試験結果
を表３に示す。
ートフイラメントヤーンを上撚り、下撚り共に撚
り係数1000で３×５の構成の生コードとし、処理
については通常の接着剤処理例えばエポキシ系接
着剤又はイソシアネート系接着剤を含む第１浴及
びRFLからなる第２浴に順次浸漬して接着剤処
理した後、225〜250℃の温度で数10秒乃至数分
間、0.15〜1.0ｇ／デニールの張力で処理して加
熱処理し、処理コードを得た。 次に、常法に従つて、第１図に示すように、上
側から順に上帆布１、クロロプレンゴムからなる
伸長ゴム層２、上記心体をコードとして有する心
体層３、短繊維補強クロロプレンゴムからなる圧
縮ゴム層４及び下帆布５の構成を有する長さ1016
mmのＢ型のコグつきＶベルト６（上幅11.0mm、高
さ11.0mm及び角度35゜）を製作し、次のようにし
て走行試験を行なつた。 即ち、第２図に示すように、直径145mm及び131
mmのプーリ１１，１２に上記Ｖベルト６を架設
し、前者のプーリ１１を３馬力にて駆動し、後者
のプーリ１２における回転数を1800rpmとし、プ
ーリ１１，１２間でベルト中央の外側表面に直径
42mmのアイドラープーリ１３をＦ＝15Kgの荷重に
て押圧することにより、Ｖベルト６を120゜の角度
でリバースベンドさせつつＶベルト６を24時間走
行させた。その後、Ｖベルト６からコード３を取
り出し、中央部分のコード３について強度を測定
した。また、別の同一構成のＶベルト６を長期走
行させ、Ｖベルト６が切断するまでの時間を測定
し、その時間をベルト寿命とした。その試験結果
を表３に示す。
【表】
本発明のＶベルトによれば、2000時間の走行後
も何ら異常がない。一方、比較例１のベルトによ
れば、コード原糸のポリエチレンテレフタレート
フイラメントの非晶部配向度が大きく、また、比
較例２のベルトによれば、複屈折率が高く、比較
例３のベルトによれば、コード原糸であるポリエ
チレンテレフタレートフイラメントの極限粘度が
低いために、これらベルトはいずれも短時間の走
行によつて切断した。比較例４のベルトにおいて
は、コード原糸のフイラメントの極限粘度が高い
ため、接着剤処理及び加熱処理後の強度及び24時
間走行後の強度も高く寿命も比較的長いが、得ら
れるベルトは寸法安定性に劣る。 比較例５のベルトによれば、末端カルボキシル
基含有量が大きいので、処理後の物性に対しベル
ト評価の走行前の強度が、加硫中の加水分解で低
下し、その結果ベルト寿命が大幅に低下してい
る。 次に、上記本発明例により得られた処理コード
及び比較例１の処理コードをそれぞれ心体とする
Ｖベルトについて、プーリ径の変化による耐屈曲
疲労性を調べた。即ち、第２図に概略を示す走行
試験機を用い、アイドラプーリ１３の径を30mm、
42mm、51mm、60mmと変えて24時間走行後のコード
強度保持率を測定した。その結果は、第３図に示
す通りである。即ち本発明例１のＶベルトによれ
ば、比較例１のＶベルトに比べ、アイドラプーリ
径がどの場合でもコードの強度保持率がよいこと
がわかる。 尚、上記試験において採用した試験方法は次の
とおりである。 (i) 極限粘度〔η〕 試料フイラメント８ｇをオルソクロロフエノ
ール100mlに溶解した試料溶液について、25℃
でオストワルド型粘度計を用いて相対粘度ηrを
測定し、次式により求めた。 〔η〕＝0.0242ηr＋0.2634 ηr＝（ｔ＋ｄ）／（t0＋d0） 但し、ｔ及びt0はそれぞれ試料溶液及びオル
ソクロロフエノールの落下時間であり、ｄ及び
d0は試料溶液及びオルソクロロフエノールの25
℃における密度である。 (ii) 複屈折率△ｎ Na光源を用い、偏光顕微鏡の光路にBerek
コンペンセータを挿入し、α−臭化ナフタリン
中でレターデイシヨンを測定し、次式により求
めた。 △ｎ＝（Nλ＋Ｒ）／Ｄ 但し、Ｎは干渉縞の数、λはNaの光路長さ、
Ｄはフイラメント径、及びＲはコンペンセータ
のレターデイシヨンある。 (iii) 非晶部配向度 試料フイラメントを蛍光剤
（MikephorENT）の0.2重量％水溶液中に55℃
の温度で３時間浸漬し、十分に洗浄した後、風
乾した。試料を偏光光度計（日本分光工業(株)製
FOM−１型）にて励起波長365μｍ、蛍光波長
420μｍにて偏光蛍光の相対強度を測定し、次
式により求めた。 ＝（１−Ｂ／Ａ）×100 但し、Ａは繊維軸方向の偏光蛍光の相対強
度、Ｂは繊維軸方向と直角方向の上記相対強度
である。 (iv) 末端カルボキシル基含有量 試料フイラメント0.1ｇを精秤し、試験管内
にてベンジルアルコール５mlを加え、215℃で
３分間加熱して溶解させた。この後、20〜30℃
の数秒で急冷し、クロロホルム10ml中に加え
た。続いて同様に加熱したベンジルアルコール
５mlで上記試験管を洗浄し、これを急冷後、上
記クロロホルムに加えた。このクロロホルム溶
液をフエノールレツドの0.1％アルコール溶液
を指示薬として0.1N苛性ソーダベンジルアル
コール溶液で滴定し、末端カルボキシル基量を
測定した。 (v) 強度、中間時荷重伸度試験 JIS Ｌ−1017の方法に従い、試料コードをカ
セ状にとり、25℃、65％RHの雰囲気下に24時
間放置した後、インストロン1122型引張試験機
（インストロン社製）にて、試料長さ25cm、引
張速度30cm／分にて測定した。なお、中間伸度
は２ｇ／デニールの荷重時の伸度とした。 (vi) 乾熱時収縮率 試料をカセ状にとり、20℃、65％RHの温調
室内に24時間放置した後、試料コードの0.05
ｇ／デニールに相当する荷重を加え、そのとき
試料長さI0を測定し、次に、このコードを無張
力状態にて150℃の加熱炉中に30分間放置した
後、上記温調室で４時間放置し、再び上記荷重
を加えて試料長さＩを測定し、次式により求め
た。 収縮率（％）＝（I0−Ｉ／I0）×100 (vi) ベルト寸法安定性△Ｓ 25℃、65％RHの雰囲気下にベルトを100時
間放置した後、その内周周の寸法変化（収縮
率）を測定し、24時間後の軸間距離をL0、
1000時間後のそれをＬとして、次式により求め
た。 △Ｓ＝（L0−Ｌ）／L0×100 上述した例では、ローエツジタイプのＶベルト
に適用した例であるが、そのほか、ベルト芯体の
外周面が織布で被覆されたラツプドＶベルトに適
用することもできる。さらに、リブつきＶベル
ト、変速ベルト、平ベルト、歯付ベルトなどのあ
らゆる種類の伝動ベルト及び運搬ベルトに適用す
ることができる。 本発明は、上記のように、極限粘度、複屈折
率、非晶部配向度及び末端カルボキシル基含有量
の全てが所定の範囲内となるようにしているの
で、それらの相乗効果によつて耐屈曲疲労性が著
しく改善され、小径のプーリによつて駆動されて
も、またリバースベンドにおいても、卓越した耐
屈曲疲労性を発揮し、また、寸法安定性にも優れ
るという効果を有する。
も何ら異常がない。一方、比較例１のベルトによ
れば、コード原糸のポリエチレンテレフタレート
フイラメントの非晶部配向度が大きく、また、比
較例２のベルトによれば、複屈折率が高く、比較
例３のベルトによれば、コード原糸であるポリエ
チレンテレフタレートフイラメントの極限粘度が
低いために、これらベルトはいずれも短時間の走
行によつて切断した。比較例４のベルトにおいて
は、コード原糸のフイラメントの極限粘度が高い
ため、接着剤処理及び加熱処理後の強度及び24時
間走行後の強度も高く寿命も比較的長いが、得ら
れるベルトは寸法安定性に劣る。 比較例５のベルトによれば、末端カルボキシル
基含有量が大きいので、処理後の物性に対しベル
ト評価の走行前の強度が、加硫中の加水分解で低
下し、その結果ベルト寿命が大幅に低下してい
る。 次に、上記本発明例により得られた処理コード
及び比較例１の処理コードをそれぞれ心体とする
Ｖベルトについて、プーリ径の変化による耐屈曲
疲労性を調べた。即ち、第２図に概略を示す走行
試験機を用い、アイドラプーリ１３の径を30mm、
42mm、51mm、60mmと変えて24時間走行後のコード
強度保持率を測定した。その結果は、第３図に示
す通りである。即ち本発明例１のＶベルトによれ
ば、比較例１のＶベルトに比べ、アイドラプーリ
径がどの場合でもコードの強度保持率がよいこと
がわかる。 尚、上記試験において採用した試験方法は次の
とおりである。 (i) 極限粘度〔η〕 試料フイラメント８ｇをオルソクロロフエノ
ール100mlに溶解した試料溶液について、25℃
でオストワルド型粘度計を用いて相対粘度ηrを
測定し、次式により求めた。 〔η〕＝0.0242ηr＋0.2634 ηr＝（ｔ＋ｄ）／（t0＋d0） 但し、ｔ及びt0はそれぞれ試料溶液及びオル
ソクロロフエノールの落下時間であり、ｄ及び
d0は試料溶液及びオルソクロロフエノールの25
℃における密度である。 (ii) 複屈折率△ｎ Na光源を用い、偏光顕微鏡の光路にBerek
コンペンセータを挿入し、α−臭化ナフタリン
中でレターデイシヨンを測定し、次式により求
めた。 △ｎ＝（Nλ＋Ｒ）／Ｄ 但し、Ｎは干渉縞の数、λはNaの光路長さ、
Ｄはフイラメント径、及びＲはコンペンセータ
のレターデイシヨンある。 (iii) 非晶部配向度 試料フイラメントを蛍光剤
（MikephorENT）の0.2重量％水溶液中に55℃
の温度で３時間浸漬し、十分に洗浄した後、風
乾した。試料を偏光光度計（日本分光工業(株)製
FOM−１型）にて励起波長365μｍ、蛍光波長
420μｍにて偏光蛍光の相対強度を測定し、次
式により求めた。 ＝（１−Ｂ／Ａ）×100 但し、Ａは繊維軸方向の偏光蛍光の相対強
度、Ｂは繊維軸方向と直角方向の上記相対強度
である。 (iv) 末端カルボキシル基含有量 試料フイラメント0.1ｇを精秤し、試験管内
にてベンジルアルコール５mlを加え、215℃で
３分間加熱して溶解させた。この後、20〜30℃
の数秒で急冷し、クロロホルム10ml中に加え
た。続いて同様に加熱したベンジルアルコール
５mlで上記試験管を洗浄し、これを急冷後、上
記クロロホルムに加えた。このクロロホルム溶
液をフエノールレツドの0.1％アルコール溶液
を指示薬として0.1N苛性ソーダベンジルアル
コール溶液で滴定し、末端カルボキシル基量を
測定した。 (v) 強度、中間時荷重伸度試験 JIS Ｌ−1017の方法に従い、試料コードをカ
セ状にとり、25℃、65％RHの雰囲気下に24時
間放置した後、インストロン1122型引張試験機
（インストロン社製）にて、試料長さ25cm、引
張速度30cm／分にて測定した。なお、中間伸度
は２ｇ／デニールの荷重時の伸度とした。 (vi) 乾熱時収縮率 試料をカセ状にとり、20℃、65％RHの温調
室内に24時間放置した後、試料コードの0.05
ｇ／デニールに相当する荷重を加え、そのとき
試料長さI0を測定し、次に、このコードを無張
力状態にて150℃の加熱炉中に30分間放置した
後、上記温調室で４時間放置し、再び上記荷重
を加えて試料長さＩを測定し、次式により求め
た。 収縮率（％）＝（I0−Ｉ／I0）×100 (vi) ベルト寸法安定性△Ｓ 25℃、65％RHの雰囲気下にベルトを100時
間放置した後、その内周周の寸法変化（収縮
率）を測定し、24時間後の軸間距離をL0、
1000時間後のそれをＬとして、次式により求め
た。 △Ｓ＝（L0−Ｌ）／L0×100 上述した例では、ローエツジタイプのＶベルト
に適用した例であるが、そのほか、ベルト芯体の
外周面が織布で被覆されたラツプドＶベルトに適
用することもできる。さらに、リブつきＶベル
ト、変速ベルト、平ベルト、歯付ベルトなどのあ
らゆる種類の伝動ベルト及び運搬ベルトに適用す
ることができる。 本発明は、上記のように、極限粘度、複屈折
率、非晶部配向度及び末端カルボキシル基含有量
の全てが所定の範囲内となるようにしているの
で、それらの相乗効果によつて耐屈曲疲労性が著
しく改善され、小径のプーリによつて駆動されて
も、またリバースベンドにおいても、卓越した耐
屈曲疲労性を発揮し、また、寸法安定性にも優れ
るという効果を有する。
第１図は本発明伝動ベルトであるＶベルトの断
面図、第２図は走行試験機の説明図、第３図は本
発明例１及び比較例１のＶベルトについてプーリ
径とコード強度保持率との関係を示すグラフであ
る。 １……上帆布、２……伸張ゴム層、３……心体
層、４……圧縮ゴム層、５……下帆布、６……Ｖ
ベルト。
面図、第２図は走行試験機の説明図、第３図は本
発明例１及び比較例１のＶベルトについてプーリ
径とコード強度保持率との関係を示すグラフであ
る。 １……上帆布、２……伸張ゴム層、３……心体
層、４……圧縮ゴム層、５……下帆布、６……Ｖ
ベルト。
Claims (1)
- １ 伸長部と、圧縮部と、該両部の間に配設され
心体が、エチレンテレフタレートを繰り返し単位
として85モル％以上有するポリエチレンテレフタ
レートフイラメントにより構成される心体層とを
有する伝動ベルトにおいて、上記ポリエチレンテ
レフタレートフイラメントは、極限粘度0.8以上、
複屈折率0.190以下及び非晶部配向度60以下で、
末端カルボキシル基含有量が15当量／106ｇ以下
で、且つ、接着剤処理及び加熱処理後に150℃の
温度で30分間加熱したときの乾熱時収縮率が５％
以下、強度が６ｇ／デニール以上、２ｇ／デニー
ルの荷重時の伸度が４％以下であることを特徴と
する伝動ベルト。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59085953A JPS60231044A (ja) | 1984-04-26 | 1984-04-26 | 伝動ベルト |
| DE8585105033T DE3571859D1 (en) | 1984-04-26 | 1985-04-25 | Belt |
| EP85105033A EP0159711B1 (en) | 1984-04-26 | 1985-04-25 | Belt |
| US06/727,862 US4710155A (en) | 1984-04-26 | 1985-04-26 | Belt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59085953A JPS60231044A (ja) | 1984-04-26 | 1984-04-26 | 伝動ベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60231044A JPS60231044A (ja) | 1985-11-16 |
| JPH0214574B2 true JPH0214574B2 (ja) | 1990-04-09 |
Family
ID=13873116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59085953A Granted JPS60231044A (ja) | 1984-04-26 | 1984-04-26 | 伝動ベルト |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4710155A (ja) |
| EP (1) | EP0159711B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60231044A (ja) |
| DE (1) | DE3571859D1 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61278641A (ja) * | 1985-06-03 | 1986-12-09 | Mitsuboshi Belting Ltd | 動力伝動ベルト用抗張体及びこれを用いた動力伝動ベルト |
| JPS62255637A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-11-07 | Mitsuboshi Belting Ltd | 動力伝動用ベルト |
| JPH076570B2 (ja) | 1989-11-17 | 1995-01-30 | 三ツ星ベルト株式会社 | 動力伝動用ベルト |
| JP2000304103A (ja) * | 1999-04-21 | 2000-11-02 | Bando Chem Ind Ltd | Ｖリブドベルト |
| GB2349113B (en) * | 1999-04-21 | 2003-07-02 | Gates Corp | Wear resistant belts and a process for their manufacture |
| JP3474808B2 (ja) | 1999-08-19 | 2003-12-08 | バンドー化学株式会社 | 摩擦伝動ベルトの伝動能力評価方法及びベルト伝動装置の設計支援方法 |
| US6945891B2 (en) * | 2001-01-12 | 2005-09-20 | The Gates Corporation | Power transmission belt and method |
| US6695733B2 (en) * | 2001-01-12 | 2004-02-24 | The Gates Corporation | Low growth power transmission belt |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58136852A (ja) * | 1982-02-03 | 1983-08-15 | 帝人株式会社 | ベルト用コ−ドの製造法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE308441C (ja) * | ||||
| US2726976A (en) * | 1953-07-10 | 1955-12-13 | Dayton Rubber Company | V-belts and method for manufacturing same |
| GB917277A (en) * | 1959-01-02 | 1963-01-30 | Dunlop Rubber Co | Improvements in or relating to industrial belting |
| NL128092C (ja) * | 1959-06-26 | |||
| US3433770A (en) * | 1964-06-01 | 1969-03-18 | Teijin Ltd | Addition of diaryl ester to polycondensation step of polyesterification process |
| US3616832A (en) * | 1968-12-24 | 1971-11-02 | Teijin Ltd | Rubber articles reinforced with filaments |
| US3900680A (en) * | 1972-03-08 | 1975-08-19 | Goodyear Tire & Rubber | Cord for extensible belt |
| JPS54141943A (en) * | 1978-04-26 | 1979-11-05 | Mitsuboshi Belting Ltd | Adjustless vvbelt and its manufacture |
| US4522614A (en) * | 1981-03-12 | 1985-06-11 | Bando Chemical Industries, Ltd. | Automatic tension maintaining transmission belt |
| JPS57201703A (en) * | 1981-06-05 | 1982-12-10 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Radial tire |
| JPS5938046A (ja) * | 1982-08-27 | 1984-03-01 | Nippon Zeon Co Ltd | ゴムと繊維とから成るベルト |
-
1984
- 1984-04-26 JP JP59085953A patent/JPS60231044A/ja active Granted
-
1985
- 1985-04-25 EP EP85105033A patent/EP0159711B1/en not_active Expired
- 1985-04-25 DE DE8585105033T patent/DE3571859D1/de not_active Expired
- 1985-04-26 US US06/727,862 patent/US4710155A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58136852A (ja) * | 1982-02-03 | 1983-08-15 | 帝人株式会社 | ベルト用コ−ドの製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0159711A3 (en) | 1987-07-01 |
| EP0159711A2 (en) | 1985-10-30 |
| EP0159711B1 (en) | 1989-07-26 |
| JPS60231044A (ja) | 1985-11-16 |
| DE3571859D1 (en) | 1989-08-31 |
| US4710155A (en) | 1987-12-01 |
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