JPH02145738A - Ｎｉ−Ｃｏ合金 - Google Patents
Ｎｉ−Ｃｏ合金Info
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- JPH02145738A JPH02145738A JP29716188A JP29716188A JPH02145738A JP H02145738 A JPH02145738 A JP H02145738A JP 29716188 A JP29716188 A JP 29716188A JP 29716188 A JP29716188 A JP 29716188A JP H02145738 A JPH02145738 A JP H02145738A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はＮｉ−Ｃｏにッケルーコバルト）合金、特に、
高温作業に耐える優れた耐腐食性と高い強度と延性を合
わぜ持つＮｉ−Ｃｏ合金に関するものである。
高温作業に耐える優れた耐腐食性と高い強度と延性を合
わぜ持つＮｉ−Ｃｏ合金に関するものである。
（従来の技術）
冶金工業において、益々高い温度の作業条件に対ｉ５優
ねた耐腐食性に加えて高い強度と延性を兼ね備えた合金
組成が以前から要望されている。
ねた耐腐食性に加えて高い強度と延性を兼ね備えた合金
組成が以前から要望されている。
スミス（Ｓｍｉｔｈ ）の米国特許Ｎｏ、 ３．３５６
．５４２．１％７年１２月５日発行、はＣｒ（クロム）
とＭＯ（モリブデン）を含有するＣｏ−Ｎｉ合金を開示
している。スミスの特許の合金は耐腐食性を有し、ある
温度で加工強度を高め、極めて高い極限抗張力と降伏力
を持たせることが可能である。これらの合金は温度によ
って二つの結晶相の内いずれか一方の状態をとる。これ
らの合金はまたその組成に依存する変態温度領域を持ち
、その領域で相変化を起こす。高い方の変態温度領域以
上の温度において、この合金は安定な面心立方（Ｆ Ｃ
Ｃ，）構造を持つ、低い方の変態温度領域以下の温度に
おいて、この合金は安定な最密六方晶形（ＨＣＰ）をと
る、変態温度領域の下限以下の温度において準安定な面
心立方構造状態の材料を冷間加工することによって、合
金の一部が最密六方晶形をとり、この最密六方晶形の部
分が板状線片の形で面心立方構造状態のマトリックス中
に分散する。この冷間加工と相変化がスミスの特許の合
金の優れた抗張力並びに降伏力に寄与しているものと思
われる。
．５４２．１％７年１２月５日発行、はＣｒ（クロム）
とＭＯ（モリブデン）を含有するＣｏ−Ｎｉ合金を開示
している。スミスの特許の合金は耐腐食性を有し、ある
温度で加工強度を高め、極めて高い極限抗張力と降伏力
を持たせることが可能である。これらの合金は温度によ
って二つの結晶相の内いずれか一方の状態をとる。これ
らの合金はまたその組成に依存する変態温度領域を持ち
、その領域で相変化を起こす。高い方の変態温度領域以
上の温度において、この合金は安定な面心立方（Ｆ Ｃ
Ｃ，）構造を持つ、低い方の変態温度領域以下の温度に
おいて、この合金は安定な最密六方晶形（ＨＣＰ）をと
る、変態温度領域の下限以下の温度において準安定な面
心立方構造状態の材料を冷間加工することによって、合
金の一部が最密六方晶形をとり、この最密六方晶形の部
分が板状線片の形で面心立方構造状態のマトリックス中
に分散する。この冷間加工と相変化がスミスの特許の合
金の優れた抗張力並びに降伏力に寄与しているものと思
われる。
この合金は析出硬化によって、さらに強度が上がる。し
かし一方この合金は８００°Ｆ以上の温度では使用に不
適である応力破壊特性を呈する。
かし一方この合金は８００°Ｆ以上の温度では使用に不
適である応力破壊特性を呈する。
本出願人の以前の米国特許Ｎｏ、 ３．７６７、３８５
において、スミスの特許に改良を加えた合金が開示され
ている。この合金は１．１００°Ｆ位の温度まで使用で
きる応力破壊特性を有する。出願人はこの特許の中で、
スミスの特許を改良して、この合金に捕捉的な析出硬化
をもたらす化合物を形成すると思われるいくつかの元素
を加え、ＦＣＣ相がらＨＣＰ相への移行に起因する補助
的な硬化作用を行なわせ、より少ない冷間加工でより高
い抗張力と延性を得ることを可能にした。これによって
。
において、スミスの特許に改良を加えた合金が開示され
ている。この合金は１．１００°Ｆ位の温度まで使用で
きる応力破壊特性を有する。出願人はこの特許の中で、
スミスの特許を改良して、この合金に捕捉的な析出硬化
をもたらす化合物を形成すると思われるいくつかの元素
を加え、ＦＣＣ相がらＨＣＰ相への移行に起因する補助
的な硬化作用を行なわせ、より少ない冷間加工でより高
い抗張力と延性を得ることを可能にした。これによって
。
高温における抗張力と延性のレベルも向上した。
しかしながら、１ｊ００ ” Ｆ以上では、スミスの合
金も出願人の口前の特許の合金も本特許の合金が持つ高
温機械特性を有していない。
金も出願人の口前の特許の合金も本特許の合金が持つ高
温機械特性を有していない。
（発明が解決しようどする課題）
本発明の目的は１．３００°Ｆ付近まで使用に耐える満
足な抗張力と延性と応力破壊特性を有するＮｉ−Ｃｏ合
金を提供することにある。
足な抗張力と延性と応力破壊特性を有するＮｉ−Ｃｏ合
金を提供することにある。
（課題を解決するための手段、作用および効果）本発明
の特徴は、高温機械特性に関する特筆すべき改良であり
、この改良は変態温度領域を、より高い温度に上げ、析
出硬化の効果を最大ならしめるように組成を修正するこ
とによって可能となる。かくして、Ｆｅ（鉄）とＡＩ（
アルミニウム）の量が結果的に減らされ、Ｔｉ（チタン
）またはＮｂ（ニオブ）が以下に述べる限度まで増量さ
れた。従って、出願人の以前の特許においても指摘され
ているように、ここで述べられている範囲内の組成のす
べての合金が本発明に含まれるとは限らない、このよう
な組成の合金の内には脆性を有する相を含むものも数多
くあると考えられるからである。
の特徴は、高温機械特性に関する特筆すべき改良であり
、この改良は変態温度領域を、より高い温度に上げ、析
出硬化の効果を最大ならしめるように組成を修正するこ
とによって可能となる。かくして、Ｆｅ（鉄）とＡＩ（
アルミニウム）の量が結果的に減らされ、Ｔｉ（チタン
）またはＮｂ（ニオブ）が以下に述べる限度まで増量さ
れた。従って、出願人の以前の特許においても指摘され
ているように、ここで述べられている範囲内の組成のす
べての合金が本発明に含まれるとは限らない、このよう
な組成の合金の内には脆性を有する相を含むものも数多
くあると考えられるからである。
遷移金属におけるこのような脆性を有する相の形成は何
年も前にライナス ポーリング（ＬｌｎｕｓＰａｕｌｉ
ｎｇ ）（＋Ｔｈｅ Ｎａｔｕｒｅ ｏｆ Ｉｎｔｅｒ
ａｔｏ＋＊ｉｃ ｆｏｒｃｅｓｉｎ Ｍｅｔａｌｓ”、
Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｒｅｖｉｅｗ、 ｖｏｌ、
５４゜Ｄｅｃｅ■ｂｅｒ １．１９３８）によって予
測されていたように、これらの元素の内殻軌道における
電子空孔と密接な関連を持っている。ボール ベックと
共同研究者（Ｐａｕｌ Ｂｅｃｋ ａｎｄ ｈｉｓ ｃ
ｏｗｏｒｋｅｒｓ ） （Ｓ、Ｐ。
年も前にライナス ポーリング（ＬｌｎｕｓＰａｕｌｉ
ｎｇ ）（＋Ｔｈｅ Ｎａｔｕｒｅ ｏｆ Ｉｎｔｅｒ
ａｔｏ＋＊ｉｃ ｆｏｒｃｅｓｉｎ Ｍｅｔａｌｓ”、
Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｒｅｖｉｅｗ、 ｖｏｌ、
５４゜Ｄｅｃｅ■ｂｅｒ １．１９３８）によって予
測されていたように、これらの元素の内殻軌道における
電子空孔と密接な関連を持っている。ボール ベックと
共同研究者（Ｐａｕｌ Ｂｅｃｋ ａｎｄ ｈｉｓ ｃ
ｏｗｏｒｋｅｒｓ ） （Ｓ、Ｐ。
Ｒｉｄｅｏｕｔ ａｎｄ Ｐ、Ａ、Ｂｅｃ、に、 ＮＡ
ＳＡ ＴＮ ２６８３）は三元合金における純粋なシグ
マ相がその成分元素の原子百分率とどのような関連を持
っているかについてＮｖ＝０゜６１Ｎ ｉ ＋ Ｌ７１
Ｃｏ −’、 ２．６６Ｃｒ ＋ ５．６６Ｍ 。
ＳＡ ＴＮ ２６８３）は三元合金における純粋なシグ
マ相がその成分元素の原子百分率とどのような関連を持
っているかについてＮｖ＝０゜６１Ｎ ｉ ＋ Ｌ７１
Ｃｏ −’、 ２．６６Ｃｒ ＋ ５．６６Ｍ 。
なる形の式を提示している。ここに、Ｎｖは１００個の
原子に対する電子空孔数、式中の元素記号は合金中のそ
の元素の原子（百）分率を表す、このＮｖにはそれし１
上の数になると１００％シグマ相の形成が予想されるよ
うな限界Ｎｖ数が存在する。
原子に対する電子空孔数、式中の元素記号は合金中のそ
の元素の原子（百）分率を表す、このＮｖにはそれし１
上の数になると１００％シグマ相の形成が予想されるよ
うな限界Ｎｖ数が存在する。
しかしながら、工学的用途に供される合金においては、
少量のシグマ相も脆性をもたらす原因となる０合金の種
類にもよるが、かなり低いＮｖ数において最初のシグマ
相の出現が予想される。出願人の以前の特許３．７６７
、３８５では、合金の種類によるこの違いが合金中のＦ
ｅ％との関連において述べられている。しかし、本発明
による合金では限界値である１％Ｆｅだけが記され、し
たがって一つの限界Ｎｖ数すなわち２．８０という値だ
けが特定されている。
少量のシグマ相も脆性をもたらす原因となる０合金の種
類にもよるが、かなり低いＮｖ数において最初のシグマ
相の出現が予想される。出願人の以前の特許３．７６７
、３８５では、合金の種類によるこの違いが合金中のＦ
ｅ％との関連において述べられている。しかし、本発明
による合金では限界値である１％Ｆｅだけが記され、し
たがって一つの限界Ｎｖ数すなわち２．８０という値だ
けが特定されている。
この値を計算するには上述の式を用いたが、この場合元
素記号は合金中の″有効原子（百）分率−を表すものと
した。この考え方は含有金属原子の一部が、特にＮｉが
Ｎｉｓ Ｘ のような形の化合物に当然変わるものと
仮定して、このことを考慮に入れたものである。ここに
、ＸはＴｉ、ＮｂまたはＡＩを表す、これらの化合物は
固溶体から晶出し、残ったマトリックス組成を変化させ
て、そのＮｉ分含分減少せ、効果的に池の遷移元素の割
合を増加させる。このようにして生じた残りの組成はこ
れらの元素の〜有効原子（百）分率″を有する。従って
、互いに作用を及ぼし合うすべての元素のいろいろな異
なった組合せによって、同じＮｖ数を得ることも可能で
ある（Ｃ（炭素）とＢ（ボロン）はＮｖ値に殆ど影響し
ないので、これらの計算から除外しても差し支えは無い
）、このようにして、Ｎｂを用いないで望ましい分析値
を用いた結果、Ｔｉの上限は６％であった。同様に、Ｔ
ｉを用いない場合のＮｂ上限は１０％であった。
素記号は合金中の″有効原子（百）分率−を表すものと
した。この考え方は含有金属原子の一部が、特にＮｉが
Ｎｉｓ Ｘ のような形の化合物に当然変わるものと
仮定して、このことを考慮に入れたものである。ここに
、ＸはＴｉ、ＮｂまたはＡＩを表す、これらの化合物は
固溶体から晶出し、残ったマトリックス組成を変化させ
て、そのＮｉ分含分減少せ、効果的に池の遷移元素の割
合を増加させる。このようにして生じた残りの組成はこ
れらの元素の〜有効原子（百）分率″を有する。従って
、互いに作用を及ぼし合うすべての元素のいろいろな異
なった組合せによって、同じＮｖ数を得ることも可能で
ある（Ｃ（炭素）とＢ（ボロン）はＮｖ値に殆ど影響し
ないので、これらの計算から除外しても差し支えは無い
）、このようにして、Ｎｂを用いないで望ましい分析値
を用いた結果、Ｔｉの上限は６％であった。同様に、Ｔ
ｉを用いない場合のＮｂ上限は１０％であった。
ＴｉかＮｂのいずれか一方または両方の組合せをこの合
金に用いることができる。ただし、その結果Ｎｖ値が２
．８０を越えることがないような用い方をしなければな
らない０本発明によるこの合金は、スミスの合金や出願
人の以前の特許の合金同様、ＨＣＰ −Ｆ ＣＣ板状細
片構造を形成する多相合金である。
金に用いることができる。ただし、その結果Ｎｖ値が２
．８０を越えることがないような用い方をしなければな
らない０本発明によるこの合金は、スミスの合金や出願
人の以前の特許の合金同様、ＨＣＰ −Ｆ ＣＣ板状細
片構造を形成する多相合金である。
本発明によるこの合金は、広くは次の組成範囲の重量％
の元素から成る。
の元素から成る。
ｃ ｏ、ｏｓ以下 Ｃｏ２０−４Ｍｏ ６
−１１ Ｃｒ １５−２３Ｆｅ １
．０以下 Ｂ ０．００５−０．０２０Ｔｉ
Ｏ−６Ｎｂ Ｏ−１ＯＮｉ残 溶解の用に供する本発明による合金の好ましい目標組成
は重量％で次のとおりである。
−１１ Ｃｒ １５−２３Ｆｅ １
．０以下 Ｂ ０．００５−０．０２０Ｔｉ
Ｏ−６Ｎｂ Ｏ−１ＯＮｉ残 溶解の用に供する本発明による合金の好ましい目標組成
は重量％で次のとおりである。
ＣＯ，０１以下 ００３６
Ｍｏ ７．５ Ｃｒ １９．５Ｆｅ １
．０以下 Ｂ ０．０１Ｔｉ ３．８Ｎｂ
１．Ｉ Ｎｉ残 本発明による合金は例えば真空誘導炉等の適当な方法に
よって溶解し、鋳造してインゴットとするか、あるいは
公知の適当な粉末冶金の手法に従って一旦粉末とし、さ
らに種々の形に成形することができる。インゴットに鋳
造した後、望ましくはこの合金を均一化し、しかる後に
熱量ロールでプレート等の形に圧延してこれに続く加工
に適した形にする。
．０以下 Ｂ ０．０１Ｔｉ ３．８Ｎｂ
１．Ｉ Ｎｉ残 本発明による合金は例えば真空誘導炉等の適当な方法に
よって溶解し、鋳造してインゴットとするか、あるいは
公知の適当な粉末冶金の手法に従って一旦粉末とし、さ
らに種々の形に成形することができる。インゴットに鋳
造した後、望ましくはこの合金を均一化し、しかる後に
熱量ロールでプレート等の形に圧延してこれに続く加工
に適した形にする。
この合金は、最後に周囲温度で冷間加工して断面を少な
くとも５％ないし４０％程度縮小することが好ましい、
さらに高いレベルの冷間加工も可能であるが、そうする
と高温機械特性が落ちる。冷間加工はＨＣＰ−ＦＣＣ変
態領域以下であればどのよ゛うな温度ででも行なうこと
ができる。
くとも５％ないし４０％程度縮小することが好ましい、
さらに高いレベルの冷間加工も可能であるが、そうする
と高温機械特性が落ちる。冷間加工はＨＣＰ−ＦＣＣ変
態領域以下であればどのよ゛うな温度ででも行なうこと
ができる。
冷間加工後これらの合金は８００°Ｆから１．３’１０
°Ｆの間の温度で約４時間熟成して時効硬化を行なわせ
ることが望ましい９．：れらの合金は熟成後空冷しても
よい。
°Ｆの間の温度で約４時間熟成して時効硬化を行なわせ
ることが望ましい９．：れらの合金は熟成後空冷しても
よい。
本発明による合金の優れた特性と利点は以下の実施例に
よって充分に理解されるであろう。
よって充分に理解されるであろう。
（実施例）
次の重量組成を持・つ本発明による合金が用意された。
ｃ ａ、ｏｏ６ ｙ≦
Ｃｏ ３６．３％
Ｍｏ ７．３５％
Ｃｒ １９．４％
Ｆｅ １．０４％
Ｂ ０．０（１８％
Ｔ ｉ ３．７９％
Ｎｂ １．２０％
Ｎｉ残
この合金は熱間圧延され、二つに分けられた。
一方は３６％まで、他方は４８％まで冷間加工され、１
□３００°Ｆで時効硬化を施され、テストピースに成形
された。テストピースは″試料″と称する無増の円筒形
テスト試料と“ボルト″と称するネジを切ったテスト試
料がある。
□３００°Ｆで時効硬化を施され、テストピースに成形
された。テストピースは″試料″と称する無増の円筒形
テスト試料と“ボルト″と称するネジを切ったテスト試
料がある。
これらのテスト試料は高温での機械特性試験に供せられ
、その結果が以下の表１、表１および表■に示されてい
る。
、その結果が以下の表１、表１および表■に示されてい
る。
スミスの特許の合金、
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量百分率で本質的に Ｃ約０．０５以下 Ｃｏ約２０−４０ Ｍｏ約６−１１ Ｃｒ約１５−２３ Ｆｅ約１．０以下 Ｂ約０．０００５−０．０２０ Ｔｉ約０−６ Ｎｂ約１．１−１０ Ｎｉ残 の組成から成り、最大電子空孔数（Ｎｖ）が２．８であ
り、ＨＣＰ−ＦＣＣ相変態領域の下限温度以下で冷間加
工により断面を５％内至５０％縮小された１，３００°
Ｆ付近の温度条件で使用可能な強度および延性の大きい
Ｎｉ−Ｃｏ合金。 ２、冷間加工による断面縮小率が１０％内至４０％であ
る請求項１に記載のＮｉ−Ｃｏ合金。 ３、冷間加工後約８００°Ｆから１，３５０°Ｆの温度
で約４時間時効させた請求項１または２に記載のＮｉ−
Ｃｏ合金。 ４、重量百分率で Ｃ約０．０１以下 Ｃｏ約３６ Ｍｏ約７．５ Ｃｒ約１９．５ Ｆｅ約１．０以下 Ｂ 約０．０１ Ｔｉ約３．８ Ｎｂ約１．１ Ｎｉ残 の組成から成る請求項１または２に記載のＮｉ−Ｃｏ合
金。 ５、冷間加工後約８００°Ｆから１，３５０°Ｆの温度
で約４時間時効させた請求項４に記載のＮｉ−Ｃｏ合金
。 ６、周囲温度で冷間加工を施した請求項１または２に記
載のＮｉ−Ｃｏ合金。 ７、周囲温度で冷間加工を施した請求項３に記載のＮｉ
−Ｃｏ合金。 ８、周囲温度で冷間加工を施した請求項４に記載のＮｉ
−Ｃｏ合金。 ９、周囲温度で冷間加工を施した請求項５に記載のＮｉ
−Ｃｏ合金。 １０、冷間加工後約１，３５０°Ｆの温度で約４時間時
効させた請求項３に記載のＮｉ−Ｃｏ合金。 １１、冷間加工後１，３５０°Ｆの温度で約４時間時効
させた請求項５に記載のＮｉ−Ｃｏ合金。 １２、冷間加工後１，３５０°Ｆの温度で約４時間時効
させた請求項７に記載のＮｉ−Ｃｏ合金。 １３、冷間加工後１，３５０°Ｆの温度で約４時間時効
させた請求項９に記載のＮｉ−Ｃｏ合金。 １４、冷間加工により約３６％の断面縮小を行なつた請
求項１または２に記載のＮｉ−Ｃｏ合金。 １５、冷間加工により約３６％の断面縮小を行なった請
求項４に記載のＮｉ−Ｃｏ合金。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US63898584A | 1984-08-08 | 1984-08-08 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02145738A true JPH02145738A (ja) | 1990-06-05 |
Family
ID=24562268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29716188A Pending JPH02145738A (ja) | 1984-08-08 | 1988-11-24 | Ｎｉ−Ｃｏ合金 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0365716A1 (ja) |
| JP (1) | JPH02145738A (ja) |
| SE (1) | SE465037B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012062538A (ja) * | 2010-09-16 | 2012-03-29 | Seiko Instruments Inc | Ｃｏ−Ｎｉ基合金、Ｃｏ−Ｎｉ基合金の結晶制御方法、Ｃｏ−Ｎｉ基合金の製造方法および結晶制御されたＣｏ−Ｎｉ基合金 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4315582B2 (ja) * | 2000-09-19 | 2009-08-19 | 日本発條株式会社 | Ｃｏ−Ｎｉ基耐熱合金およびその製造方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB710413A (en) * | 1951-03-15 | 1954-06-09 | Mond Nickel Co Ltd | Improvements relating to alloys |
| US3069258A (en) * | 1958-08-08 | 1962-12-18 | Int Nickel Co | Nickel-chromium casting alloy with niobides |
| US3356542A (en) * | 1967-04-10 | 1967-12-05 | Du Pont | Cobalt-nickel base alloys containing chromium and molybdenum |
| BE787254A (fr) * | 1971-08-06 | 1973-02-05 | Wiggin & Co Ltd Henry | Alliages de nickel-chrome |
| US3767385A (en) * | 1971-08-24 | 1973-10-23 | Standard Pressed Steel Co | Cobalt-base alloys |
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| JPS5845345A (ja) * | 1981-09-11 | 1983-03-16 | Hitachi Ltd | 耐熱疲労性の優れたガスタ−ビン用ノズル |
-
1988
- 1988-10-04 EP EP88202205A patent/EP0365716A1/en not_active Withdrawn
- 1988-10-06 SE SE8803555A patent/SE465037B/sv not_active IP Right Cessation
- 1988-11-24 JP JP29716188A patent/JPH02145738A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012062538A (ja) * | 2010-09-16 | 2012-03-29 | Seiko Instruments Inc | Ｃｏ−Ｎｉ基合金、Ｃｏ−Ｎｉ基合金の結晶制御方法、Ｃｏ−Ｎｉ基合金の製造方法および結晶制御されたＣｏ−Ｎｉ基合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8803555D0 (sv) | 1988-10-06 |
| SE8803555A (ja) | 1990-04-07 |
| SE465037B (sv) | 1991-07-15 |
| EP0365716A1 (en) | 1990-05-02 |
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