JPH02138709A - 耐摩耗性高透磁率磁気記録再生ヘッド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はＮｉ　、Ｎｂ、Ｐ、ＳおよびＦｅよりなる耐摩
耗性高透磁率の磁気記録再生ヘッドおよびＮｉ、Ｎｂ、
Ｐ、ＳおよびＦｅを主成分とし、副成分としてＣｒ、Ｍ
０．Ｇｅ、Ａｕ、Ｃ０．Ｖ。

Ｗ、Ｃｕ、Ｔａ、Ｍｎ、Ａｌ１．Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ。

Ｈｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｔ／！、Ｚｎ。

Ｃｄ、希土類元素、白金族元素、　Ｂｅ　、　Ａｇ　。

Ｓｒ、Ｂａ、Ｂの１種または２種以上を含有する耐摩耗
性高透磁率の磁気記録再生ヘッドに関するもので、その
目的とするところは、鍛造加工が容易で、実効透磁率が
大きく、飽和磁束密度が４０００Ｇ以上で、（１１０）
　＜１１２＞＋　（３１１）　＜１１２＞の再結晶集合
組織を有する耐摩耗性高透磁率の磁気記録再生ヘッドに
関するものである。

（従来の技術） テープレコーダーなどの磁気記録再生ヘッドは交流磁界
において動作するものであるから、これに用いられる磁
性合金は高周波磁界における実効透磁率が大きいことが
必要とされ、また磁気テープが接触して摺動するため耐
摩耗性が良好であることが望まれている。現在、耐摩耗
性にすぐれた磁気ヘッド用磁性合金としてはセンダスト
（Ｆｅ−３ｉ−Ａｊ！系合金）およびフェライト（Ｍｎ
ＯＺｎＯＦｅｚｅｓ　）があるが、これらは非常に硬く
脆いため、鍛造、圧延加工が不可能で、ヘッドコアの製
造には研削、研磨の方法が用いられており、従ってその
製品は高価である。またセンダストは飽和磁束密度は大
きいが薄板にできないので高周波磁界における実効透磁
率が比較的小さい。

またフェライトは実効透磁率は大きいが、飽和磁束密度
が約４０００　Ｇで小さいのが欠点である。他方パーマ
ロイ（Ｎｉ−Ｆｅ系合金）は飽和磁束密度は大きいが、
実効透磁率は小さく、また鍛造、圧延加工および打抜き
は容易で量産性にすぐれているが、摩耗しやすいのが大
きな欠点であり、これを改善することが強く望まれてい
る。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明者らは、先にＮｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金は鍛造加工
が容易で硬度が高く、すぐれた高透磁率合金であること
から、磁気記録再生ヘッド用磁性合金として好適である
ことを見い出し、これを特許出願した（特公昭４７−２
９６９０号）。その後本発明者らは、Ｎｉ−Ｆｅ−Ｎｂ
系合金の摩耗について系統的な研究を行った結果、Ｎｉ
−Ｆｅ−Ｎｂ系合金の摩耗は硬度によって一義的に決定
されるものでなく、合金の再結晶集合組織と緊密な関係
があることが明らかとなった。

（問題点を解決するための手段） 本発明の特徴とする所は次の通りである。

第１発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ　０．５〜１４％、
ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１％
以以下台よびＳは０％を含まず）および残部Ｆｅと少量
の不純物とから、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００
以上、飽和磁束密度４００００以上で、且つ（１１０）
　＜１１２＞＋　（３１１）　＜１１２＞の再結晶集合
組織を有する耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録再
生ヘッド。

第２発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ　０．５〜１４％、
ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、３０．１％
以以下台よびＳは０％を含まず）および残部Ｆｅを主成
分とし、副成分としてＣｒ、Ｍ０．Ｇｅ、Ａｕをそれぞ
れ７％以下、Ｃ０．Ｖをそれぞれ１０％以下、Ｗを１５
％以下、Ｃｕ　、Ｔａ　、Ｍｎをそれぞれ２５％以下、
Ａｆｆｉ、Ｓｔ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｓｎ。

Ｓｂ、Ｇａ、　　　Ｉｎ、Ｔｌ、Ｚｎ、Ｃｄ、希土類元
素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ。

Ａｇ　、Ｓｒ　、Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以
下の１種または２種以上の合計０．０１〜３０％、少量
の不純物とからなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０
００以上、飽和磁束密度４００００以上で、且つ（１１
０）　＜１１２＞＋　（３１１｝＜１１２＞の再結晶集
合組織を有する耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録
再生ヘッド。

（作　用） 一般に摩耗現象は合金結晶の方位によって大きな差異が
あり、結晶異方性が存在することが知られているが、Ｎ
ｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金においては（１００｝＜００１＞
再結晶集合組織はＩγ耗し易く、（１１０｝＜１１２＞
とこの＜１１２＞方位を軸として多少回転した（３１１
１　＜１１２＞の再結晶集合組織が耐摩耗性にすぐれて
いることが明らかとなった。すなわち、Ｎｉ−Ｆｅ−Ｎ
ｂ系合金は（１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２
＞の再結晶集合組織を形成させることによって耐摩耗性
が著しく向上することを見い出したのである。

本発明者らはこの知見に基づいて、Ｎｉ−ＦｅＮｂ系合
金の＋１１０）　＜１１２＞＋＋３１１１　＜１１２＞
の再結晶集合組織を形成させるための研究を幾多遂行し
た結果、これにＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但
し、Ｓ０．１％以下、ＰおよびＳは０％を含まず）添加
すると［１００）　＜００１＞再結晶集合組織の発達は
抑制され、（１１０）　＜１１２＞＋　（３１１）　＜
１１２＞の再結晶集合Ｎｉ織の形成が著しく促進するこ
とを見い出したのである。すなわちＮｉ−Ｆｅ２元系合
金は冷間圧延加工すると（１１０）　＜１１２＞＋｛１
１２］　＜Ｈｌ＞の加工集合組織が生じるが、これを高
温加熱すると（１００｝＜００１＞再結晶集合組織が発
達することが知られている。しかし、これにＮｂを添加
すると積層欠陥エネルギーが低下するが、さらにこれに
ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１％
以下ＰおよびＳは０％を含まず）添加すると、リン化物
および硫化物が粒界に析出して粒界エネルギーが低下し
て、二次再結晶において（１００）　＜００１＞再結晶
集合組織の発達を強く抑制し、＋１１０１　＜１１２＞
＋｛３１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織の成長が優先
的に促進され、＋１１０）　＜１１２＞＋　ｆ］１）　
＜１１２＞の再結晶集合組織が形成されて、耐摩耗性が
著しく向上する。またＮｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金にＰおよ
びＳを添加すると硬いリン化物および硫化物がマトリッ
クス中にも析出し、耐摩耗性の向上に寄与するとともに
、これらの射弾磁性および非強磁性の微細なリン化物お
よび硫化物の分散析出によって磁区が分割されて、交流
磁界における渦電流損失が減少し、このために実効透磁
率が増大することも見い出した。

要するにＮｂとＰおよびＳの相乗的効果により、（１１
０｝＜１１２＞＋　（３１Ｌ）　＜１１２＞の再結晶集
合組織が発達するとともに実効透磁率が増大し、耐摩耗
性のすぐれた高透磁率磁性合金が得られるのである。

本発明の合金を造るには、Ｎｉ６０〜９０％、Ｎｂ０１
５〜１４％、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し
、３０．１％以下ＰおよびＳは０％を含まず）および残
部Ｆｅの適当量を空気中、好ましくは非酸化性雰囲気（
水素、アルゴン、窒素など）中あるいは真空中において
適当な溶解炉を用いて熔解する。或いは又、上記合金に
副成分としてＣｒ　、　Ｍｏ。

Ｇｅ、Ａｕの７％以下、Ｃ０．Ｖの１０％以下、Ｗの１
５％以下、Ｃｕ　、Ｔａ　、Ｍｎの２５％以下、Ａｌ。

Ｓｔ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、　　Ｉｎ
。

Ｔｎ、Ｚｎ　、Ｃｄ　、希土類元素、白金族元素の５％
以下、Ｂｅ、Ａｇ、Ｓｒ、Ｂａの３％以下、８１％以下
の１種あるいは２種以上の合計０．０１〜３０％の所定
量を更に添加する。また、鍛造性および加工性を改善す
る為、必要に応じて脱酸剤としてＣ，Ｃａ　、Ｍｇ等を
少量（各０．５％以下）添加する。かくして得た混合物
を充分に撹拌して組成的に均一な溶融合金を造る。

次にこれを適当な形および大きさの鋳型に注入して健全
な鋳塊を得、さらにこれに高温において鍛造あるいは熱
間加工を施して適当な形状のもの、例えば棒あるいは仮
となし、また、必要ならば６００°Ｃ以上の温度で焼鈍
する。次いでこれに冷間圧延などの方法によって加工率
５０％以上の冷間加工を施し、目的の形状のもの、例え
ば厚さ０．１　ｍｍの薄板を造る。次にその薄板から例
えば外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍの環状板を打抜き、こ
れを水素中その他の適当な非酸化性雰囲気（水素、アル
ゴン、窒素など）中あるいは真空中で９００　’Ｃ以上
融点以下の温度で適当時間加熱し、ついで規則−不規則
格子変態点（約６００°Ｃ）以上の温度から１００°Ｃ
／秒〜１°Ｃ／時の組成に対応した適当な速度で冷却す
るかあるいはこれをさらに規則−不規則格子変態点（約
６００°Ｃ）以下の温度で適当時間再加熱し、冷却する
。このようにして実効透磁率３０００以上、飽和磁束密
度４００００以上を有し、且つ（１１０）　＜１１２＞
＋　（３１１，）　＜１１２＞の再結晶集合組織を有し
た耐摩耗性高透磁率合金の磁気記録再生ヘッドが得られ
る。

次に本発明を図面につき説明する。

第１図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−Ｐ−３系合金（
但し、Ｐ　：　Ｓ　＝１０　：　１　）　ニツイテ加工
率９０％の冷間圧延し、１１００°Ｃで加熱した後１０
００’Ｃ／時の速度で冷却した場合の再結晶集合組織お
よび緒特性とＰおよびＳ量との関係を示したものである
。

Ｎｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金は冷間圧延加工すると＋１１０
）　＜１１２＞＋　（１１２）　＜１１１＞の加工集合
組織が生じるが、これを高温加熱すると（１００）　＜
００１＞と（１１０）　＜１１２＞＋　（３１１）　＜
１１２＞の再結晶集合組織が生成する。しかし、これに
ＰおよびＳを添加すると（１００｝＜００１＞再結晶集
合組織の生成が抑制され、（１１０）　＜１１２＞±（
３１１）　＜１１２＞の再結晶集合組織が発達し、それ
とともに摩耗量は減少する。また実効透磁率はＰおよび
Ｓの添加によって増大するが、ＰおよびＳの１％以上で
は鍛造加工が困難となり好ましくない。第２図は８０％
ＮｉＦｅ−５％Ｎｂ−０，０５％Ｐ−０，０１％Ｓ合金
について、１１００℃で加熱した場合の再結晶集合組織
および緒特性と冷間加工率との関係を示したもので、冷
間加工率の増加は［１１０｝＜１１２＞＋　（３１１）
　＜１１２＞の再結晶集合組織の発達をもたらし、耐摩
耗性を向上させ、実効透磁率を高める。第３図は８０％
ＮｉＦｅ−５％Ｎｂ−０，０５％ｐ−０．ｏｉ％Ｓ合金
を冷間加工率８５％で圧延した後の加熱温度と再結晶集
合組織および緒特性との関係を示したもので、加熱温度
の上昇とともに（１１２）　＜１１１＞成分が減少し、
（１１０）　＜ｔ１２＞＋　（３１１｝＜１１２＞が発
達して耐摩耗性が向上し、また実効透磁率は増大する。

第４図は合金番号？　（８１，５％Ｎｉ−Ｆｅ−２％Ｎ
ｂ−０，１５５％Ｐ−０，０２２％Ｓ合金）、合金番号
４５　（７９，３％Ｎｉ−Ｆｅ−７％Ｎｂ−０，０４％
Ｐ−０．００８％Ｓ−２％Ｍｏ合金）、合金番号３７　
（８２％Ｎｉ−Ｆｅ−３，５％Ｎｂ−０，０６２％Ｐ−
０．０１％Ｓ−５％■合金）について実効透磁率と冷却
速度との関係およびこれをさらに再加熱処理を施した場
合の実効透磁率（×印）を示したものである。合金の組
成に対応した最適冷却速度、最適再加熱温度および再加
熱時間が存在することが判る。

第５図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％Ｐ−
０，０１％Ｓ合金にＣｒ、Ｍ０．Ｇｅ、ＡｕあるいはＣ
ｏを添加した場合の磁気ヘッドの摩耗量の特性図で、Ｃ
ｒ、Ｍ０．Ｇｅ、ＡｕあるいはＧｏを添加すると、何れ
も実効透磁率は高くなり、摩耗量は減少するが、Ｃｒ　
、Ｍｏ　、ＧｅあるいはＡｕの７％以上では飽和磁束密
度が４０００　Ｇ以下となり好ましくない。またＧｏ　
１０％以上では残留磁気が大きくなり、帯磁ノイズが増
大するので好ましくない。

第６図は同じ＜８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５
％Ｐ−０，０１％Ｓ合金にＶ、　Ｗ、　　Ｃｕ　、　Ｔ
ａあるいはＭｎを添加した場合の磁気ヘッドの摩耗量お
よび実効透磁率の特性図で、Ｖ、Ｗ、Ｃｕ　、Ｔａある
いはＭｎを添加すると、何れも実効透磁率は高くなり、
摩耗量は減少するが、■を１０％以上、Ｗを１５％以上
、Ｃｕ、ＴａあるいはＭｎを２５％以上添加すると飽和
磁束密度が４０００　Ｇ以下となり好ましくない。

第７図は同じり８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５
％Ｐ−０，０１％Ｓ合金にＡｌ、Ｓｉ　、Ｔｉ　、Ｚｒ
。

Ｈｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、ＩｎあるいはＴＩ！、を添加
した場合の特性図で、Ａ／２．Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ。

Ｈｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、ＩｎあるいはＴｉを添加する
と、何れも実効透磁率は高くなり、摩耗量は減少するが
、Ｓｉ　、Ｔｉ　、Ｚｒ、Ｈｆ　、Ｇａ。

Ｉｎあるいは７１５％以上では飽和磁束密度は４０００
　Ｇ以下となり、Ａｆｆｉ、Ｓｎあるいはｓｂが５％以
上では鍛造加工が困難となり好ましくない。

第８図は同じ＜ａＯ％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５
％Ｐ’−０，０１％Ｓ合金にＺｎ、Ｃｄ、Ｌａ、ＰＬ。

Ｂｅ、Ａｇ、Ｓｒ、ＢａあるいはＢを添加した場合の特
性図で、Ｚｎ、Ｃｄ、Ｌａ、Ｐｔ、ＢｅＡｇ、Ｓｒ、Ｂ
ａあるいはＢを添加すると、何れも実効透磁率は高くな
り、摩耗量は減少するが、Ｚｎ、Ｃｄ、Ｌａ、Ｐｔを５
％以上、Ｂｅ、Ｓｒ。

Ｂａを３％以上添加すると飽和磁束密度が４０００　Ｇ
以下となり、Ａｇを３％以上あるいはＢを１％以上添加
すると鍛造加工が困難となり好ましくない。

第９図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％Ｐ−
０，０１％Ｓ合金を実施例１に準じて製造した場合の熱
間圧延加工の温度と再結晶集合組織および摩耗量との関
係を示す図である。８０％Ｎｉ−Ｆｅ３％Ｎｂ−０，０
５％Ｐ−０，０１％Ｓ合金を約１０００°Ｃで鍛造して
厚さ７ｍｍの板とした。さらに種々な加熱温度で厚さ１
．０　ｍｍまで熱間圧延加工し、ついで常温で冷間圧延
加工を施して０．１ｍｍの薄板（冷間加工率９０％）と
した。この薄板を１１００’ｃの水素中で２時間加熱後
８００°Ｃ／ｈｒの速度で常温まで冷却した場合の熱間
圧延加工の温度と再結晶集合組織および摩耗量との関係
を第９図に示した。熱間圧延加工の温度が９００°Ｃ以
下では摩耗の激しい（１１２）　＜１１１＞が残留し摩
耗量が大きいが、９００°Ｃ〜１０００°Ｃ間の）温度
では（１１０｝＜１１２＞と（３１１｝＜１１２＞の再
結晶集合Ｍｉ職が発達し摩耗量が特に小くなる。

本発明において、冷間加工は（１１０）　＜１１２＞＋
｛１１２｝＜１１１＞の集合組織を形成し、これを基と
して（１１０｝＜１１２＞＋　（３１１｝＜１１２＞の
再結晶集合組織を発達させるために必要で、第１図およ
び第２図に見られるようにＰおよびＳの合計０．００１
％以上において、特に加工率５０％以上の冷間加工を施
した場合に（１１０｝＜１１２＞＋　（３１１）　＜１
１２＞の再結晶集合組織の発達が顕著で、耐摩耗性は著
しく向上し、その実効透磁率も高い、また上記の冷間加
工に次いで行われる加熱は、組織の均一化、加工歪の除
去とともに、 （１１０｝＜１１２＞＋　（３１１）　＜１１２＞の再
結晶集合組織を発達させ、高い実効透磁率とすぐれた耐
摩耗性を得るために必要であるが、第３図に見られるよ
うに特に９００°Ｃ以上の加熱によって実効透磁率およ
び耐摩耗性は顕著に向上する。

尚、上記の９００”Ｃ以上１０００°Ｃ以下の熱間圧延
加工と、冷間加工と、次いで行われる９００　”Ｃ以上
融点以下の加熱を繰り返し行うことは、 （１１０）　＜１１２＞＋　（３１１）　＜１１２＞の
再結晶集合組織の集積度を高め、耐摩耗性を向上させる
ために有効である。５０％以下でも（１１０）　＜１１
２＞＋｛３１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織が得られ
るが、本発明の技術的思想に包含されるものである。し
たがって、本発明の冷間加工率は、全製造工程における
冷間加工を総計した加工率を意味し、最終冷間加工率の
みを意味するものではない。

上記の９００°Ｃ以上融点以下の温度から規則−不規則
格子変態点（約６００°Ｃ）以上の温度までの冷却は、
急冷しても徐冷しても得られる磁性には大した変りはな
いが、第４図に見られるようにこの変態点以下の冷却速
度は磁性に大きな影響を及ぼす。すなわちこの変態点以
上の温度より１００°Ｃ／秒〜１°Ｃ／時の組成に対応
した適当な速度で常温迄冷却することにより、地の規則
度が適度に調整され、すぐれた磁性が得られる。そして
上記の冷却速度の内１００’Ｃ／秒に近い速度で冷却す
ると、規則度が小さくなり、これ以上速く冷却すると規
則化が進まず、規則度はさらに小さくなり磁性は劣化す
る。しかし、その規則度の小さい合金をその変態点以下
の２００°Ｃ〜６００°Ｃの組成に対応して、１分間以
上１００時間以下再加熱し冷却すると、規則化が進んで
適度な規則度となり磁性は向上する。

他方、上記の変態点以上の温度から、例えば１”Ｃ／時
時下下速度で徐冷すると、規則化は進みすぎ、磁性は低
下する。

尚、上記の熱処理を水素が存在する雰囲気中で施すこと
は、実効透磁率を高めるのに特に効果があるので好まし
い。

（実施例） 次に本発明を実施例につき説明する。

裏絡促土 合金番号１０（組成Ｎ１＝８０％、Ｎｂ＝５％Ｐ＝０．
０５％　Ｓ＝０．０１％、Ｆｅ＝残部）の合金の製造 原料として９９．８％純度の電解ニッケル、９９．９％
純度の電解鉄、９９．８％純度のニオブ、９９．５％純
度の硫黄およびリン２０％のニッケルーリン母合金を用
いた。試料を造るには、原料は全重量８００ｇでアルミ
ナ坩堝に入れ、真空中で高周波誘導電気炉によって溶か
した後、よく撹拌して均質な溶融合金とした。次にこれ
を直径２５ｍｍ、高さ１７０　ｍｍの孔をもつ鋳型に注
入し、得られた鋳塊を約１０００°Ｃで鍛造して厚さ約
７ｍｍの板とした。さらに約９００　’Ｃ〜１０００″
Ｃの間で適当な厚さまで熱間圧延し、ついで常温で種々
な加工率で冷間圧延を施して０．１ｍｍの薄板とし、そ
れから外径４５ｍｍ、内径３３闘の環状板を打ち抜いた
。

次にこれに種々な熱処理を施して、磁気特性および磁気
ヘッドのコアとして使用した場合湿度８０％、温度４０
°ＣにおいてＣｒＯ□磁気テープによる２００時間時間
後の摩耗量をタリサーフ表面粗さ計で測定を行い、第１
表のような特性を得た。

実施例２ 合金番号４５（組成Ｎ１＝７９．３％、Ｎｂ＝７％。

Ｐ＝０．０４％、　Ｓ＝０．００８％、Ｍｏ＝２％、　
Ｆｅ＝残部）の合金の製造 原料は実施例１と同じ高純のニッケル、鉄および９９．
８％純度にニオブ、硫黄、モリブデンとリン１０％の銖
−リン母合金を用いた。試料の製造法は実施例１と同じ
である。試料に種々の熱処理を施して磁気特性および磁
気ヘッドのコアとして使用した場合）温度８０％、温度
４０°ＣにおいてＣｒＯ２による２００時間時間後の摩
耗量の測定を行い、第２表に示すような特性が得られた
。

なお代表的な合金の特性は第３表に示す通りである。

上記のように本発明合金は加工が容易で、耐摩耗性にす
ぐれ、４００００以上の飽和磁束密度３０００以上の高
い実効透磁率、低保磁力を有しているので、磁気記録再
生ヘッドのコアおよびケース用磁性合金として好適であ
るばかりでなく、耐摩耗性および高透磁率を必要とする
一般の電磁器機の磁性材料としても好適である。

次に本発明において合金の組成をＮｉ６０〜９０％、Ｎ
ｂ０．５〜１４％、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％
（但し、Ｓ０．１％以下、ＰおよびＳは０％を含まず）
および残部Ｆｅと限定し、これに副成分として添加する
元素をＣｒ、Ｍ０．　　　Ｇｅ、Ａｕを７％以下、Ｃ０
．Ｖを１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ。

Ｔａ、Ｍｎを２５％以下、Ａｆ、　Ｓｉ　、　Ｔｉ　、
　　ＺｒＨｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｔｌ、Ｚｎ。

Ｃｄ、希土類元素、白金族元素を５％以下、Ｂｅ。

Ａｇ、Ｓｒ、Ｂａを３％以下、Ｂを１％以下の１種また
は２種以上の合計で０．０１〜３０％と限定した理由は
各実施例、第３表および図面で明らかなように、この組
成範囲の実効透磁率は３０００以上、飽和磁束密度４０
０００以上で、且つ（１１０）　＜１１２＞＋｛３１１
）　＜１１２＞の再結晶集合組織を有し、耐摩耗性がす
ぐれているが、この組成範囲をはずれると磁気特性ある
いは耐摩耗性が劣化するからである。

すなわち、Ｎｂ　０．５％以下およびＰおよびＳの合計
０．００１％以下では（１１０｝＜１１２＞＋｛３１１
｝＜１１２＞の再結晶集合組織が充分発達しないので耐
摩耗性が悪く、Ｎｂ　１４％以上およびＰおよびＳの合
計１％以上および３０．１％以上では鍛造加工が困難と
なり、また実効透磁率３０００以下、飽和磁束密度４０
００　Ｃ以上になるからである。

そしてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ　０．５〜１４％、Ｐお
よびＳの合計０．００１〜１％（但し、３０．１％以下
。

ＰおよびＳは０％を含まず）および残部Ｆｅの組成範囲
の合金は、実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４０
００　Ｃ以上で、耐摩耗性がすぐれ、且つ加工性が良好
であるが、一般にこれにさらにＣｒ　、　Ｍｏ　。

Ｇｅ、Ａｕ、Ｗ、Ｖ、　　　Ｃｕ、Ｔａ、Ｍｎ、Ａｆｉ
。

Ｚｒ、Ｓｉ、Ｔｉ、　　　Ｈｆ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｔｌ。

Ｚｎ、Ｃｄ、希土類元素、白金族元素、Ｂｅ、Ａｇ。

Ｓｒ、Ｂａ、Ｂ等を添加すると特に実効透磁率を高める
効果があり、ＣＯを添加すると特に飽和磁束密度を高め
る効果があり、Ａｕ　、　Ｍｎ　、　Ｔｉ　。

Ｃ０．希土類元素、Ｂｅ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｂを添加すると
鍛造、加工を良好にする効果があり、ＡＮＳｎ、Ｓｂ、
Ａｕ、Ａｇ、Ｔｉ　、Ｚｎ、Ｃｄ、Ｂｅ。

Ｔａ、Ｖの添加および副成分の各元素のリン化物および
硫化物は（１１０｝＜１１２＞＋　（３１１）　＜１１
２＞の再結晶集合組織を発達させ、耐摩耗性を向上する
効果がある。

（発明の効果） 要するに本発明合金は鍛造加工が容易で、（１１０）　
＜１１２＞＋　（３１１）　＜１１２＞の再結晶集合組
織を形成させることによって耐摩耗性がすぐれ、飽和磁
束密度が４００００以上で、実効透磁率が高いので、磁
気記録再生ヘッド用磁性合金として好適であるばかりで
なく、耐摩耗性および高透磁率を必要とする一般の電磁
器機の磁性材料としても好適である。

【図面の簡単な説明】

第１図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−Ｐ−３系合金の
緒特性とＰおよびＳ量（但し、Ｐ：５＝１０：１）との
関係を示す特性図、 第２図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％Ｐ−
〇、０１％Ｓ合金の緒特性と冷間加工率との関係を示す
特性図、 第３図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ３％Ｎｂ−０，０５％ＰＯ１
Ｏ１％Ｓ合金の緒特性と加熱温度との関係を示す特性図
、 第４図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％ＰＯ
００１％Ｓ合金（合金番号１０）　、７９．３％Ｎｉ−
Ｆｅ−７％Ｎｂ−０，０４％Ｐ−０．００８％Ｓ−２％
ＭＯ合金（４５）　、および８２％Ｎｉ−Ｆｅ−３，５
％Ｎｂ−０，０６２％ｐ−０．ｏｔ％Ｓ−５％■合金（
３７）の実効透磁率と冷却速度、再加熱温度および再加
熱時間との関係を示す特性図、 第５図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％ＰＯ
００１％Ｓ合金にＣｒ　、Ｍｏ　、Ｇｅ　、Ａｕあるい
はＣｏを添加した場合の緒特性と各元素の添加量との関
係を示す特性図、 第６図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％Ｐ−
〇、０１％Ｓ合金にＶ、Ｗ、Ｃｕ　、ＴａあるいはＭｎ
を添加した場合の緒特性と各元素の添加量との関係を示
す特性図、 第７図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％ＰＯ
９０１％Ｓ合金にＡ／２．Ｓｉ　、Ｔｉ　、Ｚｒ、Ｈｆ
Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、ＩｎあるいはＴｉを添加した場合の
緒特性と各元素の添加量との関係を示す特性図、 第８図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％ＰＯ
９０１％Ｓ合金にＺｎ、Ｃｄ、Ｌａ、ＰＬ、ＢｅＡｇ　
、Ｓｒ　、ＢａあるいはＢを添加した場合の緒特性と各
元素の添加量との関係を示す特性図、第９図は８０χＮ
ｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％Ｐ−０，０１％Ｓ合金
の熱間圧延加工温度と再結晶集合組織と摩耗量との関係
を示す特性図である。 第１図 第２図 ；今間力ロ　エ壇ト　（％） 第４図 】々即避浅（°Ｃ／吟） 第３図 ７７ａ部瓜度（’Ｃ） 第５図 Ｃｒ、　Ｎ０．　Ｃｒｅ、　Ｃｏ　ｏｒ　Ａｕ　（％）
第６図 第８図 第７図 第９図 を表蘭圧乏カロエ；Ｐ刀Ｅ（’（”） 平成元年１２ 月 ２、

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. １．重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下，ＰおよびＳは０％を含まず）および残部Ｆｅと
   少量の不純物とから、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０
   ００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１
   ０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞の再結晶集合組
   織を有する耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録再生
   ヘッド。
2. ２．重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下，ＰおよびＳは０％を含まず）および残部Ｆｅを
   主成分とし、副成分としてＣｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕをそ
   れぞれ７％以下、Ｃｏ，Ｖをそれぞれ１０％以下、Ｗを
   １５％以下、Ｃｕ，Ｔａ，Ｍｎをそれぞれ２５％以下、
   Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ．Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ．Ｉ
   ｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希土類元素、白金族元素をそれ
   ぞれ５％以下、Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａをそれぞれ３％
   以下、Ｂを１％以下の１種または２種以上の合計０．０
   １〜３０％、少量の不純物とからなり、１ＫＨｚにおけ
   る実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以
   上で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝〈１１２
   〉の再結晶集合組織を有する耐摩耗性高透磁率合金より
   なる磁気記録再生ヘッド。