JPS6191340A - 耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はＮｉ　、　Ｎｂ　、　Ｐ　、　ＳおよびＦｅよ
りなる耐摩耗性高透磁率合金およびＮｉ　、　Ｎｂ　、
　Ｐ　、　ＳおよびＦｅを主成分とし、副成分としてＱ
ｒ、Ｍｏ。

Ｇｅ　、　Ａｕ　、　Ｃｏ　、　Ｖ　、　Ｗ　、　（３
ｕ　、　Ｔａ　、　Ｍｎ　、　ＡＩ　。

Ｓｉ　、　Ｔｉ　、　Ｚｒ　、　Ｉｆ　、　Ｓｎ　、　
Ｓｂ　、　Ｇａ、　Ｉｎ　、　Ｔｌ。

Ｚｎ　、　Ｏ（１、希土類元麦、白金族元素、Ｂｅ　、
　Ａ、　。

ｓｒ　、　Ｂａ　、　Ｈの１種または２種以上を含有す
る耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法に関するもの
で、その目的とするところは、鍛造加工が容易で、実効
透磁率が大きく、飽和磁束密度が４０００Ｇ以上で、（
１１０）＜１１２＞　＋　（８１１）＜１１２＞の再結
晶集合組織を有して耐摩耗性が良好な磁性合金を得るに
ある。更に本発明はこれら耐摩耗性高透磁率合金よりな
る磁気記録再生ヘッドに関するものである。

（従来の技術） テープレコーダーなどの磁気記録再生ヘッドは交流磁界
において作動するものであるから、これに用いられる磁
性合金は高周波磁界における実効透磁率が大きいことが
必要とされ、また磁気テープが接触して摺動するため耐
摩耗性が良好であることが望まれている。現在、耐摩耗
性にすぐれた磁気ヘッド用磁性合金としてはセンダスト
（Ｆ６−０ｌ−Ａｌ系合金）およびフェライト（ＭｎＯ
−ＺｎＯ−Ｆｅ○　）があるが、これらは非常に硬く脆
いため、鍛造、圧延加工が不可能で、ヘッドコアの製造
には研削、研磨の方法が用いられており、従ってその成
品は高価である。またセンダストは飽和磁束密度は大き
いが薄板にできないので高周波磁界における実効透磁率
が比較的小さい。また７エライＹは実効透磁率は大きい
が、飽和磁束密度が約４０００Ｇで小さいのが欠点であ
る。他方ノぜ−マロイ（Ｎｉ−Ｆｅ系合金）は飽和磁束
密度は大きいが、実効透磁率は小さく、また鍛造、圧延
加工および打抜きは容易で量産性にすぐれているカベ摩
耗しやすいのが大ぎな欠点であり、これを改善すること
が強く望まれている。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明者らは、先にＮｉ−Ｆｅ　−Ｎｂ系合金は鍛造加
工が容易で硬度が高く、すぐれた高透磁率合金であるこ
とから、磁気記録再生ヘッド用磁性合金として好適であ
ることを見い出し、これを特許出願した（特公昭４７−
２９６９０号）。その後本発明者らは、Ｎｉ−Ｆｅ　−
Ｎｂ系合金の摩耗について系統的な研究を行った結果、
Ｎｉ　−Ｆｅ　−Ｎｂ系合金の摩耗は硬度によって一義
的に決定されるものでなく、合金の再結晶集合組織と緊
密な関係があることが明らかとなった。

（問題点を解決するための手段） 一般に摩耗現象は合金結晶の方位によって大きな差異が
あり、結晶異方性が存在することが知られているが、Ｎ
ｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金においては（１００）＜００１＞
再結晶集合組織は摩耗し易しく、（１１０）＜１１２＞
とこの４１２＞方位を軸として多少回転した（３１１）
＜１１２＞の再結晶集合組織が耐摩耗性にすぐれている
ことが明らかとなった。すなわち、Ｎｉ−ｙｅ　−Ｎｂ
系合金は（１１０）＜１１２＞　＋（３１１）＜１１２
＞の再結晶集合組織を形成させることによって耐摩耗性
が著しく向上することを見い出したのである。

本発明者らはこの知見に基づいて、Ｎｉ−Ｆｅ　−Ｎｂ
系合金の（１１０）〈１１２〉＋（３１１）＜１１２＞
の再結晶集合組織を形成させるための研究を幾多遂行し
た結果、これにＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但
し、５Ｏ１１％以下）添加すると（１００）＜００１＞
再結、２集合組ｍＧ１抑制サレ、（１１０）＜１１２＞
　＋（８１１）＜１１２＞の再結晶集合組織の形成が著
しく促進することを見い出したのである。すなわちＨ＝
−Ｆｅ２元系合金は冷間圧延加工すると（１１０）＜１
１２＞　＋　（１１２）＜１１１＞の加工集合組織が生
じるが、これを高温加熱すると（１００）＜００１＞再
結晶集合組織が発達することが知られている。

しかし、これにＮｂを添加すると積層欠陥エネルギーが
低下するが、さらにこれにＰおよびＳの合計０．００１
〜１％（但し、Ｓ　０．１％以下）添加すると、リン化
物および硫化物が粒界に析出して粒界エネルギーが低下
して、二次再納品において（１００）＜００１＞再結晶
集合組織を強く抑制し、（１１０）＜１１２〉＋　（ａ
ｌｌ）〈１１２〉の再結晶集合組織の成長が慢先的に促
進され、（１１０）４１２＞　＋（３１１）＜１１２＞
の再結晶集合組織が形成されて、耐ｈ（純性が著しく向
上する。またＮｉ−ｒｅ　−Ｎｂ系合金にＰおよびＳを
添加すると硬いリン化物および硫化物がマ）　ＩＪラッ
クス中も析出し、耐摩耗性の向上に寄与するとともに、
これらの弱強磁性および非強磁性の８り廁なリン化物お
よび硫化物の分散析出によって磁区が分割されて、交流
磁界における渦１ヒ流損失が減少し、このために実効西
磁吊が増大する１：とも見い出した。要するにＨｂとＰ
およびＳの相乗的効果により、（１１０）＜１１２＞　
＋（３１１）＜１１２＞の再結晶集合組織が発達すると
ともに実効透磁率が増大し、耐摩耗性のすぐれた高透磁
率合金が得られるのである。

（作　用） 本発明の合金を造るには、Ｎｉ６０〜９０％、Ｎｂ　０
．５〜１４％、ＰおよびＳの合、ｉｌ　４．：、　０．
００１〜１％（但し、Ｓ　０．１％以下）および残部Ｆ
ｅのｊ６当量を空気中、好ましくは非酸化性雰囲気（水
素。

アルゴン、窒素など）中あるいは真空空番こおいて適当
な溶解炉を用いて溶解する。或は又、上記合金に副成分
としてＯｒ　、　ＭＯ、Ｇｅ、Ａｕの７％以下、ＱＯ、
Ｖの１０％以下、Ｗの１５％以下、Ｑｕ　、　Ｔａ　。

肋の２５％以下、Ａｌ、　Ｓｉ　、　Ｔｉ　、　Ｚｒ　
、　）ｉｆ　、　Ｓｎ。

Ｓｂ　、　Ｇａ　、　Ｉｎ　、　Ｔｌ　、　Ｚｎ　、　
Ｃｄ　、希土類九メク、白金族元素の５％以下、Ｂｅ　
、　Ａ９．　Ｓｒ　、　Ｂａの８％以下、８１％以下の
１種あるいは２　、Ｆ＋ｌｉ以上の合言十ｔ１　、０１
〜８０％の所定ｆｆ＜を更に添加する。力）〈シて得た
混合物を充分に攪拌して組成的に均一な溶融合金を造る
。

次にこれを適当な形および大きさの鋳型に注入して健全
な鋳塊を得、さらにこれに高１１Ａ　４こおいて鍛造あ
るいは熱間加工を施して適当な形状のもの、例えば俸あ
るいは板となし、必要ならば６００“Ｃ以上の温度で焼
鈍する。次いでこれに冷間圧延などの方法によって加工
率５０％以上の冷間加工を施し、目的の形状のもの、例
えば厚さＱ、ｌａｗの薄板を造る。次にその薄板から例
えば外径４５酎、内径３３藺の環状板を打抜き、これを
水素中その他の適当な非酸化性雰囲気（水素、アルゴン
、窒素など）中あるいは真空中で９００℃以上融点以下
の温度で適当時間加熱し、ついで規則−不規則格子変態
点（約６００℃）以上の温度から１００“Ｃ／秒〜１゛
Ｃ／時の組成に対応した適当な速度で冷却するかあるい
はこれをさらに規則−不規則格子変態点（約６００℃）
以下の温度で適当時間再加熱し、冷却する。このように
して実効透磁率３０００以上、飽和磁束蕾度４０００Ｇ
以上を有し、且つ（１１０）＜１１２〉＋　（ａｌｌ）
〈１１２〉の再結晶集合組織を有した耐摩耗性高透磁率
合金が得られる。

次に本発明を図面につき説明する。

竺１図は８０％Ｎｉ　−Ｆｅ　−５％Ｎｂ　−Ｐ　−Ｓ
系合金（但し、ｐ：５−１ｏ：１）について加工率９０
％の冷間圧延し、１１００”Ｃで加熱した後１０００℃
／時の速度で冷却した場合の再結晶集合組織および訃特
性とＰおよびＳ　ｌ、（とのＩ’＝’Ｊ係を示したもの
である。

Ｎｉ−Ｆｅ　−Ｎｂ系合金は冷間圧延加工すると（１１
０）＜１１２〉＋　（１１２）＜１１１＞の加工集合組
品が生じるが、これを高温加熱すると（１００）＜００
１＞と（１１０）＜１１２＞　＋　（８１１）＜１１２
＞の再結晶集合組織が生成する。しかし、これにＰおよ
びＳを添加すると（１００）＜００１＞再結晶集合組織
の生成が抑制され、（１１０）＜１１２＞　＋　（ａｌ
ｌ　）＜１１２＞の再結晶集合組織が発達し、それとと
もに摩耗Ｈシは減少する。また実効透磁率はＰおよびＳ
の添加によって増大するが、ＰおよびＳの１％以上では
鍛造加工が困難となり好ましく°ない。第２図は８０％
Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ　−０，０５％　Ｐ　−０，０１
％Ｓ合金について、１１００℃で加熱した場合の再結晶
集合ｉＪｌ織および緒特性と冷間加工率との関係を示し
たもので、冷間加工率の増加は（１１０）＜１１２〉＋
　（３１１）＜１１２＞の再結晶集合組織の発達をもた
らし、耐ｒ、【純性を向上させ、実効透磁率を高める。

第３図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ　−５％Ｎｂ　−０，０５％
Ｐ　−０，０１％Ｓ合金を冷間加工率８５％で圧延した
後の加、！２Ｖ湛度と再結晶集合組織および緒特性との
関係を示したもので、１Ｊ［１熱湿度の上昇とともに（
１１２）＜１１１＞成分が減少し、（１１０）＜１１２
＞　＋　（３１１）＜１１２＞が発達して耐摩耗性が向
上し、また実効う磁率は増大する。第４図は合金番号１
０　（８０％Ｎｉ−Ｆｅ　−５％Ｎｂ　−０，０５％Ｐ
−０，０１％Ｓ合金）、合金番号４５　（７９，８％Ｎ
ｉ　−Ｆｅ　−７％Ｎｂ−０．ｏ４％Ｐ　−０，００８
％Ｓ−２％ＭＯ合金）、合金番号３７　（８２％Ｎｉ−
Ｆｅ　−３，５％Ｎｂ　−０，０６２％Ｐ−０．０１％
Ｓ−５％Ｖ合金）について実効透磁率と冷却速度との［
（ＩＩ係およびこれをさらに再加熱処理を施した１ｔ’
Ｈ合の実効ＴＩ５磁率（×印）を示したものである。合
金の組成に対応した最適冷却速度、最適再加熱温度およ
び再加熱時間が存在することが判る。

坑５図は８０％Ｎｉ　−Ｆｅ　−５％Ｎｂ　−０，０５
％Ｐ　−０，０１％Ｓ合金にＯｒ　、　Ｎｏ　、　Ｇｅ
　、　ＡｕあルＶｈ　ハＱｏ　ヲｍ　加した場合の磁気
ヘッドの耐摩耗量の特性図で、Ｏｒ。

ＭＯ、Ｇｅ　、　ＡｕあるいはＯＯを添加すると、何れ
も実効透磁率は高くなり、摩耗量は減少するが、Ｑｒ。

ＭＯ、ＧｅあるいはＡｕの７％以上では飽和磁束密度が
４０００Ｇ以下となり好ましくない。また００１０％以
上では実効透磁率が３０００以下となり好第６図は同じ
＜　８０％Ｎ１−Ｆｅ−１’ｉ％Ｎｂ−０．０！’ｉ％
Ｐ−０．０１％Ｓ合金にＶ　ｔ　Ｗ　、　Ｃｕ　、　’
ｒａあるいはＭｎを添加した場合の磁気ヘッドの鯖ＩＩ
：　５ｋ及び実効渋磁兆の特性図で、Ｖ　＊　Ｗ　、　
Ｃｕ　、　ＴａあるいはＭｎを添加すると、何れも実効
透磁率は晶くなり、摩耗量は減少するが、■を１０％以
上、Ｗを１５％以上、Ｑｕ　、　ＴａあるいはＭｎを２
５％以上添加すると飽和磁束密度が４０００Ｇ以下とな
り好ましくない。

第７図は同じ＜　ｓｏ％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０．ｏ
５％Ｐ−０，０１％Ｓ合金にＡｌ、　Ｓｉ　、　Ｔｉ　
、　Ｚｒ　、　Ｈｆ　、　Ｓｎ　。

３ｂ＋　Ｇ＆　＊　ＩｎあるいはＴｌを添加した場合の
特性図で、ｋｌ　、　Ｓｉ　、　Ｔｉ　、　Ｚｒ　、　
Ｈｆ　、　Ｓｎ　、　Ｓｂ　、　Ｇａ　、　Ｉｎあるい
はＴｌを５％以上添加すると、何れも実効透磁率は高く
なり、摩耗量は減少するが、Ｓｉ。

Ｔｉ　、　Ｚｒ　、　Ｈｆ　ｔ　Ｇａ　、　Ｉｎあるい
はＴ１５％以上では飽和磁束密度は４０００Ｇ以下とな
り、Ａｌ。

ｓｎあるいはｓｂが５％以上では鍛造加工が困難となり
好ましくない。

第８図は同じく８０％Ｎｉ　−ｒｅ　−５％Ｎｂ−０，
０５％Ｐ−、０．０１％Ｓ合金にｚｎ　、　ｃａ　、　
Ｌａ　、　ＰＺ　、　Ｂｅ　、　Ａｇ。

３ｒ　、　ＢａあるいはＢを添加した場合の特性図で、
Ｚｎ　、　Ｃｄ　、　Ｌａ　、　Ｐｔ　、　Ｂｅ　、　
Ａｇ、　Ｓｒ　、　ＢａあるいはＢを添加すると、何れ
も実効透磁率は高くなり、摩耗量はσ（少するが、Ｚｎ
　、　Ｏｃｌ　、　Ｌａ　、　Ｐｔを５％以上、Ｂｅ　
、　Ｓｒ　、　Ｂａを８％以上添加すると飽和磁束密度
が４０００Ｇ以下となり、Ａ９を８％以上あるいはＢを
１％以上添加すると鍛造加工が困難となり好ましくない
。

本発明において、冷間加工は（１１０）＜１１２＞　＋
（ｌｌｒ：ｌ＜１１１＞の集合ｔ１１織を形成し、これ
を基として（１１０）＜１１２＞　十（３１１）＜１１
２＞の再結晶集合組織を９！ｉ’ｉ２させるために必要
で、第１図および第２図に見られるようにＰおよびＳの
合計０．００１％以上において、特に加工率５０％以上
の冷間加工を施した場合に（１１０）＜１１２＞の再結
晶集合組織の発達が顕著で、耐摩耗性は著るしく向上し
、その実効？５磁率も高い。また上記の冷間加工に次い
で行われ、７．　ＩＪＩ熱は、組織の均一化、加工歪の
除去とともに、（１１０）４１２＞　＋　（３１１，）
〈１１２〉の再結晶果合組４晶をうＣ辷させ、１−ｂい
実効ＨＨ６磁−くとすぐれた耐摩耗性を得るために必要
であるが、第３図に見られるように特に９００℃以上の
加熱によって実効透磁率および耐摩耗性は！ｌ！ＬＩ著
に向上する。

尚、上記の冷間加工と、次いで行われる９００℃以上融
点以下の加熱を繰り返し行うことは、（１１０）＜１１
２〉＋　（３１１）＜１１２＞（ｉ’）再結晶集合組織
の集積度を高め、耐摩耗性を向上させるために有効であ
る。この場合は最終冷間加工の加工率が５０％以下でも
（１１０）＜１１．２＞　＋　（ａｌｌ＞＜１１２＞再
結晶集合組織が得られるが、本発明の技術的思想に包含
されるものである。したがって、本発明の冷間加工率は
、全製造工程における冷間加工を総計した加工率を意味
し、最終冷間加工率のみを意味するものではない。

上記の９００℃以上融点以下の温度から規則−不規則格
子変態点（約６００℃）以上の温度までの冷却は、急冷
しても徐冷しても得られる磁性には大した変りはないが
、第４図に見られるようにこの変態点以下の冷却速度は
磁性に大きな影響を及ばず。すなわちこの変砂点以上の
温度より１００゛ｃ７′秒〜１℃／１１．（の組成に対
応した適当な速度で常温迄？１７却することにより、地
の規則度が適度に調整さね、すぐれた磁性が得られる。

そして上記の冷却速度の内１００℃／秒に近い速度で急
冷すると、規則度が小さくなり、これ以上辻く冷却する
と規則化が進まず、規則度はさらに小さくなり磁性は劣
化する。しかし、その規則度の小さい合金をその変態点
以下の２００℃〜６００℃に組成に対応して、１分間以
上１００時間以下再加熱し冷却すると、規則化が韮んで
適度な規則度となり磁性は向上する。他方、上記の変態
点以上の温度から、例えば１゛Ｃ／時以下の速度で徐冷
すると、規則化は進みすぎ、磁性は低下する。

尚、上記の熱処理を水素が存在する雰囲気中で施すこと
は、実効透磁率を高めるのに特に効果があるので好まし
い。

（実施例） 次に本発明を実施例につき説明する。

実施例　１ 合金番号１０（組成Ｎｉ−８ｏ％、　Ｎｂ　−５％、Ｐ
−０，０５％。

Ｓ−０，０１％、Ｆｅ−残部）の合金の製造原料として
９９．８％純度の電解ニッケル、９９．９％純度の電解
鉄、９９．８％純度のニオブ、９９．５％純度の硫黄お
よびリン２０′！ｏのニッケルーリン母合金を用いた。

試料を造るには、原料を全ｊＲｆｌｔ８００りでアルミ
ナ坩堝に入れ、真空中で高周波誘導電気炉によって溶か
した後、よく攪拌して均質な溶融合金とした。次にこれ
を直径２５關、高さ１７０　Ｋｍの孔をもつ鋳型に注入
し、得られた鋳塊を釣１０００“Ｃで鍛造して厚さ約７
閂の板とした。

さらに約９００”０〜１０００℃の間で適当な厚さまで
熱間圧延し、ついで常温で種々な加工率で冷間下延を施
して０．１１の薄板とし、それから外径４５門、内径８
３＃ｌｌ１１の環状板を打ち抜いた。

つぎにこれに種々な熱処理を施して、磁気特性および磁
気ヘッドのコアとして使用した場合湿度）１０％、４０
℃においてＣｒＯ□磁気テープによる２００時間時間後
の摩耗量をタリサー７表面粗さ計で測定を行い、第１表
のような特性を得た。

実施例　２ 原料は実施例１と同じ純度のニッケル、鉄および９９．
８％純度のニオブ、硫黄、モリブデンとリン１０％の鉄
−リン母合金を用いた。試料の製造法は実施例１と同じ
である。試料に種々の熱処理を施して磁気特性および磁
気ヘッドのコアとして使用した場合湿度８０％、温度４
０℃においてＣｒｙ２磁気テープによる２００時間時間
後の摩耗１ｔの測定を行い、第２表に示すような特性が
得られた。

なお代表的な合金の特性は第３表に示すとおりである。

上記のように本発明合金は加工が容易で、耐摩耗性にす
ぐれ、４０００Ｇ以上の飽和磁束密度３０００以上の高
い実効透磁率、低保磁力を有しているので、磁気記録再
生ヘッドのコアおよびケース用磁性合金として好適であ
るばかりでなく、耐摩耗性および高透砒率を必要とする
一般の電磁器機の磁性材料としても好適である。

次に本発明において合金の組成をＮ１６０〜９０％、Ｎ
ｂ　０．Ｆｌ〜１４％、ＰおよびＳの合計０．００１〜
１％（イ［１し、Ｓ０．１％以下）および残部ｙｅと限
定し、これに副成分として添加する元素をＣｒ。

ＭＯ、Ｇｅ　、　Ａｕを７％以下、Ｃｏ、Ｖを１０％以
下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ　、　Ｔａ　、　Ｍｎを２５
％以下、Ａｔ、　Ｓｉ　、　Ｔｉ　、　Ｚｒ　、　Ｈｆ
　、　Ｓｎ　、　Ｓｂ　、　Ｇａ　、　Ｉｎ　。

Ｔｌ　、　Ｚｎ　、　（ｌｄ　、希土類元素、白金族元
素を５％以。

下、Ｂｅ　、　Ａ９　、　Ｓｒ　、　Ｂａを３％以下、
Ｂを１％以下の１柚または２種以上の合計で０．０１〜
３０％と限定したり、！！由は各実施例、第３表および
図面で明らかなように−４このお［成範囲の実効ｄ５磁
率は３０００以上、飽和磁束密１！！：　＋　ｏ　ｏ　
ｏ　ａ以上で、且つ（１１０）＜１１２＞　＋　（８１
１）＜１１２＞の再結晶集合組わ＆を有し、耐摩耗性が
すぐれているが、この組成範囲をはずれる−と磁気特性
あるいは耐摩耗性が劣化するからである。

すなわち、Ｎｂ　０．５％以下およびＰおよびＳの合計
０．００１％以下では（１１０）＜１１２＞　＋　（ａ
ｌｌ）〈１１２〉の再結晶集合組織が充分発遠しないの
で耐摩耗性が悪く、Ｎｂ　１４％以上およびＰおよびＳ
の合計１％以上およびＳ０．１％以上では鍛造加工が困
鈴となり、また実効透磁ｙ＄ａｏｏｏ以下、飽和磁束密
度４０００Ｇ以下になるか、らである。

そしてＮ１６０〜９０％、Ｎｂ　０．５〜１４％、Ｐお
よびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ　０．１％以
下）および残部Ｆｅの組成範囲の合金は、実効透磁率３
０００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、耐摩耗性
がすぐれ、且つ加工性が良好であるが、一般にこれにさ
らにＯｒ　’ｔ　ＭＯ、Ｇｅ　、　Ａｕ　、　Ｗ　、　
Ｖ　。

Ｃｕ　、　Ｔａ　、　Ｍｎ　、　Ａｌ、　Ｚｒ　、　Ｓ
ｉ　、　Ｔｉ　、　Ｈｆ　、　Ｇａ。

Ｉｎ　、　Ｔｌ　、　Ｚｎ　、　Ｃｄ　、希土頑元９　
ｒ　Ｂｅ＋　ＡすｌＳｒ　、　Ｂａ　、　Ｂ等を添加す
ると特に実効ｚ５磁イ」を高める効果があり、ＣＯを添
加すると特に飽和磁束密度を高める効１Ｓがあり、Ａｕ
ｌＭｎ　、　Ｔｉ　、　Ｃｏ　、希土類元”７．；　、
　Ｂｅ　、　Ｓｒ　、　Ｂａ　、　Ｂを添加すると鍛造
、加工を良好にする効果があり、Ａｔ　、　Ｓｎ　、　
Ｓｂ　。

Ａｕ　、　Ａ９．　Ｔｉ　、　Ｚｎ　＊　Ｃｄ　、　Ｂ
ｅ　、　Ｔａ　、　Ｖ　（Ｄ添加および副成分の各元素
のリン化物および硫化物は（１１０）＜１１２＞　＋（
３１１）〈１１２〉の再結晶集合組織を発達させ、耐摩
耗性を向上する効果がある。

尚、用途に応じて本発明合金の切削加工性を向上させた
い場合には、磁気特性、耐摩耗性を損わない程度に船、
テルル、砒素、カルシウム、ビスマスおよびセレンの少
量（各約０．１％以下）を添加しても差支えない。また
炭未、酸素、窒素は耐摩耗性を改善するので加工性を損
わない程度ならば少量（各約０．１％以下）含有されて
も差支えない。

（発明の効果） 要するに不発［すＪ合金は鍛造加工が容易で、（１１０
）＜１１２〉＋　（ａｌｌ）＜１１２＞の再結晶集合組
織を形成させることによって耐摩耗性がすぐれ、飽和磁
束密度が４０００Ｇ以上で、実効ｆ５磁率が高いので、
磁気記録書生ヘッド用磁性合金として好適であるばかり
でなく、耐１９耗性および高透磁率を必要とする一般の
電磁器構の磁性材料としても好適である。

【図面の簡単な説明】

第１図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ　−５％Ｎｂ　−Ｐ　−Ｓ系
合金の緒特性とＰおよびＳｎ（但し、Ｐ：５−１０：１
）との関係を示す特性図、 第２図は８０％Ｎｉ　−Ｆｅ　−５％Ｎｂ　−０，０５
％Ｐ　−０，０１・１；Ｓ合金の緒特性と冷間加工率と
のＷｊ係を示す特性図、 第８図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ　−０，０５％Ｐ
　−０，０１％Ｓ合金の緒特性と加熱温度との関係を示
す特性図、 嗜：４図は８０％Ｎｉ　−Ｆｅ　−５％Ｎｂ−０，０５
％Ｐ　−０，０１ＸＳ合金（合金番号１０）、７９．３
％Ｎｉ−Ｆｅ　−７％）Ｊｂ　−０，０４％Ｐ　−０，
００８％Ｓ−２％ＭＯ合金（４５）、および８２％Ｎｉ
−Ｆｅ−３，５％Ｎｂ　−０，０６２％Ｐ　−０，０１
％Ｓ−５％Ｖ合金（３７）の実効透磁率と冷却速度、再
加熱温度および専加熱時ＩＭｊとの関係を示す特性図、
第５図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０５％Ｐ　
−０，０１％Ｓ合金にＯｒ　、　Ｎｏ　、　Ｇｅ　、　
Ａｕあるいはｃｏを添加した場合の緒特性と各元素の添
加量との関係を示す特性図、 第６図は８０％Ｎｉ−Ｆｅ−５％Ｎｂ−０，０１１＋％
Ｐ　−０，０１％Ｓ合金にＶ　、　Ｗ　、　Ｃｕ　、　
ＴａあるいはＨｎを添加した場合の緒特性と各元素の添
加量との関係を示す特性図、 第７図は８０％Ｎｉ　−Ｆｅ　−ｓ％Ｎｂ　−０，０５
％Ｆ　−０，０１％Ｓ合金にＡＩ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ、
Ｈｆ、Ｓｎ、Ｓｂ。 Ｃａ　、　ＩｎあるいはＴｔを添カｏした場合の緒特性
と各九累の添加（ｄとの関係を示す特性図、ｆ）７８図
は８０％Ｎｉ−Ｆｅ　−５％Ｎｂ−０，０５％Ｐ−０，
０１％Ｓ合金にＺｎ　、　Ｃｄ　、　Ｌａ　、　Ｐｊ　
ｔ　Ｂｅ　、　Ａ９．　Ｓｒ　。 ＢａあるいはＢを添加した場合の緒特性と各元素の１宇
加４，１とのＩｓ’Ｊ係を示す特性図である。 第２図 シ♀へ門カロ″！−キ　（九） 第３図 第４図 駿云Ｐ避浅（で／時〕 第５図 Ｃｒ、Ｍ０．６ｅ、Ｃｏ　ｏｒ　Ａｔｔ　（％）第６図 Ｖ、　Ｗ、Ｃｔｔ、Ｔａ　ｏｒ　Ｍｎ　（％）第７図 Ａ！、５１．Ｔｔ、’Ｚｒ、Ｈｆ（１）　　　　Ｓｎ、
Ｓｂ、６ａ、Ｊｎ、ＴＩ（Ｚ）第８図 り、Ｃｄ、Ｌａ、Ｐｔ、Ｂｅ（幻　　　Ａｌ、Ｓｒ、Ｂ
ａ、Ｂ　　とうＳ）手　　　続　　　捕　　　正　　　
書 昭和６０年４月】８日 特許庁長官　　志　　賀　　　　　学　　　殿１、事件
の表示 昭和５９年特許願第２１１５０４号 ２発明の名称 酊摩純性高６研率合金およびそのｆｕ造法ならびに５気
記録再生ヘッド ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 財団法人　電気磁気材料研究所 ４、代理人 ５、補正の対象　　明細書の「特許請求の範囲」、「発
明の詳細な説明」、「図面の簡単な説明」の欄、図面１
、明細Ｎ第１頁第４行〜第７頁第８行の特許請求の範囲
を次の通り訂正する。 「２、特許請求の範囲 −重量比にてＮｉ　６０〜９０チ、Ｎｂ　０．５〜１４
％、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ　０
．１　％以下）および残部Ｆｅと少量の不純物とからな
り、Ｉ　ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和
磁束密度４０００　Ｇ以上で、且つ（１１０）＜１１２
〉＋（３１１）＜１１２＞の再結晶集合組織を有するこ
とを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金。 ２　重量比ＣＴＮ１６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４チ
、ＰおよびＳの合計０．００１〜１チ（但し、Ｓ　０．
１千以下）および残部Ｆｅを主成分とし、１成分とじＴ
　Ｏｒ　、　Ｍｏ　ｌ　Ｇｅ　ＩＡｕをそれぞれ７％以
下、ｃ０．■をそれぞれ１０チ以下、Ｗを１５％以下、
Ｃｕ　、　Ｔａ　。 Ｍｎをそれぞれ２５％以下、ＡＩ　、　Ｓｉ　、　Ｔｉ
　。 ｚｒ　、　Ｈｆ　、　Ｓｎ　、　Ｓｂ　、　Ｇａ　、　
Ｉｎ　、　Ｔｔ　、　Ｚｎ　ｒｃｄ、　＃Ｊ土類元紫、
白金族元累をそれぞれ５チ以下、Ｂｅ　、ムｇ　、　Ｓ
ｒ　、　Ｂａをそれぞれ８チ以下、Ｂを１％以下の１種
または２種以上の合計０．０１〜８０チ、少量の不純物
とからなり、Ｉ　ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以
上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）＜
１１２〉＋（ａｌｌ）＜１１２＞の再結晶集合組織を有
することを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金。 ＆　重量比にて１１６０７−９０％、ｌｂ０．５〜１４
チ、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、５Ｏ８
１％以下）および残部Ｆ８と少量の不純物とからなる合
金に加工率５０チ以上の冷間加工を施した後、９００℃
以上融点以下の温度で加熱し、ついで規則−不規則格子
変態点以上の温度から１００℃／秒〜１℃／時の組成に
対応した適当な辻度で常温まで冷却することにより、Ｉ
　ＫＥｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和磁束密
度４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）＜１１２〉＋（８
１１）＜１１２＞の再結晶集合組織を形成せしめること
を特徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造法。 重量比にてＮｉｅ　ｏ〜９０％、Ｎｂ　Ｏ０５〜１４チ
、ＰおよびＳの合計０．００１〜１チ（但し、Ｓ　０．
１％以下）および残部ｙｅと則−不規則格子変態点以上
の温度から１００’Ｃ／秒〜１℃／時の組成に対応した
適当な速度で冷却し、これをさらに規則−不規則格子変
態点以下の温度で１分間以上１００時間以下の組成に対
応した適当時間加熱し冷却することにより、Ｉ　ＫＨｚ
における実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４００
０（１１２＞の再結晶集合組織を形成せしめることを特
徴とする耐摩耗性高磁率合金の製造法。 五　重量比にてＮ１６０〜９０％、Ｎｂ　Ｏ０５〜−１
４％、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ　
０．１　％以下）および残部Ｂ”ｅを主成分とし、副成
分としてＯｒ　、　Ｍｏ　、　Ｇｅ　＋ムＵをそれぞれ
７％以下、Ｑｏ　、　Ｖをそれぞれ１０％以下、Ｗを１
５％以下、Ｑｕ　、　Ｔａ　。 Ｍｎをそれぞれ２５％以下、Ａ１．　Ｓｉ、　、　Ｔｉ
　。 Ｚｒ　、　Ｈｆ　、Ｓｎ　、Ｓｂ　、　Ｇａ　＋　Ｉｎ
　、　ＴＩ、　Ｚｎ　ｒＣｄ、希土類元素、白金族元素
をそれぞれ５％以下、Ｂｅ　、　Ａ９．　Ｓｒ　、　Ｂ
ａをそれぞれ８％以下、Ｂを１％以下の１種または２種
以上の合計０．０１〜８０％、少量の不純物とからなる
合金に加工率５０チ以上の冷間加工を施した後、９００
℃以上融点以下の温度で加熱し、ついで規則−不規則格
子変態点以上の湿度から１００℃／秒〜１℃／時の組成
に対応した適当な速度で常温まで冷却することにより、
Ｉ　ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和磁束
密度４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）〈１１２〉＋（
８１１）＜１１２＞の再結晶集合組織を形成せしめるこ
とを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造法。 ａ　重量比にてＮ１６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４チ
、ＰおよびＳの合計０．００１〜１チ（但し、５Ｏ９１
％以下）および残部Ｆｅを主成分とし、副成分としてＯ
ｒ　、　ＭＯ、Ｇｅｔ　。 Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ、Ｖをそれぞれ１０％以
下、Ｗを１５％以下、Ｑｕ　、　’［’ａ　。 Ｍｎをそれぞれ２５％以下、Ａ１．　Ｓｉ　、　Ｔｉ　
。 Ｚｒ　、　Ｈｆ　＋　Ｓｎ　＊　Ｓｂ　、　Ｇａ　、　
Ｉｎ　、　Ｔｌ　、　ＺｎＣｄ　、希土類元素、白金族
元素をそれぞれ５チ以下、Ｂｅ　、　Ａ９．　Ｓｒ　、
　Ｂａをそれぞれ８チ以下、Ｂを１％以下の１種または
２種以上の合計０．０１〜８０％、少量の不純物とから
なる合金に加工率５０チ以上の冷間加工を施した後、９
００℃以上融点以下の温度で加熱し、ついで規則−不規
則格子変態点以上の温度から１００℃／秒〜１℃／時の
組成に対応したａ邑な速度で冷却し、これをさらに規則
−不規則格子変態点以下の温度で１分間以上１００時間
以下の組成に対応した適当時間加熱し冷却することによ
り、Ｉ　ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和
磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）＜１１２〉
＋（Ｉｌｌ）＜１１２＞の再結晶集合組織を形成せしめ
ることを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造法。 Ｔｌ、　　重量比にてＮｉ　６０〜９０チ、Ｎｂ　０．
５〜１４チ、ＰおよびＳの合計０．００１〜１チ（但し
、Ｓ０．１％以、下）および残部ｙｅと少量の不純物と
からなり、Ｉ　ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上
、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）＜１
１２〉＋（８１１）＜１１２＞の再結晶集合組織を有す
る耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録褥生ヘッド。 ＆　重量比にてＮ１６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４チ
、ＰおよびＳの合計０．００１〜１チ（但し、５Ｏ１１
％以下）および残部Ｆｅを主成分とし、副成分としてＱ
ｒ　ｌ　Ｍｏ　＋　Ｃｅ　ｌＡｕをそれぞれ７％以下、
Ｃｏ、Ｖをそれぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ
、　Ｔａ　１Ｍｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ、　Ｓｉ
　、　Ｔｉ　。 Ｚｒ、Ｈｆ、Ｓｎ　　＋Ｓｂ＋Ｇａ＋Ｉｎ＋ＴｌＩＺＪ
Ｑｄ　、希土類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、
Ｂｅ　、　Ａ９．　Ｓｒ　、　Ｂａをそれぞれ８％以下
、Ｂを１チ以下の１種または２種以上の合計０．０１〜
３０％、少量の不純物とからなり、Ｉ　ＫＨｚにおける
実効透硼率３０００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上
で、且つ（１１０）＜１１２〉＋（８１１）＜ＩＩＪ＞
の再結晶集合組織を有する耐摩耗性高透磁率合金よりな
る磁気記録再生ヘッド。」２、明細書第７頁第１６行、
第１０頁第２〜３行、第７行及び第１１〜１２行、第１
１頁第４行、第５〜６行及び第１５〜１６行、第１８頁
第１８行、第１４頁第４行、第７行及び第１５行、第１
５頁第２行、第１７頁第１２行及び第２０行・第１８頁
第７行及び第１０行、第２６頁第１行及び第６行並びに
第２７頁第７行及び第２９行のｒ（１１０）＜１１２〉
＋（３１１）＜１１２＞Ｊをｒ（１１０）＜１１２〉＋
（８１１）＜１１２＞Ｊ　と夫々訂正する。 ＆同第９頁第１８行、第１０頁第１０行及び第１６行、
第１１頁第８行並びに第１４頁第３行及び第６行の「（
１００）」をｒ（１００）Ｊと夫々訂正する。 像間第９頁第１９行の「（１１０）」をｒ（１１０：）
Ｊと訂正する。 ５、同第９頁第２０行の「（８１１）」をｒ（＋３１１
：）Ｊと訂正する。 ６、同第１０頁第１１行の「組織は」を「組織の発達が
」と訂正する。 ７、同第１０頁第１５行、第１４頁第２行及び第１７１
頁第１０〜１１行のｒ（１１０）＜１１２〉＋（１１２
）＜１１１＞Ｊをｒ（１１０）＜１１２〉＋（１１２）
＜１１１＞Ｊと夫々訂正する。 ８同第１１頁第３行の「組織を」を「組織の発達を」と
訂正する。 ９、同第１２頁第１行の「合計に」を「合計」と訂正し
、 同頁第１２行の「添加する。」の次に「また、鍛造性お
よび加工性を改善する為、必要に応じて脱酸剤として０
．ＯａＳＭ９等を小量（各０．５チ以下）添加する。」
を加入し、 同頁第１８〜１９行の「必要ならば６００”Ｃ以上の温
度で」を「また、必要ならば焼鈍する。」と訂正する。 １０同第１５頁第１行のｒ（１１２）Ｊをｒ（１１２）
Ｊと訂正し、 同頁第４〜５行の「合金番号１０−−−一合金）」ヲｒ
　合金Ｍ　号７　（８１，５％Ｎｉ−Ｆｅ　−２％Ｎｂ
−０，１５５％Ｐ−０，０２２％Ｓ合金）」と訂正し、
同頁第１５行の「耐摩耗量」を「摩耗量」と訂正し、 同頁第２０行をｒｌｏチ以上では残留磁気が大きくなり
、帯磁ノイズが増大するので好」と訂正する。 １１、同第１６頁第１４行の「５％以上」を削除する。 １２、同第１７頁第１６行のｒ（１１０）＜１１２＞Ｊ
をｒ（１１０）＜１１２〉＋（８１１：）＜１１２＞Ｊ
と訂正する。 １３、同第２６頁第１９行の、「希土類元素、ＢｅＪを
「希土類元素、白金族元素、ＢｅＪと訂正する。 １４、同第２８頁第４行の「電磁器構」を「電磁機器」
と訂正し、 同頁第１６〜１７行の「８０％Ｘ１−−−一合金番号１
０）」をｌ’−８１，５％ｙ＝　−Ｆｅ　−２１％Ｎｂ
　−０，１５５チＰ−０，０２２％Ｓ合金（合金番号７
）」と訂正する。 １５、図面中胃図を別紙訂正図のとおりに訂正する。 （訂正図） 第２図 二′　　　　　　　　　　　　　；令聞７７＋］二等（
岬　　′（訂正図） 第３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下）および残部Ｆｅと少量の不純物とからなり、１
   ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度
   ４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）〈１１２〉＋（３１
   １）〈１１２〉の再結晶集合組織を有することを特徴と
   する耐摩耗性高透磁率合金。 ２、重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下）および残部Ｆｅを主成分とし、副成分としてＣ
   ｒ、Ｍｏ、Ｇｅ、Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ、Ｖを
   それぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ、Ｔａ、Ｍ
   ｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈ
   ｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｔｌ、Ｚｎ、Ｃｄ、希土
   類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ、Ａｇ、
   Ｓｒ、Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下の１種ま
   たは２種以上の合計０．０１〜３０％、少量の不純物と
   からなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、
   飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）〈１１
   ２〉＋（３１１）〈１１２〉の再結晶集合組織を有する
   ことを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金。 ３、重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下）および残部Ｆｅと少量の不純物とからなる合金
   に加工率５０％以上の冷間加工を施した後、９００℃以
   上融点以下の温度で加熱し、ついで規則−不規則格子変
   態点以上の温度から１００℃／秒〜１℃／時の組成に対
   応した適当な速度で常温まで冷却することにより、１Ｋ
   Ｈｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４
   ０００Ｇ以上で、且つ（１１０）〈１１２〉＋（３１１
   ）〈１１２〉の再結晶集合組織を形成せしめることを特
   徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造法。 ４、重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下）および残部Ｆｅと少量の不純物とからなる合金
   に加工率５０％以上の冷間加工を施した後、９００℃以
   上融点以下の温度で加熱し、ついで規則−不規則格子変
   態点以上の温度から１００℃／秒〜１℃／時の組成に対
   応した適当な速度で冷却し、これをさらに規則−不規則
   格子変態点以下の温度で１分間以上１００時間以下の組
   成に対応した適当時間加熱し冷却することにより、１Ｋ
   Ｈｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４
   ０００Ｇ以上で、且つ（１１０）〈１１２〉＋（３１１
   ）〈１１２〉の再結晶集合組織を形成せしめることを特
   徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造法。 ５、重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下）および残部Ｆｅを主成分とし、副成分としてＣ
   ｒ、Ｍｏ、Ｇｅ、Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ、Ｖを
   それぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ、Ｔａ、Ｍ
   ｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈ
   ｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｔｌ、Ｚｎ、Ｃｄ、希土
   類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ、Ａｇ、
   Ｓｒ、Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下の１種ま
   たは２種以上の合計０．０１〜３０％、少量の不純物と
   からなる合金に加工率５０％以上の冷間加工を施した後
   、９００℃以上融点以下の温度で加熱し、ついで規則−
   不規則格子変態点以上の温度から１００℃／秒〜１℃／
   時の組成に対応した適当な速度で常温まで冷却すること
   により、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽
   和磁速密度４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）〈１１２
   〉＋（３１１）〈１１２〉の再結晶集合組織を形成せし
   めることを特徴とる耐摩耗性高透磁率合金の製造法。 ６、重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下）および残部Ｆｅを主成分とし、副成分としてＣ
   ｒ、Ｍｏ、Ｇｅ、Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ、Ｖを
   それぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ、Ｔａ、Ｍ
   ｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈ
   ｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｔｌ、Ｚｎ、Ｃｄ、希土
   類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ、Ａｇ、
   Ｓｒ、Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下の１種ま
   たは２種以上の合計０．０１〜３０％、少量の不純物と
   からなる合金に加工率５０％以上の冷間加工を施した後
   、９００℃以上融点以下の温度で加熱し、ついで規則−
   不規則格子変態点以上の温度から１００℃／秒〜１℃／
   時の組成に対応した適当な速度で冷却し、これをさらに
   規則−不規則格子変態点以下の温度で１分間以上１００
   時間以下の組成に対応した適当時間加熱し冷却すること
   により、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽
   和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）〈１１２
   〉＋（３１１）〈１１２〉の再結晶集合組織を形成せし
   めることを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造法。 ７、重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下）および残部Ｆｅと少量の不純物とからなり、１
   ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度
   ４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）〈１１２〉＋（３１
   １）〈１１２〉の再結晶集合組織を有する耐摩耗性高透
   磁率合金よりなる磁気記録再生ヘッド。 ８、重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％
   、ＰおよびＳの合計０．００１〜１％（但し、Ｓ０．１
   ％以下）および残部Ｆｅを主成分とし、副成分としてＣ
   ｒ、Ｍｏ、Ｇｅ、Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ、Ｖを
   それぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ、Ｔａ、Ｍ
   ｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈ
   ｆ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｔｌ、Ｚｎ、Ｃｄ、希土
   類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ、Ａｇ、
   Ｓｒ、Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下の１種ま
   たは２種以上の合計０．０１〜３０％、少量の不純物と
   からなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、
   飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ（１１０）〈１１
   ２〉＋（３１１）〈１１２〉の再結晶集合組織を有する
   耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録再生ヘッド。