JPH02135787A - 光励起固体レーザー - Google Patents
光励起固体レーザーInfo
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- JPH02135787A JPH02135787A JP63289842A JP28984288A JPH02135787A JP H02135787 A JPH02135787 A JP H02135787A JP 63289842 A JP63289842 A JP 63289842A JP 28984288 A JP28984288 A JP 28984288A JP H02135787 A JPH02135787 A JP H02135787A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は光励起固体レーザーに関する。
光励起の固体レーザーとし、ては、励起光源として、キ
セノンランプやクリプトンランプを用いたものの他に、
近年、半導体レーザーを利用するものがある。 励起光源として半導体レーザーを用いる場合、半導体レ
ーザーの波長純度が、ランプ光源の波長純度に対して非
常に高いので、半導体レーザーの発振波長をレーザー媒
質の吸収波長と一致させることにより、固体レーザーを
効率よく励起することが可能である。 更に、半導体レーザーを励起光源とする場合、ランプ励
起と比較して、励起密度を高くすることができ、より効
率を向上させることができる。 一方、上記のような、キセノンランプやクリプトンラン
プを利用したランプ励起の固体レーザーの場合、高出力
化のために、スラブレーザーとすることがよく知られて
いる。 このスラブレーザーにおいては、レーザー媒質中をレー
ザーがジグザグに伝搬するので、小さなレーザー媒質で
大きなゲインを得て、大出力化することができる。 半導体励起固体レーザーについては、例えば米国特許３
６２４５４５号、同４７１０９４０号、特開昭６２−１
８９７８３、同６３−２７０７９、同６３−２７０８０
、同６０−１４０８８９号或いはＩ ＥＥＥジャーナル
１９８８年６月第２４巻第６号などに開示されている。
セノンランプやクリプトンランプを用いたものの他に、
近年、半導体レーザーを利用するものがある。 励起光源として半導体レーザーを用いる場合、半導体レ
ーザーの波長純度が、ランプ光源の波長純度に対して非
常に高いので、半導体レーザーの発振波長をレーザー媒
質の吸収波長と一致させることにより、固体レーザーを
効率よく励起することが可能である。 更に、半導体レーザーを励起光源とする場合、ランプ励
起と比較して、励起密度を高くすることができ、より効
率を向上させることができる。 一方、上記のような、キセノンランプやクリプトンラン
プを利用したランプ励起の固体レーザーの場合、高出力
化のために、スラブレーザーとすることがよく知られて
いる。 このスラブレーザーにおいては、レーザー媒質中をレー
ザーがジグザグに伝搬するので、小さなレーザー媒質で
大きなゲインを得て、大出力化することができる。 半導体励起固体レーザーについては、例えば米国特許３
６２４５４５号、同４７１０９４０号、特開昭６２−１
８９７８３、同６３−２７０７９、同６３−２７０８０
、同６０−１４０８８９号或いはＩ ＥＥＥジャーナル
１９８８年６月第２４巻第６号などに開示されている。
上記従来技術のうち、小型固体レーザーとしては、特開
昭６２−１８９７８３、同６３−２７０７９、同６３−
２７０８０の各号があるが、これらは、１個の半導体レ
ーザー（以下ＬＤという）で励起するものであるために
、固体レーザー媒質が飽和するまでの励起光を注入でき
ないという問題点がある。 高出力ＬＤを利用して、より強い励起光を注入できれば
より高出力が得られるのであるが、高出力ＬＤは高価で
あり、しかも短寿命であるなどの欠点がある。 最近、固体レーザー媒質自体に共振器鏡コーティングを
行い、小型化を図ったＬＤ励起の固体レーザー等が報告
されているが、いずれも上記欠点を有する。 複数のＬＤにより励起するものとして、上記米国特許第
３６２４５４５及び４７１０９４０の各号がある。 これらは複数のＬＤで固体レーザー媒質を励起するもの
であり、大出力が得られるが、レーザー媒質自体も大き
くなり、やはりレーザー媒質が飽和するまで励起光を注
入することができないという問題点がある。更に、均一
に励起することが困難であり、且つ、レーザー媒質自体
が大きいので、レーザー媒質内に熱分布の不均一を生じ
、レーザー発振が不安定なものとなってしまうという問
題点がある。 又、ランプ励起の固体半導体で、高出力化のなめに、前
述の如くスラブレーザーとしたものは、レーザー媒質自
体に共振器鏡をコーティングすることができないので、
外部共振器鏡を必要とし、装置が大型ととなると共に、
ミラー調整も困難であるという問題点がある。 レーザー媒質自体に共振器鏡をコーティングした例とし
て、前述のＩＥＥＥ１９８８年第２４＠第６号があり、
工夫すれば、複数のＬＤ″Ｉｌ−励起することも可能で
あるが、これはリングレーザ−であり、リング共振器の
場合、往復光路を形成するレーザーとは異なる。 又、特開昭６０−１４０８８９号には、単結晶ファイバ
ーレーザーが提案されているが、これは高価で、且つ加
工が困難であると共に励起光を効率良くレーザー媒質に
注入するのが困難である。 この発明は上記従来の問題点に鑑みてなされたものであ
って、小型で大出力を得ることができ、且つ安価で信顆
性高く、長寿命である光励起固体レーザーを提供するこ
とを目的とする。
昭６２−１８９７８３、同６３−２７０７９、同６３−
２７０８０の各号があるが、これらは、１個の半導体レ
ーザー（以下ＬＤという）で励起するものであるために
、固体レーザー媒質が飽和するまでの励起光を注入でき
ないという問題点がある。 高出力ＬＤを利用して、より強い励起光を注入できれば
より高出力が得られるのであるが、高出力ＬＤは高価で
あり、しかも短寿命であるなどの欠点がある。 最近、固体レーザー媒質自体に共振器鏡コーティングを
行い、小型化を図ったＬＤ励起の固体レーザー等が報告
されているが、いずれも上記欠点を有する。 複数のＬＤにより励起するものとして、上記米国特許第
３６２４５４５及び４７１０９４０の各号がある。 これらは複数のＬＤで固体レーザー媒質を励起するもの
であり、大出力が得られるが、レーザー媒質自体も大き
くなり、やはりレーザー媒質が飽和するまで励起光を注
入することができないという問題点がある。更に、均一
に励起することが困難であり、且つ、レーザー媒質自体
が大きいので、レーザー媒質内に熱分布の不均一を生じ
、レーザー発振が不安定なものとなってしまうという問
題点がある。 又、ランプ励起の固体半導体で、高出力化のなめに、前
述の如くスラブレーザーとしたものは、レーザー媒質自
体に共振器鏡をコーティングすることができないので、
外部共振器鏡を必要とし、装置が大型ととなると共に、
ミラー調整も困難であるという問題点がある。 レーザー媒質自体に共振器鏡をコーティングした例とし
て、前述のＩＥＥＥ１９８８年第２４＠第６号があり、
工夫すれば、複数のＬＤ″Ｉｌ−励起することも可能で
あるが、これはリングレーザ−であり、リング共振器の
場合、往復光路を形成するレーザーとは異なる。 又、特開昭６０−１４０８８９号には、単結晶ファイバ
ーレーザーが提案されているが、これは高価で、且つ加
工が困難であると共に励起光を効率良くレーザー媒質に
注入するのが困難である。 この発明は上記従来の問題点に鑑みてなされたものであ
って、小型で大出力を得ることができ、且つ安価で信顆
性高く、長寿命である光励起固体レーザーを提供するこ
とを目的とする。
この発明は、固体レーザー媒質をプリズム形状として光
励起固体レーザーを構成し、上記目的を達成するもので
ある。 又、前記プリズム形状を、コーナーキューブ形状とする
ことにより上記目的を達成するものである。 更に、前記プリズム形状を、直角プリズム形状とするこ
とにより上記目的を達成するものである。 更に又、前記プリズム形状の固体レーザー媒質の複数の
端面からの励起光の入射を可能として、上記目的を達成
するものである。 又、前記励起光を、半導体レーザー光として上記目的を
達成するものである。 更に又、前記プリズム形状の固体レーザー媒質の端面が
共振器鏡又は出力鏡として作用するように、該端面の少
なくとも一部に、少なくとも１種類のコーティングを施
して上記目的を達成するものである。 又、前記プリズム形状の固体レーザー媒質の端面に光フ
ァイバーの光入出力端を接続して上記目的を一達成する
ものである。 ス、前記光ファイバーを出力光取出用光ファイバーとし
て上記目的を達成するものである。 又、前記光ファイバーを励起光注入用光ファイバーとし
て上記目的を達成するものである。 又、前記固体レーザー媒質のレーザー光出力端面に、非
線形結晶を結合して上記目的を達成するものである。 又、前記非線形結晶を、ＳＨＧ結晶、ＴＨＧ結晶、Ｆ
ＨＧ結晶及びパラメトリック結晶のうちの少なくとも一
種として上記目的を達成するものである。 又、前記非線形結晶を、ＫＴＰ、β−ＢａＢ２Ｏ４ 、
ＫＮｂ Ｏ３又はＭｉ）ＯドープＬ！Ｎｔ）Ｏｓとして
上記目的を達成したものである。 又、前記非線形結晶を、導波路状に形成して上記目的を
達成するものである。
励起固体レーザーを構成し、上記目的を達成するもので
ある。 又、前記プリズム形状を、コーナーキューブ形状とする
ことにより上記目的を達成するものである。 更に、前記プリズム形状を、直角プリズム形状とするこ
とにより上記目的を達成するものである。 更に又、前記プリズム形状の固体レーザー媒質の複数の
端面からの励起光の入射を可能として、上記目的を達成
するものである。 又、前記励起光を、半導体レーザー光として上記目的を
達成するものである。 更に又、前記プリズム形状の固体レーザー媒質の端面が
共振器鏡又は出力鏡として作用するように、該端面の少
なくとも一部に、少なくとも１種類のコーティングを施
して上記目的を達成するものである。 又、前記プリズム形状の固体レーザー媒質の端面に光フ
ァイバーの光入出力端を接続して上記目的を一達成する
ものである。 ス、前記光ファイバーを出力光取出用光ファイバーとし
て上記目的を達成するものである。 又、前記光ファイバーを励起光注入用光ファイバーとし
て上記目的を達成するものである。 又、前記固体レーザー媒質のレーザー光出力端面に、非
線形結晶を結合して上記目的を達成するものである。 又、前記非線形結晶を、ＳＨＧ結晶、ＴＨＧ結晶、Ｆ
ＨＧ結晶及びパラメトリック結晶のうちの少なくとも一
種として上記目的を達成するものである。 又、前記非線形結晶を、ＫＴＰ、β−ＢａＢ２Ｏ４ 、
ＫＮｂ Ｏ３又はＭｉ）ＯドープＬ！Ｎｔ）Ｏｓとして
上記目的を達成したものである。 又、前記非線形結晶を、導波路状に形成して上記目的を
達成するものである。
この発明においては、固体レーザー媒質が、コーナーキ
ューブ形状或いは直角プリズム形状を含むプリズム形−
状とされているので、レーザー媒質内の発振光路長を長
く取って、ゲインを高くすることができる。又、コーナ
ーキューブの先端３面、直角プリズムの場合の先端２面
は、コーティングを施すことなく内部全反射を得ること
ができる。 更に、この先端３面（２面）からも励起光を注入できる
ので、高出力化を図ることができる。 又、固体レーザー媒質はプリズム形状であって、スラブ
レーザーのような特殊形状ではなく、光学素子としてよ
く用いられる形状であるので、レーザー媒質自体に容易
に、且つ低コストで加工、研磨をすることができる。
ューブ形状或いは直角プリズム形状を含むプリズム形−
状とされているので、レーザー媒質内の発振光路長を長
く取って、ゲインを高くすることができる。又、コーナ
ーキューブの先端３面、直角プリズムの場合の先端２面
は、コーティングを施すことなく内部全反射を得ること
ができる。 更に、この先端３面（２面）からも励起光を注入できる
ので、高出力化を図ることができる。 又、固体レーザー媒質はプリズム形状であって、スラブ
レーザーのような特殊形状ではなく、光学素子としてよ
く用いられる形状であるので、レーザー媒質自体に容易
に、且つ低コストで加工、研磨をすることができる。
以下本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図に示される第１実施例は、コーナーキューブプリ
ズム形状の固体レーザー媒質１０及び励起光源としてＬ
Ｄ１２を用いたものである。 コーナーキューブプリズムは、第２図に示されるように
、円柱の一端を、３面が互いに直交する端面１０Ｂ〜１
０Ｄとしたもので、他端である円形端面１０Ａから入射
した光は、３つの端面１０Ｂ〜１０Ｄで順次反射された
後に円形端面がら射出される光路をとるようにされてい
る。 この実施例において、ＬＤ１２から射出された励起光は
、レンズ１４を介して固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａから入射させ、円形端面と反対側の３つの端面１
０Ｂ〜１０Ｄで全反射させた後、共振器鏡１６と出力鏡
１８との間で反射を繰り返し、レーザー発振を起こさせ
るものである。 共振により発生した固体レーザー光は、出力鏡１８を経
て、レーザー光取出用反射鏡２Ｏがら光路の側方に出力
光２２として取出される。ここで、前記共振器鏡１６及
びレーザー光取出用反射ｆｉ２Ｏは、ＬＤ！２の波長光
は透過させ、固体レーザー媒質１０の波長光は全反射さ
せるように構成されている。 又、出力鏡１８はＬＤ１２の波長光は透過させ、固体レ
ーザー光の波長では数％の光を透過させるように構成さ
れている。 この第１実施例においては、固体レーザー媒質１０がコ
ーナーキューブプリズム形状とされているので、円形端
面１０Ａから入射した励起光が３つの端面１０Ｂ〜１０
Ｄで３回反射された後円形端面１． ＯＡから射出され
、共振器鏡１６で反射されて往復する構成であるので、
固体レーザー媒質１０内の発振光路長が長く、ゲインを
高くすることができる。 ス、３つの端面１０Ｂ〜・ＩＯＣはコーティングをしな
くても内部全反射とさせることができる。 次に第３図に示される本発明の第２実施例につき説明す
る。 この第２実施例は、前記第１実施例におけるコーナーキ
ューブプリズム形状の固体レーザー媒質１０における端
面１０Ｂ〜ＩＯＤの各々からもＬＤ１２により直面に励
起光を注入するようにしたものである。 前記第１及び第２の実施例においては、円形端面１０Ａ
に、ＬＤ１２、固体レーザー媒質１０の波長でＡＲ（Ａ
ｎｔｉ Ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ） ：７−トを施す。 又、第２実施例の場合、ＬＤからの励起光が端面１０８
〜ＩＯＤから外部へ洩れる可能性があるので、端面１０
Ｂ〜ＩＯＣの各々にＬＤ波長用ＡＲコートを施すとよい
。 この実施例の場合は、３つの端面１０Ｂ〜１０Ｄからも
レーザー光を励起光として注入することができるので、
高出力を得ることができる。 又、ＬＤ１２は小型でよいので、低コスト、長寿命、小
型化を図ることができる。 次に第４図に示される本発明の第３実施例につき説明す
る。 この第３実施例は、ＬＤ１２から射出された励起光を、
レンズ１４及びグイクロックミラー２１を介して固体レ
ーザー媒質１０の円形端面１０Ａから入射させ、円形端
面と反対側の３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤで全反射させた
後、前記ダイクロツクミラー２１でレンズ１４の光軸と
直交する方向に反射させ、該反射光の光軸上にある全反
射共振器鏡１７によって全反射させた後、再びダイクロ
ツクミラー２１を経て円形端面１０Ａから固体レーザー
媒質１０内に反射光を入射させ、３つの端面１０Ｂ〜１
０Ｄで全反射させ、更にタイクロックミラー２１で反射
させ、出力鏡１９に導き、これによって、該出力＠１９
と前記全反射共振器鏡１７との間で反射を繰返し、レー
ザー発振させるものである。 この第３実施例において、前記ダイクロツクミラー２１
は４５度の入射角で、ＬＤ１２の波長光を透過させ、固
体レーザー媒質１０の波長光を全反射するようにされて
いる。 又、全反射共振器鏡１７は、固体レーザー蝋質１０の波
長光を全反射するようにされている。 更に、前記出力鏡１９は固体レーザー媒質１゜の波長光
を、数％の透過率で反射するように構成されている。 又、この第３実施例においては、前記第１実施例及び第
２実施例と同様に、円形端面１０Ａに、ＬＤ１２、固体
レーザー媒質１０の波長でＡＲコートを施す。 この第３実施例においては、固体レーザー媒質１０の共
振器内にダイクロツクミラー２１を備えているので、レ
ーザー光取出し錘が不要となる。 又、全反射共振器鏡１７及び出力鏡１９の調整を、ＬＤ
１２の出力光とは全く独立に行うことができる。 即ち、前記第１及び第２実施例では、共振器鏡１６及び
出力鏡１８を調整すると、ＬＤ１２の出力光の光路が僅
かにずれる場合があるので、調整が容易ではないか、こ
の第３実施例ではそのようなことがない。 なお、以下の各実施例においても、この第３実施例のよ
うに、共振器内にダイクロツクミラーを配置した構成と
１７てもよい。 次に第５図に示される本発明の第４実施例につき説明す
る。 この第４実施例は、第１実施例と同様の構成における励
起光の注入光軸１１Ａを、コーナーキューブ形状の固体
レーザー媒質１０における中心光軸から平行に移動して
配置したものである。 共振器鏡１６は励起光の注入光軸１１Ａ上に、又出力鏡
１８は出力光の取出光軸１１Ｂ上に各々配置されている
。 又、レーザー光取出用反射ｆｉ２Ｏは、出力光取出光軸
１１Ｂ上に配置されている。更に、円形端面１０Ａは、
ＬＤ光及び固体レザー光の波長でＡＲコートを施すとよ
い。 この第４実施例においても、第１実施例と同様に、固体
レーザー媒質１０内で発振光路長を長く取ることができ
、ゲインを高くすることができる。 次に第６図及び第７図に示される本発明の第５実施例に
ついて説明する。 この第５実施例は、前記第１実施例における、固体レー
ザー媒質１０の円形端面１０Ａの半部にＬＤ１２の波長
光を透過し、且つ固体レーザー媒質１０における波長光
を全反射、即ち共振器全反射鏡の作用をする共振器全反
射鏡コーティング２４を施したものである。 又この実施例において、ＬＤ１２からの励起光は、共振
器全反射鏡コーティング２４が施された円形端面１０Ａ
の、図において下半部を通って固体レーザー媒質１０に
注入される。又、円形端面１０Ａの共振器全反射鏡コー
ティング２４部分から注入された励起光は、該共振器全
反射鏡コーティング２４を共振器の全反射鏡として固体
レーザー媒質１０内で共振し、しかる後、円形端面１０
Ａの図において上半部から出力光として取出される。 なお、円形端面１０Ａの上半部には固体レーザー光の波
長でのＡＲコート２５Ａを施すとよい。 この実施例は第１実施例と比較して、全反射共振鏡を省
略することができるという利点がある。 次に、第８図及び第９図に示される本発明の第６実施例
につき説明する。 この第６実施例は、前記第１実施例における円形端面１
０Ａの上半部に、固体レーザー媒質１０の波長を数％透
過させる、即ち、出力鏡の作用をする出力鏡コーティン
グ２６を施したものである。 この第６実施例の場合は、第１実施例と比較して、出力
鏡を省略することができる。 なお、円形端面１０Ａの図において下半部は、ＬＤ１２
及び固体レーザー媒質１０の波長でのＡＲコート２５Ｂ
を施すとよい。 次に、第１０図及び第１１図に示される本発明の第７実
施例につき説明する。 この第７実施例は、前記第１実施例における円形端面１
０Ａの上手部に、前、記第６実施例におけると同様の出
力鏡コーティング２６を施すと共に、第５実施例におけ
ると同様の共振器全反射鏡コーティング２４を、円形断
面１０Ａの下半部に施したものである。 即ち、円形端面１０Ａの下半部は、ＬＤ１２の励起光を
透過させ、固体レーザー媒質１０の出力光を全反射させ
る共振器全反射鏡としてのコーティングが設けられ、ス
、円形端面１０Ａの上手部には、固体レーザー媒質１０
の出力光の数％を透過させる共振器全反射鏡コーティン
グ２４が施されるので、前者が共振器反射鏡として、又
、後者が出力鏡としてそれぞれ作用することになる。 従って、この第７実施例においては、共振器鏡及び出力
鏡共に省略することができ、且つ、これらの調整が一切
不要となる大きな利点がある。 次に、第１２図に示される本発明の第８実施例につき説
明する。 この第８実施例は、前記第１０図及び第１１図に示され
る第７実施例と同様に円形端面１０Ａの上手部に出力鏡
コーティング２６を、下半部に共振器全反射鏡コーティ
ング２４を施し、それぞれ出力鏡及び共振器鏡として機
能するようにし、且つ、レンズ１４が円形端面１０Ａの
上半部から射出される出力光２２を遮らないように図に
おいて下方に移動したものである。 従って、この第８実施例においては、レーザー光取出用
反射鏡をも用いることなく、出力光を取出すことができ
る。 次に、第１３図及び第１４図に示される本発明の第９実
施例につき説明する。 この第９実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面１
０Ａにおける、図において上半部には、ＬＤ１２の励起
光を全反射し、且つ固体レーザー媒質１０の出力光を数
％透過させるコーティング２８を施すと共に、下半部に
は、固体レーザー媒質１０の出力光及びＬＤ１２の励起
光を共に全反射させる全反射共振器鏡コーティング３０
を施したものである。 この第９実施例においては、円形端面１０Ａからの励起
光の入射は行わず、端面１０Ｂ〜ＩＯＤから各々ＬＤ１
２によって励起光を入射させるものである。 この第９実施例においては、３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤ
から入射されたＬＤ１２からの励起光を、固体レーザー
媒質１０の円形端面１０Ａと端面１０Ｂ〜１０Ｄ間によ
く閉じ込めることができ、固体レーザー光がコーティン
グ２８部分から出力光として取出される。 従って、この第９実施例においても、共振器鏡、出力鏡
及びレーザー光取出用反射鏡の王者を省略することがで
きる。又、当然これらの位置調整も不要となる。 次に、第１５図に示される本発明の第１０実施例につき
説明する。 この第１０実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａには、ＬＤ１２め励起光を全反射させると共に、
固体レーザー媒質１０の出力光の数％を透過させる共振
器兼出力鏡コーティング３２を全面に亘って施している
。励起光は前記第９実施例と同様に端面１０Ｂ〜ＩＯＤ
の各々からしＤ１２により入射させる。 この第１０実施例においては、端面１０Ｂ〜１０Ｄから
注入された励起光が固体レーザー媒質１０内によく閉じ
込められ、固体レーザー媒質１０を効率良く励起する固
体レーザー光は、端面１０Ｂ〜１０Ｄを介して、共振器
兼出力鏡コーティング３２で反射共振をして、円形端面
１．ＯＡ全全面ら出力光２２として取出される。 従って、この実施例においても、共振器鏡、出力鏡及び
レーザ光取出用反射鏡を省略することができる。 更に、この実施例においては、円形端面１０Ａに、異種
のコーティングを区分して施す必要がないので、製造が
容易である。 次に、第１６図に示される本発明の第１１実施例につき
説明する。 この第１１実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ｂに、小円形ビーム形状の出力鏡コーティング３４
及び中心角的１２Ｏ°の扇形状の共振器鏡コーティング
３６を、施したものである。 この実施例においては、所望のビーム形状のレーザー光
を取出すことができるという利点がある。 又、当然、共振器鏡及び出力鏡更にレーザー光取出用反
射鏡を省略することができる。 ここで、出力鏡コーティング３４を扇形、又、共振器鏡
コーティング３６をビームスポット形状とするようにし
てもよい。 即ち、注入される励起光のビーム形状及び所望のレーザ
ー光取出ビーム形状に応じて、出力鏡コーティング及び
共振器鏡コーティングを施せばよい。 次に、第１７図及び第１８図に示される第１２実施例に
ついて説明する。 この第１２実施例は、固体レーザー媒質１０の３つの端
面１０Ｂ〜１． ＯＤから各々ＬＤ１２により励起光を
注入すると共に、円形端面１０Ａの図において下半部に
全反射共振器鏡コーティング３０を施し、更に上手部に
は、３個の小円形状の出力鏡コーティング３４を施した
ものである。 この実施例の場合、同時に多数の出力光を得ることがで
きるという利点がある。 次に、第１９図及び第２Ｏ図に示される本発明の第１３
実施例について説明する。 この第１３実施例は、固体レーザー媒質１０における３
つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤの各々からＬ Ｄ１２によって
励起光を注入すると共に、円形端面１０Ａ側に接続した
光ファイバー３８からレーザー光を取出すようにしたも
のである。 ここで、この第１３実施例において、光ファイバー３８
は円形端面１ＯＡの中心位置に接続されている。 この時、固体レーザー光出力鏡コーティングは、固体レ
ーザー媒質１０の光ファイバー３８との結合端面に施し
てもよいし、光ファイバー３８のレーザー媒質１０との
結合端面と異なる他端に施してもよい、後者の場合には
、レーザー媒質１０と、光ファイバー３８との結合部分
は、レーザー媒質１０、光フアイバー３８共に固体レー
ザー光のＡＲココ−ィングが施しであることが望ましい
。 この第１３実施例は、平坦、な円形端面１０Ａに単に光
ファイバー３８を接続することによって構成できるので
、製造が容易であり且つ低コストで製造ができる。 次に、第２１図及び第２２図に示される本発明の第１４
実施例につき説明する。 この第１４実施例は、固体レーザー媒質１０における円
形端面１０Ａに、中心角１２Ｏ９の扇形状に全反射共振
器鏡コーティング３０を施すと共に、全反射共振器鏡コ
ーティング３０を施さない個所に光ファイバー３８を接
続したものである。 この実施例においても、前記第１３実施例と同様に、３
つの端面１０Ｂ〜１０ＤからＬＤ１２によって励起光が
注入される。 ここで、前記扇形状の全反射共振器鏡コーティング３０
は、３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤのうちの１つを円形端面
１０Ａに投影した範囲内にあるように設けるものとする
。 従って、光ファイバー３８を複数接続する場合は、第２
２図で２点鎖線で示されるように、他の端面の円形端面
１０Ａへの投影図形範囲内に設けるとよい。 この時、固体レーザー光出力鐘コーティングは、固体レ
ーザー媒質１０の光ファイバー３８との結合端面に施し
てもよいし、光ファイバー３８のレーザー媒質１０との
結合端面と異なる他端に施してもよい、後者の場合には
、レーザー媒質１０と、光ファイバー３８との結合部分
は、レーザー媒質１０、光フアイバー３８共に固体レー
ザー光のＡＲココ−ィングが施しであることが望ましい
。 上記第１３及び第１４実施例では、光ファイバー３８を
、出力光取出しのために固体レーザー媒質１０に接続し
たものであるが、光ファイバー３８は励起光注入用とし
て、レーザー媒質１０に接続するようにしてもよい。 即ち、第２３図に示される第１５実施例では、固体レー
ザー媒質１０における円形端面１０Ａに、励起光注入用
の２本の光ファイバー４０を接続し、該円形端面１０Ａ
の他の部分から出力光を得るようにしたものである。 ここで、前記励起光注入用の光ファイバー４０と固体レ
ーザー媒質１０との結合端面、光ファイバー４０の、レ
ーザー媒質１０との結合端面と異なる他端のいずれかに
、全反射共振器鏡コーティングを施す、この場合、該全
反射共振器鏡コーティングは、励起光を良く透過するも
のとする。 又、前記円形端面１０Ａの、光ファイバー４０と接続さ
れる以外の部分には、出力鏡コーティングを施す。 次に、第２４図に示される本発明の第１６実施例につき
説明する。 この第１６実施例は、光ファイバー４０を介して励起光
をレーザー媒質１０に注入すると共に、レーザー媒質１
０からの出力光を光ファイバー３８を介して取出すよう
にしたものである。 この第１６実施例の場合は、より大出力の励起光を注入
することができるという利点がある。 なお、この第１６実施例においても、固体レーザー光出
力鐘コーティングは、光ファイバー３８のレーザー媒質
との結合端面又は他の端面に施してもよく、又、全反射
共振器鏡コーティング（励起光は透過するコーティング
）は、励起光注入用の光ファイバー４０における、固体
レーザー媒質１０との結合端面又はその反対側の端面の
どちらかに施せばよい。 次に、第２５図に示される本発明の第１７実施例につき
説明する。 この第１７実施例は、前記レーザー媒質１０における３
つの端面１０Ｂ〜１０Ｄの全部又は一部から、光ファイ
バー４０を介して固体レーザー媒質１０に励起光を注入
するようにしたものである。 又、固体レーザー媒質１０における円形端面１０Ａには
、出力鏡コーティングを施す。 なお、この出力鏡コーティングに変えて、出力光を取出
すための光ファイバー３８を接続するようにしてもよい
。 次に、第２６図に示される本発明の第１８実施例につい
て説明する。 この第１８実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａ、ｆｆｌ！Ｉに非線形結晶の一種である第２高調
波発生結晶即ちＳＨＧ結晶４２を、固体レーザー光出力
鏡用コーティング４１を介して接続したものである。 この第１８実施例においては、励起光は、固体レーザー
媒質１０の３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤから各々ＬＤ１２
によって注入される。 ここで、前記固体レーザー媒質１０を、Ｎｄ：ＹＡＧと
した場合、ＳＨＧ結晶４２を通して得られる出力光は、
１．０６μｌｌと５３２ ｎｎの２種類の波長となる。 波長５３２ｎｌの光はＳ ＨＧ光である。 この実施例においては、小型の可視、紫外、赤外の各光
を得る固体レーザーを容易に構成できる。 又、ミラー調整の必要がないという利点がある。 次に、第２７図に示される本発明の第１９実施例につき
説明する。 この第１９実施例は、前記第２６図の第１８実施例と同
様にＳＨＧ結晶４２を用いるものであるが、該ＳＨＧ結
晶４２と固体レーザ媒質１０の円形端面１０Ａとの間に
ＡＲコート又はＳＨＧ光のみ全反射する全反射鏡コーテ
ィングを施したものである。 又、Ｓ ＨＧ結晶４２の、固体レーザー媒質１０と反対
側の端面には、固体レーザー光共振器鏡兼出力鏡用コー
ティング４３Ａと、ＳＨＧ光透過コーティング４３Ｂを
施す４ この場合、出力光は固体レーザー媒質１０がＹＡＧのと
き、波長が１．０６μｎと５３２ｎｍ（ＳＨＧ光）とな
る。 又、ＳＨＧ結晶４２の、固体レーザー媒質１０と反対側
の端面に、固体レーザー全反射鏡コーティングとＳ Ｈ
Ｇ光透過コーティングを施した場合は、固体レーザー媒
質１０がＹＡＧのとき、出力光はＳ ）［Ｇ光である波
長５３２ｎ１１の光のみとなる。 次に、第２８図に示される本発明の第２Ｏ実施例につい
て説明する。 この第２Ｏ実施例は、前記第２６図及び第２７図に示さ
れる実施例におけるＳＨＧ結晶４２の、固体レーザー媒
質１０と反対側の端面に第３高調波を発生するＴＨＧ結
晶４４を接続したものである。 ここで、固体レーザー媒質１０をＹＡＧとした場合、Ｓ
ＨＧ結晶４２と固体レーザー媒質１０との間は、１．０
６μＩＩ光を透過し、５３２ｎ１Ｍ（ＳＨＧ ）光を全
反射するコーティング４１Ｇを施し、ＳＨＧ結晶４２と
Ｔ ＨＧ結晶４４との間には、１゜０６μｍ光及び５３
２１ （ＳＨＧ）光を透過し、３５５ｎｍ（ＴＨＧ）光
を全反射するコーティング４３Ｃを施し、更にＴ Ｉ−
ｆ Ｇ結晶４４におけるＳＨＧ結晶４２と反対側の端面
に１．０６μ慣光及び５３２ｎ１ｍ光を全反射し、３５
５ｎｎ光を透過するコーティング４５を方叙す。 この実施例においては、固体レーザー媒質１０に、その
端面１０Ｂ〜ＩＯＤから注入されたＬＤ１２の励起光に
より、ＳＨＧ結晶４２において１゜０６μｌ光及びＳＨ
Ｇ光が発生し、これらの光によって、ＴＨＧ結晶４４の
端面から、Ｔ ）ｔ Ｇ光が出力される。 次に第２９図に示される本発明の第２１実施例につき説
明する。 この第２１実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａ側に、ＳＨＧ結晶４２と、第４次高調波を発生さ
せるＦＨＧ結晶４６をこの順で配置すると共に、円形端
面１０Ａ又はこれに対向するＳＨＧ結晶４２の端面に、
１．０６μｌ光を透過し、且つ５３２ｎｌＳＨＧ）光を
全反射するコーティング４１Ｃを施し、ＳＨＧ結晶４２
とＦＨＧ結晶４６の対向する端面の一方に１．０６μｌ
光及び２６６ｎ１１（ＦＩ−（Ｇ）光を全反射し、５３
２ｎｍ （Ｓ ＨＧ ）光を透過するコーティング４３
Ｄを施し、更に、ＦＨＧ結晶４６の他方の端面にＳＨＧ
光を全反射し、ＦＨＧ光を透過するコーティング４５Ａ
を施したものである。 この実施例においては、前記固体レーザー媒質１０は、
前記実施例と同様にＹＡＧとされている。 又、固体レーザー媒質１０には、その端面１０Ｂ〜ＩＯ
Ｃの各々からＬＤ１２光が励起光として注入される。 この実施例においては、端面１０Ｂ〜ＩＯＤがら注入さ
れた励起光によって発生した１、０６μｌのレーザー光
がＳＨＧ結晶４２内に入り、ここで生じた１、０６μｌ
光及びＳＭＣ光のうち、ＳＭＣ光のみがＦＨＧ結晶４６
に注入される。 ＦＨＧ結晶４６では、注入されたＳＭＣ光により生じた
レーザー光のうち、コーティング４５Ａを透過するＦＨ
Ｇ光のみが出力光として取出される。 次に、第３０図に示される本発明の第２２実施例につい
て説明する。 この第２２実施例は、ＹＡＧからなる固体レーザー媒質
１０の円形端面１０Ａ側に、ＳＨＧ結晶４２及びパラメ
トリック結晶４８をこの順で接続したものである。 前記円形端面１０ＡとＳＨＧ結晶４２の対向する端面の
一方には、１．０６μｌ光を透過し、５３２ｎｌＳＨＧ
）光を全反射するコーティングが施され、又、ＳＨＧ結
晶４２とパラメトリック結晶４８の対向する端面の一方
には、１．０６μｍ光及びパラメトリック光を全反射し
、ＳＭＣ光を透過するコーティング４３Ｅが施され、更
に、パラメトリック結晶４８の他方の端面には、Ｓ Ｉ
−Ｉ Ｇ光を全反射し、パラメトリック光を透過するコ
ーティング４７が施されている。 この場合、パラメトリック結晶４８の端面から出力され
るパラメトリック光は、２ Ｘ ５３２ ｎＩｌの波長
である。 なお、上記第２２実施例では、ＳＨＧ結晶４２とパラメ
トリック結晶４８を組合わせたものであるが、パラメト
リック結晶４８を、Ｔ ＨＧ結晶４４あるいはＦＨＧ結
晶４６と組合わせ、又は、固体レーザー媒質１０の円形
端面１０Ａに直接取付けるように位置してもよい。 パラメトリック結晶４８をＴＨＧ結晶４４と組合わせた
場合、出力光として得られるパラメトリック光は、２
Ｘ ３５５ ｎｍ付近の波長光となる。 又、出力光は、ＦＨＧ結晶４６と組合わせな場合、２Ｘ
２６６ｎｎ付近の波長光となり、更に、パラメツトリッ
ク結晶４８を固体レーザー媒質１゜の円形端面１０Ａに
接続した場合、２Ｘ１．０６μｍ付近の波長光となる。 又、上記パラメトリック光は、パラメトリック結晶４８
の材質、切出し角によって所望の波長を得ることができ
る。 更に又、コーティングを考慮することによって。 例えば、１．０６μｌ光とＴＨＧ光等の複数の波長光を
同時に出力光として取出すようにすることもできる。 次に、第３１図に示される本発明の第２３実施例につき
説明する。 この第２３実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａに、光フアイバー形状非線形結晶５０をＳＨＧ発
生素子として接続したものである。 この光フアイバー形状非線形結晶５０は、例えば、Ｍ（
ｔｏドープＬｉ Ｎｂ Ｏ３からなるものであり、この
実施例の場合も、固体レーザー媒質１０はＹＡＧから形
成される。ここで、前記光フアイバー形状非線形結晶５
０の、円形端面１０Ａ側の端面又は円形端面１０Ａには
、ＡＲコートが施され、光フアイバー形状非線形結晶５
ｏの他端には、１．０６μｍ光を全反射する全反射鏡コ
ーティング５１が施される。 又、励起光は、端面１０Ｂ〜ＩＯＤがら、ＬＤ１２によ
り注入される。 この実施例においては全反射コーティング５１と端面１
０Ｂ〜１０Ｄとの間で励起光が共振し、光フアイバー形
状非線形結晶５０の先端から、ＳＭＣ光が出力される。 次に、第３２図に示される本発明の第２４実施例につき
説明する。 この実施例は、ＹＡＧからなる固体レーザー媒質１０の
円形端面に、ＳＨＧ結晶４２と、半円形のＴＨＧ結晶４
４Ａを接続させると共に、円形端面１０ＡとＳ ＨＧ結
晶４２の対向端面の一方に、１．０６μｌ光を透過し、
ＳＭＣ光を全反射するコーティング４１Ｃを、又、ＳＨ
Ｇ結晶４２の、ＴＨＧ結晶５２と接触しない上部半円形
部分に１゜０６μｍ光を全反射し、ＳＨＧ光を透過する
コーティング４３Ｆを、更に下半部には、１．０６μｌ
光及びＳＨＧ光を透過し、ＴＨＧ光を全反射するコーテ
ィング４３Ｃを、更に又、半円形のＴＨＧ結晶５２Ｑ他
端面には、１．０６μｌ光及び５ＨＧ光を全反射し、Ｔ
ＨＧ光を透過するコーティング４５をそれぞれ施したも
のである。 この実施例においては、ＳＨＧ結晶４２の、ＴＨＧ結晶
４４Ａと接続されていない端面からはＳＨＧ光が出力光
として取出され、又、Ｔ ＨＧ結晶４４Ａの端面からは
ＴＨＧ光を得ることができる。 即ち、部分毎に用いる結晶を変えて、異なる波長の出力
光を得ることができる。 このように、Ｓ ＨＧ結晶４２、ＴＨＧ結晶４４．４４
Ａ、ＦＨＧ結晶４６、パラメトリック結晶４８あるいは
光フアイバー形状非線形結晶５０をその断面形状あるい
は種類を適宜組合わせることによって、異なる波長の出
力光を得ることができる。 特に、光フアイバー形状非線形結晶５０を複数種類用い
る場合は、各光フアイバー形状非線形結晶から異なる波
長の出力光を得ることができる。 上記のように、ＡＨＧ結晶４２、ＴＨＧ結晶４４．４４
Ａ、ＦＨＧ結晶４６、パラメトリック結晶４８及び／又
は光フアイバー形状非線形結晶５０を適宜組合わせるこ
とによって、小型で可視、紫外、赤外の各光を得るレー
ザーを容易に構成することができる。又、これらの構成
では、ミラー調整の必要がないという利点がある。 なお、上記各実施例において、固体レーザー媒質１０は
、円柱の一方の端面を相互に直交する３つの面に形成し
たコーナーキューブプリズム形状としたものであるが、
本発明はこれに限定されるものでなく、固体レーザー媒
質を直角プリズム又は曲の形状のプリズムとしてもよい
。 又、上記各実施例において、固体レーザー媒質１０に注
入される励起光はＬＤ１２によって形成されたレーザー
光であるが、本発明はこれに限定されるものでなく、キ
セノンランプ、クリ１トンランプ等を励起光源としたい
わゆるランプ光源励起の場合ら包含するものである。 更に、上記実施例は、固体レーザー媒質１０への励起光
の注入を、円形端面１０Ａ及び／又は３つの端面１０Ｂ
〜ＩＯＤから行うようにしているが、本発明は、例えば
３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤのうちの１又は２あるいはこ
れらと円形端面１０Ａ側からの励起光の注入を適宜組合
わせた場合も当然包含するものである。 又、前記各実施例における非線形結晶はＳＨＧ結晶、Ｔ
ＨＧ結晶、Ｆ ＨＧ結晶及びパラメトリック結晶のうち
１種又は複数種を組合わせてもよい。 又、非線形結晶はＫＴＰ、β−ＢａＢｚＯ＊、ＫＮ ｂ
Ｏ’３又はＩＪＩＯドープＬｉＮｂＯ３とするのがよい
。 更に、光フアイバー形状非線形結晶は、導波路状に形成
したものであればよい。
ズム形状の固体レーザー媒質１０及び励起光源としてＬ
Ｄ１２を用いたものである。 コーナーキューブプリズムは、第２図に示されるように
、円柱の一端を、３面が互いに直交する端面１０Ｂ〜１
０Ｄとしたもので、他端である円形端面１０Ａから入射
した光は、３つの端面１０Ｂ〜１０Ｄで順次反射された
後に円形端面がら射出される光路をとるようにされてい
る。 この実施例において、ＬＤ１２から射出された励起光は
、レンズ１４を介して固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａから入射させ、円形端面と反対側の３つの端面１
０Ｂ〜１０Ｄで全反射させた後、共振器鏡１６と出力鏡
１８との間で反射を繰り返し、レーザー発振を起こさせ
るものである。 共振により発生した固体レーザー光は、出力鏡１８を経
て、レーザー光取出用反射鏡２Ｏがら光路の側方に出力
光２２として取出される。ここで、前記共振器鏡１６及
びレーザー光取出用反射ｆｉ２Ｏは、ＬＤ！２の波長光
は透過させ、固体レーザー媒質１０の波長光は全反射さ
せるように構成されている。 又、出力鏡１８はＬＤ１２の波長光は透過させ、固体レ
ーザー光の波長では数％の光を透過させるように構成さ
れている。 この第１実施例においては、固体レーザー媒質１０がコ
ーナーキューブプリズム形状とされているので、円形端
面１０Ａから入射した励起光が３つの端面１０Ｂ〜１０
Ｄで３回反射された後円形端面１． ＯＡから射出され
、共振器鏡１６で反射されて往復する構成であるので、
固体レーザー媒質１０内の発振光路長が長く、ゲインを
高くすることができる。 ス、３つの端面１０Ｂ〜・ＩＯＣはコーティングをしな
くても内部全反射とさせることができる。 次に第３図に示される本発明の第２実施例につき説明す
る。 この第２実施例は、前記第１実施例におけるコーナーキ
ューブプリズム形状の固体レーザー媒質１０における端
面１０Ｂ〜ＩＯＤの各々からもＬＤ１２により直面に励
起光を注入するようにしたものである。 前記第１及び第２の実施例においては、円形端面１０Ａ
に、ＬＤ１２、固体レーザー媒質１０の波長でＡＲ（Ａ
ｎｔｉ Ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ） ：７−トを施す。 又、第２実施例の場合、ＬＤからの励起光が端面１０８
〜ＩＯＤから外部へ洩れる可能性があるので、端面１０
Ｂ〜ＩＯＣの各々にＬＤ波長用ＡＲコートを施すとよい
。 この実施例の場合は、３つの端面１０Ｂ〜１０Ｄからも
レーザー光を励起光として注入することができるので、
高出力を得ることができる。 又、ＬＤ１２は小型でよいので、低コスト、長寿命、小
型化を図ることができる。 次に第４図に示される本発明の第３実施例につき説明す
る。 この第３実施例は、ＬＤ１２から射出された励起光を、
レンズ１４及びグイクロックミラー２１を介して固体レ
ーザー媒質１０の円形端面１０Ａから入射させ、円形端
面と反対側の３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤで全反射させた
後、前記ダイクロツクミラー２１でレンズ１４の光軸と
直交する方向に反射させ、該反射光の光軸上にある全反
射共振器鏡１７によって全反射させた後、再びダイクロ
ツクミラー２１を経て円形端面１０Ａから固体レーザー
媒質１０内に反射光を入射させ、３つの端面１０Ｂ〜１
０Ｄで全反射させ、更にタイクロックミラー２１で反射
させ、出力鏡１９に導き、これによって、該出力＠１９
と前記全反射共振器鏡１７との間で反射を繰返し、レー
ザー発振させるものである。 この第３実施例において、前記ダイクロツクミラー２１
は４５度の入射角で、ＬＤ１２の波長光を透過させ、固
体レーザー媒質１０の波長光を全反射するようにされて
いる。 又、全反射共振器鏡１７は、固体レーザー蝋質１０の波
長光を全反射するようにされている。 更に、前記出力鏡１９は固体レーザー媒質１゜の波長光
を、数％の透過率で反射するように構成されている。 又、この第３実施例においては、前記第１実施例及び第
２実施例と同様に、円形端面１０Ａに、ＬＤ１２、固体
レーザー媒質１０の波長でＡＲコートを施す。 この第３実施例においては、固体レーザー媒質１０の共
振器内にダイクロツクミラー２１を備えているので、レ
ーザー光取出し錘が不要となる。 又、全反射共振器鏡１７及び出力鏡１９の調整を、ＬＤ
１２の出力光とは全く独立に行うことができる。 即ち、前記第１及び第２実施例では、共振器鏡１６及び
出力鏡１８を調整すると、ＬＤ１２の出力光の光路が僅
かにずれる場合があるので、調整が容易ではないか、こ
の第３実施例ではそのようなことがない。 なお、以下の各実施例においても、この第３実施例のよ
うに、共振器内にダイクロツクミラーを配置した構成と
１７てもよい。 次に第５図に示される本発明の第４実施例につき説明す
る。 この第４実施例は、第１実施例と同様の構成における励
起光の注入光軸１１Ａを、コーナーキューブ形状の固体
レーザー媒質１０における中心光軸から平行に移動して
配置したものである。 共振器鏡１６は励起光の注入光軸１１Ａ上に、又出力鏡
１８は出力光の取出光軸１１Ｂ上に各々配置されている
。 又、レーザー光取出用反射ｆｉ２Ｏは、出力光取出光軸
１１Ｂ上に配置されている。更に、円形端面１０Ａは、
ＬＤ光及び固体レザー光の波長でＡＲコートを施すとよ
い。 この第４実施例においても、第１実施例と同様に、固体
レーザー媒質１０内で発振光路長を長く取ることができ
、ゲインを高くすることができる。 次に第６図及び第７図に示される本発明の第５実施例に
ついて説明する。 この第５実施例は、前記第１実施例における、固体レー
ザー媒質１０の円形端面１０Ａの半部にＬＤ１２の波長
光を透過し、且つ固体レーザー媒質１０における波長光
を全反射、即ち共振器全反射鏡の作用をする共振器全反
射鏡コーティング２４を施したものである。 又この実施例において、ＬＤ１２からの励起光は、共振
器全反射鏡コーティング２４が施された円形端面１０Ａ
の、図において下半部を通って固体レーザー媒質１０に
注入される。又、円形端面１０Ａの共振器全反射鏡コー
ティング２４部分から注入された励起光は、該共振器全
反射鏡コーティング２４を共振器の全反射鏡として固体
レーザー媒質１０内で共振し、しかる後、円形端面１０
Ａの図において上半部から出力光として取出される。 なお、円形端面１０Ａの上半部には固体レーザー光の波
長でのＡＲコート２５Ａを施すとよい。 この実施例は第１実施例と比較して、全反射共振鏡を省
略することができるという利点がある。 次に、第８図及び第９図に示される本発明の第６実施例
につき説明する。 この第６実施例は、前記第１実施例における円形端面１
０Ａの上半部に、固体レーザー媒質１０の波長を数％透
過させる、即ち、出力鏡の作用をする出力鏡コーティン
グ２６を施したものである。 この第６実施例の場合は、第１実施例と比較して、出力
鏡を省略することができる。 なお、円形端面１０Ａの図において下半部は、ＬＤ１２
及び固体レーザー媒質１０の波長でのＡＲコート２５Ｂ
を施すとよい。 次に、第１０図及び第１１図に示される本発明の第７実
施例につき説明する。 この第７実施例は、前記第１実施例における円形端面１
０Ａの上手部に、前、記第６実施例におけると同様の出
力鏡コーティング２６を施すと共に、第５実施例におけ
ると同様の共振器全反射鏡コーティング２４を、円形断
面１０Ａの下半部に施したものである。 即ち、円形端面１０Ａの下半部は、ＬＤ１２の励起光を
透過させ、固体レーザー媒質１０の出力光を全反射させ
る共振器全反射鏡としてのコーティングが設けられ、ス
、円形端面１０Ａの上手部には、固体レーザー媒質１０
の出力光の数％を透過させる共振器全反射鏡コーティン
グ２４が施されるので、前者が共振器反射鏡として、又
、後者が出力鏡としてそれぞれ作用することになる。 従って、この第７実施例においては、共振器鏡及び出力
鏡共に省略することができ、且つ、これらの調整が一切
不要となる大きな利点がある。 次に、第１２図に示される本発明の第８実施例につき説
明する。 この第８実施例は、前記第１０図及び第１１図に示され
る第７実施例と同様に円形端面１０Ａの上手部に出力鏡
コーティング２６を、下半部に共振器全反射鏡コーティ
ング２４を施し、それぞれ出力鏡及び共振器鏡として機
能するようにし、且つ、レンズ１４が円形端面１０Ａの
上半部から射出される出力光２２を遮らないように図に
おいて下方に移動したものである。 従って、この第８実施例においては、レーザー光取出用
反射鏡をも用いることなく、出力光を取出すことができ
る。 次に、第１３図及び第１４図に示される本発明の第９実
施例につき説明する。 この第９実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面１
０Ａにおける、図において上半部には、ＬＤ１２の励起
光を全反射し、且つ固体レーザー媒質１０の出力光を数
％透過させるコーティング２８を施すと共に、下半部に
は、固体レーザー媒質１０の出力光及びＬＤ１２の励起
光を共に全反射させる全反射共振器鏡コーティング３０
を施したものである。 この第９実施例においては、円形端面１０Ａからの励起
光の入射は行わず、端面１０Ｂ〜ＩＯＤから各々ＬＤ１
２によって励起光を入射させるものである。 この第９実施例においては、３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤ
から入射されたＬＤ１２からの励起光を、固体レーザー
媒質１０の円形端面１０Ａと端面１０Ｂ〜１０Ｄ間によ
く閉じ込めることができ、固体レーザー光がコーティン
グ２８部分から出力光として取出される。 従って、この第９実施例においても、共振器鏡、出力鏡
及びレーザー光取出用反射鏡の王者を省略することがで
きる。又、当然これらの位置調整も不要となる。 次に、第１５図に示される本発明の第１０実施例につき
説明する。 この第１０実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａには、ＬＤ１２め励起光を全反射させると共に、
固体レーザー媒質１０の出力光の数％を透過させる共振
器兼出力鏡コーティング３２を全面に亘って施している
。励起光は前記第９実施例と同様に端面１０Ｂ〜ＩＯＤ
の各々からしＤ１２により入射させる。 この第１０実施例においては、端面１０Ｂ〜１０Ｄから
注入された励起光が固体レーザー媒質１０内によく閉じ
込められ、固体レーザー媒質１０を効率良く励起する固
体レーザー光は、端面１０Ｂ〜１０Ｄを介して、共振器
兼出力鏡コーティング３２で反射共振をして、円形端面
１．ＯＡ全全面ら出力光２２として取出される。 従って、この実施例においても、共振器鏡、出力鏡及び
レーザ光取出用反射鏡を省略することができる。 更に、この実施例においては、円形端面１０Ａに、異種
のコーティングを区分して施す必要がないので、製造が
容易である。 次に、第１６図に示される本発明の第１１実施例につき
説明する。 この第１１実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ｂに、小円形ビーム形状の出力鏡コーティング３４
及び中心角的１２Ｏ°の扇形状の共振器鏡コーティング
３６を、施したものである。 この実施例においては、所望のビーム形状のレーザー光
を取出すことができるという利点がある。 又、当然、共振器鏡及び出力鏡更にレーザー光取出用反
射鏡を省略することができる。 ここで、出力鏡コーティング３４を扇形、又、共振器鏡
コーティング３６をビームスポット形状とするようにし
てもよい。 即ち、注入される励起光のビーム形状及び所望のレーザ
ー光取出ビーム形状に応じて、出力鏡コーティング及び
共振器鏡コーティングを施せばよい。 次に、第１７図及び第１８図に示される第１２実施例に
ついて説明する。 この第１２実施例は、固体レーザー媒質１０の３つの端
面１０Ｂ〜１． ＯＤから各々ＬＤ１２により励起光を
注入すると共に、円形端面１０Ａの図において下半部に
全反射共振器鏡コーティング３０を施し、更に上手部に
は、３個の小円形状の出力鏡コーティング３４を施した
ものである。 この実施例の場合、同時に多数の出力光を得ることがで
きるという利点がある。 次に、第１９図及び第２Ｏ図に示される本発明の第１３
実施例について説明する。 この第１３実施例は、固体レーザー媒質１０における３
つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤの各々からＬ Ｄ１２によって
励起光を注入すると共に、円形端面１０Ａ側に接続した
光ファイバー３８からレーザー光を取出すようにしたも
のである。 ここで、この第１３実施例において、光ファイバー３８
は円形端面１ＯＡの中心位置に接続されている。 この時、固体レーザー光出力鏡コーティングは、固体レ
ーザー媒質１０の光ファイバー３８との結合端面に施し
てもよいし、光ファイバー３８のレーザー媒質１０との
結合端面と異なる他端に施してもよい、後者の場合には
、レーザー媒質１０と、光ファイバー３８との結合部分
は、レーザー媒質１０、光フアイバー３８共に固体レー
ザー光のＡＲココ−ィングが施しであることが望ましい
。 この第１３実施例は、平坦、な円形端面１０Ａに単に光
ファイバー３８を接続することによって構成できるので
、製造が容易であり且つ低コストで製造ができる。 次に、第２１図及び第２２図に示される本発明の第１４
実施例につき説明する。 この第１４実施例は、固体レーザー媒質１０における円
形端面１０Ａに、中心角１２Ｏ９の扇形状に全反射共振
器鏡コーティング３０を施すと共に、全反射共振器鏡コ
ーティング３０を施さない個所に光ファイバー３８を接
続したものである。 この実施例においても、前記第１３実施例と同様に、３
つの端面１０Ｂ〜１０ＤからＬＤ１２によって励起光が
注入される。 ここで、前記扇形状の全反射共振器鏡コーティング３０
は、３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤのうちの１つを円形端面
１０Ａに投影した範囲内にあるように設けるものとする
。 従って、光ファイバー３８を複数接続する場合は、第２
２図で２点鎖線で示されるように、他の端面の円形端面
１０Ａへの投影図形範囲内に設けるとよい。 この時、固体レーザー光出力鐘コーティングは、固体レ
ーザー媒質１０の光ファイバー３８との結合端面に施し
てもよいし、光ファイバー３８のレーザー媒質１０との
結合端面と異なる他端に施してもよい、後者の場合には
、レーザー媒質１０と、光ファイバー３８との結合部分
は、レーザー媒質１０、光フアイバー３８共に固体レー
ザー光のＡＲココ−ィングが施しであることが望ましい
。 上記第１３及び第１４実施例では、光ファイバー３８を
、出力光取出しのために固体レーザー媒質１０に接続し
たものであるが、光ファイバー３８は励起光注入用とし
て、レーザー媒質１０に接続するようにしてもよい。 即ち、第２３図に示される第１５実施例では、固体レー
ザー媒質１０における円形端面１０Ａに、励起光注入用
の２本の光ファイバー４０を接続し、該円形端面１０Ａ
の他の部分から出力光を得るようにしたものである。 ここで、前記励起光注入用の光ファイバー４０と固体レ
ーザー媒質１０との結合端面、光ファイバー４０の、レ
ーザー媒質１０との結合端面と異なる他端のいずれかに
、全反射共振器鏡コーティングを施す、この場合、該全
反射共振器鏡コーティングは、励起光を良く透過するも
のとする。 又、前記円形端面１０Ａの、光ファイバー４０と接続さ
れる以外の部分には、出力鏡コーティングを施す。 次に、第２４図に示される本発明の第１６実施例につき
説明する。 この第１６実施例は、光ファイバー４０を介して励起光
をレーザー媒質１０に注入すると共に、レーザー媒質１
０からの出力光を光ファイバー３８を介して取出すよう
にしたものである。 この第１６実施例の場合は、より大出力の励起光を注入
することができるという利点がある。 なお、この第１６実施例においても、固体レーザー光出
力鐘コーティングは、光ファイバー３８のレーザー媒質
との結合端面又は他の端面に施してもよく、又、全反射
共振器鏡コーティング（励起光は透過するコーティング
）は、励起光注入用の光ファイバー４０における、固体
レーザー媒質１０との結合端面又はその反対側の端面の
どちらかに施せばよい。 次に、第２５図に示される本発明の第１７実施例につき
説明する。 この第１７実施例は、前記レーザー媒質１０における３
つの端面１０Ｂ〜１０Ｄの全部又は一部から、光ファイ
バー４０を介して固体レーザー媒質１０に励起光を注入
するようにしたものである。 又、固体レーザー媒質１０における円形端面１０Ａには
、出力鏡コーティングを施す。 なお、この出力鏡コーティングに変えて、出力光を取出
すための光ファイバー３８を接続するようにしてもよい
。 次に、第２６図に示される本発明の第１８実施例につい
て説明する。 この第１８実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａ、ｆｆｌ！Ｉに非線形結晶の一種である第２高調
波発生結晶即ちＳＨＧ結晶４２を、固体レーザー光出力
鏡用コーティング４１を介して接続したものである。 この第１８実施例においては、励起光は、固体レーザー
媒質１０の３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤから各々ＬＤ１２
によって注入される。 ここで、前記固体レーザー媒質１０を、Ｎｄ：ＹＡＧと
した場合、ＳＨＧ結晶４２を通して得られる出力光は、
１．０６μｌｌと５３２ ｎｎの２種類の波長となる。 波長５３２ｎｌの光はＳ ＨＧ光である。 この実施例においては、小型の可視、紫外、赤外の各光
を得る固体レーザーを容易に構成できる。 又、ミラー調整の必要がないという利点がある。 次に、第２７図に示される本発明の第１９実施例につき
説明する。 この第１９実施例は、前記第２６図の第１８実施例と同
様にＳＨＧ結晶４２を用いるものであるが、該ＳＨＧ結
晶４２と固体レーザ媒質１０の円形端面１０Ａとの間に
ＡＲコート又はＳＨＧ光のみ全反射する全反射鏡コーテ
ィングを施したものである。 又、Ｓ ＨＧ結晶４２の、固体レーザー媒質１０と反対
側の端面には、固体レーザー光共振器鏡兼出力鏡用コー
ティング４３Ａと、ＳＨＧ光透過コーティング４３Ｂを
施す４ この場合、出力光は固体レーザー媒質１０がＹＡＧのと
き、波長が１．０６μｎと５３２ｎｍ（ＳＨＧ光）とな
る。 又、ＳＨＧ結晶４２の、固体レーザー媒質１０と反対側
の端面に、固体レーザー全反射鏡コーティングとＳ Ｈ
Ｇ光透過コーティングを施した場合は、固体レーザー媒
質１０がＹＡＧのとき、出力光はＳ ）［Ｇ光である波
長５３２ｎ１１の光のみとなる。 次に、第２８図に示される本発明の第２Ｏ実施例につい
て説明する。 この第２Ｏ実施例は、前記第２６図及び第２７図に示さ
れる実施例におけるＳＨＧ結晶４２の、固体レーザー媒
質１０と反対側の端面に第３高調波を発生するＴＨＧ結
晶４４を接続したものである。 ここで、固体レーザー媒質１０をＹＡＧとした場合、Ｓ
ＨＧ結晶４２と固体レーザー媒質１０との間は、１．０
６μＩＩ光を透過し、５３２ｎ１Ｍ（ＳＨＧ ）光を全
反射するコーティング４１Ｇを施し、ＳＨＧ結晶４２と
Ｔ ＨＧ結晶４４との間には、１゜０６μｍ光及び５３
２１ （ＳＨＧ）光を透過し、３５５ｎｍ（ＴＨＧ）光
を全反射するコーティング４３Ｃを施し、更にＴ Ｉ−
ｆ Ｇ結晶４４におけるＳＨＧ結晶４２と反対側の端面
に１．０６μ慣光及び５３２ｎ１ｍ光を全反射し、３５
５ｎｎ光を透過するコーティング４５を方叙す。 この実施例においては、固体レーザー媒質１０に、その
端面１０Ｂ〜ＩＯＤから注入されたＬＤ１２の励起光に
より、ＳＨＧ結晶４２において１゜０６μｌ光及びＳＨ
Ｇ光が発生し、これらの光によって、ＴＨＧ結晶４４の
端面から、Ｔ ）ｔ Ｇ光が出力される。 次に第２９図に示される本発明の第２１実施例につき説
明する。 この第２１実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａ側に、ＳＨＧ結晶４２と、第４次高調波を発生さ
せるＦＨＧ結晶４６をこの順で配置すると共に、円形端
面１０Ａ又はこれに対向するＳＨＧ結晶４２の端面に、
１．０６μｌ光を透過し、且つ５３２ｎｌＳＨＧ）光を
全反射するコーティング４１Ｃを施し、ＳＨＧ結晶４２
とＦＨＧ結晶４６の対向する端面の一方に１．０６μｌ
光及び２６６ｎ１１（ＦＩ−（Ｇ）光を全反射し、５３
２ｎｍ （Ｓ ＨＧ ）光を透過するコーティング４３
Ｄを施し、更に、ＦＨＧ結晶４６の他方の端面にＳＨＧ
光を全反射し、ＦＨＧ光を透過するコーティング４５Ａ
を施したものである。 この実施例においては、前記固体レーザー媒質１０は、
前記実施例と同様にＹＡＧとされている。 又、固体レーザー媒質１０には、その端面１０Ｂ〜ＩＯ
Ｃの各々からＬＤ１２光が励起光として注入される。 この実施例においては、端面１０Ｂ〜ＩＯＤがら注入さ
れた励起光によって発生した１、０６μｌのレーザー光
がＳＨＧ結晶４２内に入り、ここで生じた１、０６μｌ
光及びＳＭＣ光のうち、ＳＭＣ光のみがＦＨＧ結晶４６
に注入される。 ＦＨＧ結晶４６では、注入されたＳＭＣ光により生じた
レーザー光のうち、コーティング４５Ａを透過するＦＨ
Ｇ光のみが出力光として取出される。 次に、第３０図に示される本発明の第２２実施例につい
て説明する。 この第２２実施例は、ＹＡＧからなる固体レーザー媒質
１０の円形端面１０Ａ側に、ＳＨＧ結晶４２及びパラメ
トリック結晶４８をこの順で接続したものである。 前記円形端面１０ＡとＳＨＧ結晶４２の対向する端面の
一方には、１．０６μｌ光を透過し、５３２ｎｌＳＨＧ
）光を全反射するコーティングが施され、又、ＳＨＧ結
晶４２とパラメトリック結晶４８の対向する端面の一方
には、１．０６μｍ光及びパラメトリック光を全反射し
、ＳＭＣ光を透過するコーティング４３Ｅが施され、更
に、パラメトリック結晶４８の他方の端面には、Ｓ Ｉ
−Ｉ Ｇ光を全反射し、パラメトリック光を透過するコ
ーティング４７が施されている。 この場合、パラメトリック結晶４８の端面から出力され
るパラメトリック光は、２ Ｘ ５３２ ｎＩｌの波長
である。 なお、上記第２２実施例では、ＳＨＧ結晶４２とパラメ
トリック結晶４８を組合わせたものであるが、パラメト
リック結晶４８を、Ｔ ＨＧ結晶４４あるいはＦＨＧ結
晶４６と組合わせ、又は、固体レーザー媒質１０の円形
端面１０Ａに直接取付けるように位置してもよい。 パラメトリック結晶４８をＴＨＧ結晶４４と組合わせた
場合、出力光として得られるパラメトリック光は、２
Ｘ ３５５ ｎｍ付近の波長光となる。 又、出力光は、ＦＨＧ結晶４６と組合わせな場合、２Ｘ
２６６ｎｎ付近の波長光となり、更に、パラメツトリッ
ク結晶４８を固体レーザー媒質１゜の円形端面１０Ａに
接続した場合、２Ｘ１．０６μｍ付近の波長光となる。 又、上記パラメトリック光は、パラメトリック結晶４８
の材質、切出し角によって所望の波長を得ることができ
る。 更に又、コーティングを考慮することによって。 例えば、１．０６μｌ光とＴＨＧ光等の複数の波長光を
同時に出力光として取出すようにすることもできる。 次に、第３１図に示される本発明の第２３実施例につき
説明する。 この第２３実施例は、固体レーザー媒質１０の円形端面
１０Ａに、光フアイバー形状非線形結晶５０をＳＨＧ発
生素子として接続したものである。 この光フアイバー形状非線形結晶５０は、例えば、Ｍ（
ｔｏドープＬｉ Ｎｂ Ｏ３からなるものであり、この
実施例の場合も、固体レーザー媒質１０はＹＡＧから形
成される。ここで、前記光フアイバー形状非線形結晶５
０の、円形端面１０Ａ側の端面又は円形端面１０Ａには
、ＡＲコートが施され、光フアイバー形状非線形結晶５
ｏの他端には、１．０６μｍ光を全反射する全反射鏡コ
ーティング５１が施される。 又、励起光は、端面１０Ｂ〜ＩＯＤがら、ＬＤ１２によ
り注入される。 この実施例においては全反射コーティング５１と端面１
０Ｂ〜１０Ｄとの間で励起光が共振し、光フアイバー形
状非線形結晶５０の先端から、ＳＭＣ光が出力される。 次に、第３２図に示される本発明の第２４実施例につき
説明する。 この実施例は、ＹＡＧからなる固体レーザー媒質１０の
円形端面に、ＳＨＧ結晶４２と、半円形のＴＨＧ結晶４
４Ａを接続させると共に、円形端面１０ＡとＳ ＨＧ結
晶４２の対向端面の一方に、１．０６μｌ光を透過し、
ＳＭＣ光を全反射するコーティング４１Ｃを、又、ＳＨ
Ｇ結晶４２の、ＴＨＧ結晶５２と接触しない上部半円形
部分に１゜０６μｍ光を全反射し、ＳＨＧ光を透過する
コーティング４３Ｆを、更に下半部には、１．０６μｌ
光及びＳＨＧ光を透過し、ＴＨＧ光を全反射するコーテ
ィング４３Ｃを、更に又、半円形のＴＨＧ結晶５２Ｑ他
端面には、１．０６μｌ光及び５ＨＧ光を全反射し、Ｔ
ＨＧ光を透過するコーティング４５をそれぞれ施したも
のである。 この実施例においては、ＳＨＧ結晶４２の、ＴＨＧ結晶
４４Ａと接続されていない端面からはＳＨＧ光が出力光
として取出され、又、Ｔ ＨＧ結晶４４Ａの端面からは
ＴＨＧ光を得ることができる。 即ち、部分毎に用いる結晶を変えて、異なる波長の出力
光を得ることができる。 このように、Ｓ ＨＧ結晶４２、ＴＨＧ結晶４４．４４
Ａ、ＦＨＧ結晶４６、パラメトリック結晶４８あるいは
光フアイバー形状非線形結晶５０をその断面形状あるい
は種類を適宜組合わせることによって、異なる波長の出
力光を得ることができる。 特に、光フアイバー形状非線形結晶５０を複数種類用い
る場合は、各光フアイバー形状非線形結晶から異なる波
長の出力光を得ることができる。 上記のように、ＡＨＧ結晶４２、ＴＨＧ結晶４４．４４
Ａ、ＦＨＧ結晶４６、パラメトリック結晶４８及び／又
は光フアイバー形状非線形結晶５０を適宜組合わせるこ
とによって、小型で可視、紫外、赤外の各光を得るレー
ザーを容易に構成することができる。又、これらの構成
では、ミラー調整の必要がないという利点がある。 なお、上記各実施例において、固体レーザー媒質１０は
、円柱の一方の端面を相互に直交する３つの面に形成し
たコーナーキューブプリズム形状としたものであるが、
本発明はこれに限定されるものでなく、固体レーザー媒
質を直角プリズム又は曲の形状のプリズムとしてもよい
。 又、上記各実施例において、固体レーザー媒質１０に注
入される励起光はＬＤ１２によって形成されたレーザー
光であるが、本発明はこれに限定されるものでなく、キ
セノンランプ、クリ１トンランプ等を励起光源としたい
わゆるランプ光源励起の場合ら包含するものである。 更に、上記実施例は、固体レーザー媒質１０への励起光
の注入を、円形端面１０Ａ及び／又は３つの端面１０Ｂ
〜ＩＯＤから行うようにしているが、本発明は、例えば
３つの端面１０Ｂ〜ＩＯＤのうちの１又は２あるいはこ
れらと円形端面１０Ａ側からの励起光の注入を適宜組合
わせた場合も当然包含するものである。 又、前記各実施例における非線形結晶はＳＨＧ結晶、Ｔ
ＨＧ結晶、Ｆ ＨＧ結晶及びパラメトリック結晶のうち
１種又は複数種を組合わせてもよい。 又、非線形結晶はＫＴＰ、β−ＢａＢｚＯ＊、ＫＮ ｂ
Ｏ’３又はＩＪＩＯドープＬｉＮｂＯ３とするのがよい
。 更に、光フアイバー形状非線形結晶は、導波路状に形成
したものであればよい。
本発明は、上記のように構成したので、固体レーザー媒
質をプリズム形状とすることによって、該レーザー媒質
内光路長を長くして、大出力小型固体レーザーを構成で
きるという優れた効果を有する。
質をプリズム形状とすることによって、該レーザー媒質
内光路長を長くして、大出力小型固体レーザーを構成で
きるという優れた効果を有する。
第１図は本発明に係る光励起固体レーザーの第１実施例
を示す側面図、第２図は同実施例におけるコーナーキュ
ーブプリズム形状の固体レーザー媒質を示す斜視図、第
３図は本発明の第２実施例を示す側面図、第４図は本発
明の第３実施例を示す側面図、第５図は本発明の第４実
施例を示す側面図、第６図は本発明の第５実施例を示す
側面図、第７図は同実施例の円形端面を示す正面図、第
８図は本発明の第６実施例を示す側面図、第９図は同第
６実施例の円形端面を示す正面図、第１０図は本発明の
第７実施例を示す側面図、第１１図は同第７実施例の円
形端面を示す正面図、第１２図は本発明の第８実施例を
示す側面図、第１３図は本発明の第９実施例を示す側面
図、第１４図は同第９実施例の円形端面を示す正面図、
第１５図は本発明の第１０実施例を示す側面図、第１６
図は本発明の第１１実施例における円形端面を示す正面
図、第１７図は本発明の第１２実施例を示す側面図、第
１８図は同第１２実施例の円形端面を示す正面図、第１
９図は本発明の第１３実施例を示す側面図、第２Ｏ図は
同第１３実施例における円形端面を示す正面図、第２１
図は本発明の第１４実施例を示す側面図、第２２図は同
第１４実施例における円形端面を示す正面図、第２３図
乃至第３２図は同第１５〜２４実施例を示す側面図であ
る。 ０・・・固体レーザー媒質、 ＯＡ・・・円形端面、 ＯＢ〜ＩＯＤ・・・端面、 ＩＡ・・・注入光軸、 １Ｂ・・・取出光軸、 ２・・・ＬＤ（半導体レーザー）、 ４・・・レンズ、 ６・・・共振器鏡、 ８・・・出力鏡、 ０・・・レーザー光取出用反射鏡、 ２・・・出力光、 ２４・・・共振器全反射鏡コーティング、２６・・・出
力鏡コーティング、 ２８・・・コーティング、 ３０・・・全反射共振器鏡コーティング、３２・・・共
振器兼出力鏡コーティング、３４・・・出力鏡コーティ
ング、 ３６・・・共振器鏡コーティング、 ３８．４０・・・光ファイバー ４２・・・ＳＨＧ結晶、 ４４・・・ＴＨＧ結晶、 ４６・・・ＦＨＧ結晶、 ４８・・・パラメトリック結晶、 ５０・・・光フアイバー形状非線形結晶。
を示す側面図、第２図は同実施例におけるコーナーキュ
ーブプリズム形状の固体レーザー媒質を示す斜視図、第
３図は本発明の第２実施例を示す側面図、第４図は本発
明の第３実施例を示す側面図、第５図は本発明の第４実
施例を示す側面図、第６図は本発明の第５実施例を示す
側面図、第７図は同実施例の円形端面を示す正面図、第
８図は本発明の第６実施例を示す側面図、第９図は同第
６実施例の円形端面を示す正面図、第１０図は本発明の
第７実施例を示す側面図、第１１図は同第７実施例の円
形端面を示す正面図、第１２図は本発明の第８実施例を
示す側面図、第１３図は本発明の第９実施例を示す側面
図、第１４図は同第９実施例の円形端面を示す正面図、
第１５図は本発明の第１０実施例を示す側面図、第１６
図は本発明の第１１実施例における円形端面を示す正面
図、第１７図は本発明の第１２実施例を示す側面図、第
１８図は同第１２実施例の円形端面を示す正面図、第１
９図は本発明の第１３実施例を示す側面図、第２Ｏ図は
同第１３実施例における円形端面を示す正面図、第２１
図は本発明の第１４実施例を示す側面図、第２２図は同
第１４実施例における円形端面を示す正面図、第２３図
乃至第３２図は同第１５〜２４実施例を示す側面図であ
る。 ０・・・固体レーザー媒質、 ＯＡ・・・円形端面、 ＯＢ〜ＩＯＤ・・・端面、 ＩＡ・・・注入光軸、 １Ｂ・・・取出光軸、 ２・・・ＬＤ（半導体レーザー）、 ４・・・レンズ、 ６・・・共振器鏡、 ８・・・出力鏡、 ０・・・レーザー光取出用反射鏡、 ２・・・出力光、 ２４・・・共振器全反射鏡コーティング、２６・・・出
力鏡コーティング、 ２８・・・コーティング、 ３０・・・全反射共振器鏡コーティング、３２・・・共
振器兼出力鏡コーティング、３４・・・出力鏡コーティ
ング、 ３６・・・共振器鏡コーティング、 ３８．４０・・・光ファイバー ４２・・・ＳＨＧ結晶、 ４４・・・ＴＨＧ結晶、 ４６・・・ＦＨＧ結晶、 ４８・・・パラメトリック結晶、 ５０・・・光フアイバー形状非線形結晶。
Claims (13)
- （１）固体レーザー媒質をプリズム形状としてなる光励
起固体レーザー。 - （２）前記プリズム形状をコーナーキユーブ形状とした
請求項１の光励起固体レーザー。 - （３）前記プリズム形状を直角プリズム形状とした請求
項１の光励起固体レーザー。 - （４）前記プリズム形状の固体レーザー媒質の複数の端
面からの励起光の入射を可能とした請求項１、２又は３
の光励起固体レーザー。 - （５）前記励起光は、半導体レーザー光である請求項４
の光励起固体レーザー。 - （６）前記プリズム形状の固体レーザー媒質の端面が共
振器鏡又は出力鏡として作用するように、該端面の少な
くとも一部に、少なくとも１種類のコーティングを施し
た請求項１乃至５のいずれかの光励起固体レーザー。 - （７）前記プリズム形状の固体レーザー媒質の端面に光
ファイバーの光入出力端を接続してなる請求項１乃至６
のいずれかの光励起固体レーザー。 - （８）前記光ファイバーは出力光取出用光ファイバーで
ある請求項７の光励起固体レーザー。 - （９）前記光ファイバーは励起光注入用光ファイバーで
ある請求項７の光励起固体レーザー。 - （１０）前記固体レーザー媒質のレーザー光出力端面に
、非線形結晶を結合してなる請求項１乃至５のいずれか
の光励起固体レーザー。 - （１１）前記非線形結晶は、ＳＨＧ結晶、ＴＨＧ結晶、
ＦＨＧ結晶及びパラメトリック結晶のうちの少なくとも
一種である請求項１０の光励起固体レーザー。 - （１２）前記非線形結晶は、ＫＴＰ、β−ＢａＢ＿２Ｏ
＿４、ＫＮｂＯ＿３又はＭｇＯドープＬｉＮｂＯ＿３で
ある請求項１０の光励起固体レーザー。 - （１３）前記非線形結晶は、導波路状に形成された請求
項１０、１１、又は１２の光励起固体レーザー。
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|---|---|---|---|
| JP63289842A JP2713745B2 (ja) | 1988-11-16 | 1988-11-16 | 光励起固体レーザー |
| EP89120511A EP0369281B1 (en) | 1988-11-16 | 1989-11-06 | Optically pumped solid laser |
| DE68918666T DE68918666T2 (de) | 1988-11-16 | 1989-11-06 | Optisch gepumpter Festkörperlaser. |
| US07/701,342 US5121404A (en) | 1988-11-16 | 1991-05-09 | Optically pumped solid laser |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP63289842A JP2713745B2 (ja) | 1988-11-16 | 1988-11-16 | 光励起固体レーザー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02135787A true JPH02135787A (ja) | 1990-05-24 |
| JP2713745B2 JP2713745B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=17748473
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63289842A Expired - Fee Related JP2713745B2 (ja) | 1988-11-16 | 1988-11-16 | 光励起固体レーザー |
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| EP (1) | EP0369281B1 (ja) |
| JP (1) | JP2713745B2 (ja) |
| DE (1) | DE68918666T2 (ja) |
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