JPH02129586A - 燃料ペレット製造方法 - Google Patents
燃料ペレット製造方法Info
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- JPH02129586A JPH02129586A JP63282461A JP28246188A JPH02129586A JP H02129586 A JPH02129586 A JP H02129586A JP 63282461 A JP63282461 A JP 63282461A JP 28246188 A JP28246188 A JP 28246188A JP H02129586 A JPH02129586 A JP H02129586A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は原子炉に用いらＪｙる燃料ペレットの製造方法
に関する。
に関する。
（従来の技術）
軽水型原子炉の燃料集合体は、第２図の断面図に示すよ
うに、複数本の燃料棒１を格子状に配列し、軸方向に複
数個設けられたスペーサ２と、上部タイプレート３及び
下部タイプレート４で支持した構造をしている。
うに、複数本の燃料棒１を格子状に配列し、軸方向に複
数個設けられたスペーサ２と、上部タイプレート３及び
下部タイプレート４で支持した構造をしている。
この燃料棒１は第３図の断面図に示すように、被覆管５
にペレット６を軸方向に複数個充填し。
にペレット６を軸方向に複数個充填し。
ブレナムスプリング７でこれらを保持し１両端を上部端
栓８、及び下部端栓９で密封している。このペレット６
は、通常数％に濃縮された二酸化ウランあるいは一酸化
ウランとガドリニア等の可燃性毒物の混合粉末を焼結し
たものが用いられている。最近の炉心設計では、反応度
損失を抑制し、燃料経済性の向上を図ることを目的とし
て燃料棒相方向の上部及び下部には、天然ウランあるい
はそれよりも濃縮度の低い減損ウランによるペレット１
０を装荷することが考えられている。
栓８、及び下部端栓９で密封している。このペレット６
は、通常数％に濃縮された二酸化ウランあるいは一酸化
ウランとガドリニア等の可燃性毒物の混合粉末を焼結し
たものが用いられている。最近の炉心設計では、反応度
損失を抑制し、燃料経済性の向上を図ることを目的とし
て燃料棒相方向の上部及び下部には、天然ウランあるい
はそれよりも濃縮度の低い減損ウランによるペレット１
０を装荷することが考えられている。
第４図にＵＦｒｉガスからＵＯ，粉末製造までの再転換
プロセスを示す。
プロセスを示す。
前記燃料棒に使用される濃縮ウランのＵＯよ粉末の再転
換プロセスは、以下に示す３種類に大別できる。
換プロセスは、以下に示す３種類に大別できる。
このプロセスの名称は再転換プロセスの中間物質の名称
を取っている。
を取っている。
・乾式ＩＤＲプロセス（１４）
Ｉ ｎｔｅｇｒａｔｅｄ Ｄｒｙ Ｒｏｕｔｅプロセス
・湿式ΛＤＵプロセス（１５） （ＮＨ４）、Ｕ、０７： Ａｍｍｏｎｉｕｍ Ｄｉ Ｕ
ｒａｎａｔｅ・湿式４Ｕ自プロセス（１６） （ＮＩＬ）＊ＵＯｚ（ＣＯｌ）１： Ａ＋ｕｏｎｉｕｍ
Ｕｒａｎｙｌ ＣａｂａｎａｔｅＫ式ＩＤＲブｕ
セＸ（１４）（１）ＵＯＡ粉末製造は、ＵＦ、。
・湿式ΛＤＵプロセス（１５） （ＮＨ４）、Ｕ、０７： Ａｍｍｏｎｉｕｍ Ｄｉ Ｕ
ｒａｎａｔｅ・湿式４Ｕ自プロセス（１６） （ＮＩＬ）＊ＵＯｚ（ＣＯｌ）１： Ａ＋ｕｏｎｉｕｍ
Ｕｒａｎｙｌ ＣａｂａｎａｔｅＫ式ＩＤＲブｕ
セＸ（１４）（１）ＵＯＡ粉末製造は、ＵＦ、。
をＵＦｂ気化しく１７）、気化したＵＦ、ガスを蒸気で
反応させて（Ｉ８）、ＵＯ，Ｆ、を生成しくＩ９）、さ
らに水素で還元処理を実施するとＵＯ，粉末（２０）が
製造できろ。
反応させて（Ｉ８）、ＵＯ，Ｆ、を生成しくＩ９）、さ
らに水素で還元処理を実施するとＵＯ，粉末（２０）が
製造できろ。
湿式ΛＤＵプロセス（１５）のＵＯ２粉末製造は、ＵＦ
、をＵＦ、気化しく２１）、気化したＵＦＧガスを加水
分解しく２２）、さらに硝酸を加えて硝酸ウラニル（２
３）を生成し、これにアンモニアを加えて沈澱させろと
Ａ Ｄ Ｕ （２４）が生成される。このΛＤＵを濾過
しく２５）、仮焼を行ないＵ３０．（２６）を水素で還
元するとＵＯ２粉末（２７）が製造できる。
、をＵＦ、気化しく２１）、気化したＵＦＧガスを加水
分解しく２２）、さらに硝酸を加えて硝酸ウラニル（２
３）を生成し、これにアンモニアを加えて沈澱させろと
Ａ Ｄ Ｕ （２４）が生成される。このΛＤＵを濾過
しく２５）、仮焼を行ないＵ３０．（２６）を水素で還
元するとＵＯ２粉末（２７）が製造できる。
湿式Ａ Ｕ Ｇプロセス（１６）のＵＯ□粉末製造は、
ＵＦ、、を気化しく２８）、ＵＦｌ、気化ガスをアンモ
ニアとＪ：ＡＦａガスで加水分解及び沈澱させるとΛＵ
Ｃ（２９）が生成される。このΛＵＣを濾過しく３０）
、仮焼をするとＵＯ：ｌガスが生成され（３１）、 こ
れを水素で還元するとＵＯ，粉末（３２）が￥１５造で
きる。
ＵＦ、、を気化しく２８）、ＵＦｌ、気化ガスをアンモ
ニアとＪ：ＡＦａガスで加水分解及び沈澱させるとΛＵ
Ｃ（２９）が生成される。このΛＵＣを濾過しく３０）
、仮焼をするとＵＯ：ｌガスが生成され（３１）、 こ
れを水素で還元するとＵＯ，粉末（３２）が￥１５造で
きる。
一方、天然ウランのＵＯ，粉末の製造方法は、第５図に
示すような方法である。ウラン精鉱（粗Ｕ、Ｏ，） （
４０）をＴｌ’３Ｐ溶媒抽出工程（４１）においてウラ
ン精鉱中の不純物を除去し硝酸ウラニル（４２）を生成
し、これを蒸発脱聞しく４３）、ＵＯｌ（４４）を生成
する。これをｌｌＮ０．、反応させると（４５）、ΛＤ
Ｕ（４６）が生成され、このΛＤＵを乾燥・還元させろ
と（４７）、ＵＯ１Ｏ１粉末８）が製造できる。
示すような方法である。ウラン精鉱（粗Ｕ、Ｏ，） （
４０）をＴｌ’３Ｐ溶媒抽出工程（４１）においてウラ
ン精鉱中の不純物を除去し硝酸ウラニル（４２）を生成
し、これを蒸発脱聞しく４３）、ＵＯｌ（４４）を生成
する。これをｌｌＮ０．、反応させると（４５）、ΛＤ
Ｕ（４６）が生成され、このΛＤＵを乾燥・還元させろ
と（４７）、ＵＯ１Ｏ１粉末８）が製造できる。
このようにＵＦ、を介さず、Ｕ Ｏ，（４４）から直接
製造されたＵＯ□はダイレクトコンバージョンＵＯ，（
以下、Ｄ、Ｃ，ＵＯ２と略する）と呼ばれる。このり、
Ｃ，ＵＯ２は次のような物性を有する。すなわち、Ｏ／
Ｕ比は約２．２．比表面積は５．５イ／ｇ、−次粒子径
は０．１趨程度であり、ＵＦ、がら得られたＵＯ，に比
べ、特にＯ／ｌＪ比、比表面積は大きく、−次粒子径は
小さく、焼結の際に成形）Ｅ力の値によってはそれに依
存性がなく、非常に高い活性度を有している。
製造されたＵＯ□はダイレクトコンバージョンＵＯ，（
以下、Ｄ、Ｃ，ＵＯ２と略する）と呼ばれる。このり、
Ｃ，ＵＯ２は次のような物性を有する。すなわち、Ｏ／
Ｕ比は約２．２．比表面積は５．５イ／ｇ、−次粒子径
は０．１趨程度であり、ＵＦ、がら得られたＵＯ，に比
べ、特にＯ／ｌＪ比、比表面積は大きく、−次粒子径は
小さく、焼結の際に成形）Ｅ力の値によってはそれに依
存性がなく、非常に高い活性度を有している。
このＤ 、 Ｃ、Ｕ Ｏ，粉末を用いて、１ｔｏｎ／ｃ
＋Ｊ以七の成形圧力、１７００〜１７９０℃の焼結温度
、還元雰囲気において４時間の焼結時間の圧粉焼結条件
でペレットの成形加工を行なう。この際、燃料特性十ペ
レット焼結密度を９５〜９７％ＴＩ）（ＴＤ：理論密度
）の範囲内においてコントロールしたい場合には、 Ｄ
、Ｃ，ＤＯ７粉末にボアホーマ材であるクエン酸または
シュウ酸などを添加してコントロールする。
＋Ｊ以七の成形圧力、１７００〜１７９０℃の焼結温度
、還元雰囲気において４時間の焼結時間の圧粉焼結条件
でペレットの成形加工を行なう。この際、燃料特性十ペ
レット焼結密度を９５〜９７％ＴＩ）（ＴＤ：理論密度
）の範囲内においてコントロールしたい場合には、 Ｄ
、Ｃ，ＤＯ７粉末にボアホーマ材であるクエン酸または
シュウ酸などを添加してコントロールする。
以ヒの乾式ＩＤＲ／湿式ΛＤＵ／湿式ΛＵＣプロセス濃
縮ＵＯ，粉末及び天然り、Ｃ，プロセスＵＯｌ粉末のペ
レット焼結性を第６図に示す。
縮ＵＯ，粉末及び天然り、Ｃ，プロセスＵＯｌ粉末のペ
レット焼結性を第６図に示す。
この実際のペレット焼結性データからオ〕かる様に、湿
式ΛＤＵ／湿式ΛＵＣプロセスＵＯ，粉末は非活性粉末
であるのに対して、乾式ＩＤＲ／天然ウランＤ、Ｃ，Ｕ
Ｏ，粉末は窩活性粉末であることがオ〕かる。
式ΛＤＵ／湿式ΛＵＣプロセスＵＯ，粉末は非活性粉末
であるのに対して、乾式ＩＤＲ／天然ウランＤ、Ｃ，Ｕ
Ｏ，粉末は窩活性粉末であることがオ〕かる。
すなわり、成形圧力１ ｔｏｎ ／ ｏ！ 、焼結温度
１７００〜１７９０℃においてペレットを製造した場合
には、第６図に示す様に同一成形条件においてもペレッ
ト焼結密度が高活性粉末と非活性粉末とで約３〜４％相
当の差が生じる。
１７００〜１７９０℃においてペレットを製造した場合
には、第６図に示す様に同一成形条件においてもペレッ
ト焼結密度が高活性粉末と非活性粉末とで約３〜４％相
当の差が生じる。
（発明が解決しようとする課題）
湿式ΛＤＵプロセス／湿式ＡＵＣプＵセスから製造され
たＵＯ□粉末を約１７９０〜１７００℃で４時間焼結す
るとＵＯ，粉末は成形ｌｆ力すなオ〕も成形密度に大き
く依存する性質がある。たとえば、成形圧力１ｉｏｎ／
ｃ＋Ｊ程度において、焼結密度は９４％ＴＤである。通
常、軽水型原子炉用燃料集合体に使用されるＵＯ２ペレ
ットの焼結密度は９５％〜９７％ＴＤが燃料特性上最適
とされている。焼結密度を高めるには成形圧力を高める
必要があり、例えば。
たＵＯ□粉末を約１７９０〜１７００℃で４時間焼結す
るとＵＯ，粉末は成形ｌｆ力すなオ〕も成形密度に大き
く依存する性質がある。たとえば、成形圧力１ｉｏｎ／
ｃ＋Ｊ程度において、焼結密度は９４％ＴＤである。通
常、軽水型原子炉用燃料集合体に使用されるＵＯ２ペレ
ットの焼結密度は９５％〜９７％ＴＤが燃料特性上最適
とされている。焼結密度を高めるには成形圧力を高める
必要があり、例えば。
約９６％ＴＤ以ｌ−，のペレット焼結密度を得るために
は、６ｔｏｎ／ｃｄ以りの成形圧力を必要とする。 し
たがって、ペレット製造上において、ペレット外観健全
性及び製造上に不具合が生ずることがある。
は、６ｔｏｎ／ｃｄ以りの成形圧力を必要とする。 し
たがって、ペレット製造上において、ペレット外観健全
性及び製造上に不具合が生ずることがある。
さらに将来の品燃焼度化ペレットの約９６％ＴＤ以上の
ペレット焼結密度を得るためには、成形圧力を高めろ以
外にＵＯＡ粉末に密度上昇剤を添加する方法があるが、
新たな粉末処理を実施しなくてはならないこと、また密
度上昇剤が焼結ペレット特性におよぼす影響が十分考え
られるなど、種々問題点がある。
ペレット焼結密度を得るためには、成形圧力を高めろ以
外にＵＯＡ粉末に密度上昇剤を添加する方法があるが、
新たな粉末処理を実施しなくてはならないこと、また密
度上昇剤が焼結ペレット特性におよぼす影響が十分考え
られるなど、種々問題点がある。
本発明の目的は、非活性粉末である湿式ΛＤＵプロセス
／ｉ！ｉｉ１式ΛＵＣプロセスＵＯ，粉末に、高活性粉
末である乾式ＩＤＲＵＯ，粉末又は天然ウランＤ、Ｃ，
ＵＯ２粉末を混合し、ペレットの成形性と焼結性の効果
を品めることのできろペレット製造方法を得ることにあ
る。
／ｉ！ｉｉ１式ΛＵＣプロセスＵＯ，粉末に、高活性粉
末である乾式ＩＤＲＵＯ，粉末又は天然ウランＤ、Ｃ，
ＵＯ２粉末を混合し、ペレットの成形性と焼結性の効果
を品めることのできろペレット製造方法を得ることにあ
る。
（課題を解決するための手段）
上記目的を解決するために１本発明においては、各プロ
セスのＵＯ，粉末を混合した粉末を用いて燃料ペレット
を成型加工する。各プロセスの組合せモードは第１表の
通りである。
セスのＵＯ，粉末を混合した粉末を用いて燃料ペレット
を成型加工する。各プロセスの組合せモードは第１表の
通りである。
第 １ 表
（作用）
モード１は濃縮ＵＯ７粉末間の混合であるのに対し、モ
ード２は濃縮ウランと天然ウランの混合であるので濃縮
度調整が必要となるが、両モード共に非活性・高活性の
ＵＯ，粉末の混合割合に応じて焼結ペレットの焼結密度
を非活性ＵＯ２粉末の焼結密度により、密度上昇が可能
となる。
ード２は濃縮ウランと天然ウランの混合であるので濃縮
度調整が必要となるが、両モード共に非活性・高活性の
ＵＯ，粉末の混合割合に応じて焼結ペレットの焼結密度
を非活性ＵＯ２粉末の焼結密度により、密度上昇が可能
となる。
したがって、ペレットの成型性と焼結性の効果を高める
ことが可能となる。
ことが可能となる。
（実施例）
非活性ＵＯ２粉末である湿式ΛＵＣ、ＵＯ，粉末の粉末
特性○／Ｕ比〜２．０、−次粒子径３０〜４ｏＩＵ、比
表面積３〜６ ｒｒｒ／ｇの粉末又は湿式ΛＤＵ、ＵＯ
。
特性○／Ｕ比〜２．０、−次粒子径３０〜４ｏＩＵ、比
表面積３〜６ ｒｒｒ／ｇの粉末又は湿式ΛＤＵ、ＵＯ
。
粉末の粉末特性０／Ｕ比〜２．ｏ、−次粒子径０．２〜
０．３μｍ、比表面積２〜４【ｄ／との粉末に対して、
高活性ＵＯＡ粉末である乾式ＩＤＲ，ＵＯ２粉末の粉末
特性０／Ｕ比〜２．０、−次粒子径０．１−０．７ａａ
＋、比表面積２〜４ｍ′／にの粉末を同比率で混合する
。
０．３μｍ、比表面積２〜４【ｄ／との粉末に対して、
高活性ＵＯＡ粉末である乾式ＩＤＲ，ＵＯ２粉末の粉末
特性０／Ｕ比〜２．０、−次粒子径０．１−０．７ａａ
＋、比表面積２〜４ｍ′／にの粉末を同比率で混合する
。
湿式へ〇Ｃ，ＵＯ，粉末の粉末流動性は、乾式ＩＤＲ，
Ｕ○、粉末より良い為、粉末混合Ｈ，ｖには均一に混合
されているが、ペレットプレス時のダイスへの粉末投入
においては粉末流動性の良い粉末が先に充填されろこと
により、成形・焼結性上の問題が発生する。この為、粉
末間において流動性が異なる場合には、粉末混合時にバ
インダー材を混合して粉末混合を実施する。粉末の非活
性度が低下している場合には、高活性Ｕｏ２粉末の混合
割合を多くして焼結密度をコントロールする。
Ｕ○、粉末より良い為、粉末混合Ｈ，ｖには均一に混合
されているが、ペレットプレス時のダイスへの粉末投入
においては粉末流動性の良い粉末が先に充填されろこと
により、成形・焼結性上の問題が発生する。この為、粉
末間において流動性が異なる場合には、粉末混合時にバ
インダー材を混合して粉末混合を実施する。粉末の非活
性度が低下している場合には、高活性Ｕｏ２粉末の混合
割合を多くして焼結密度をコントロールする。
また、非活性ＵＯ，粉末である湿式ＡＵＣ，ＵＯ２粉末
／湿式ΛＤＵ、ＵＯ，粉末に対して高活性Ｕ０２粉末で
ある天然り、Ｃ，ＵＯ７粉末（粉末特性０／Ｕ比約２．
２、比表面積５．５ｒｎ’／ｇ、−次粒子径０．１．）
を混合する。この場合の混合比率は同ＦＡ度の混合比率
において、ペレット焼結密度９６％ＴＤ以上の焼結密度
が得られることになる。
／湿式ΛＤＵ、ＵＯ，粉末に対して高活性Ｕ０２粉末で
ある天然り、Ｃ，ＵＯ７粉末（粉末特性０／Ｕ比約２．
２、比表面積５．５ｒｎ’／ｇ、−次粒子径０．１．）
を混合する。この場合の混合比率は同ＦＡ度の混合比率
において、ペレット焼結密度９６％ＴＤ以上の焼結密度
が得られることになる。
第１図に高活性度粉末と非活性度粉末を同程度粉末混合
した場合のペレット焼結性を示す。この場合におけるペ
レット焼結条件はＵ○２粉末を約１７９０℃〜１７００
℃で約４時間焼結すると、混合粉末における焼結ペレッ
トが成形ノ〕三カ１ｔｏｎ／ａ！以上で得られることに
なり、特に成形へで力の制限はなし）。
した場合のペレット焼結性を示す。この場合におけるペ
レット焼結条件はＵ○２粉末を約１７９０℃〜１７００
℃で約４時間焼結すると、混合粉末における焼結ペレッ
トが成形ノ〕三カ１ｔｏｎ／ａ！以上で得られることに
なり、特に成形へで力の制限はなし）。
この実施例によれば、高活性ＵＯ，粉末（乾式ＩＤＲ，
ＵＯ，粉末又は天然り、Ｃ，ＵＯオ粉末）■に対して非
活性ＵＯ７粉末（湿式ΔＤｔＪ、ＵＯ２粉末又は湿式Λ
ＵＣ、ＵＯ２粉末）■の粉末混合し、１ｔｏｎ／ｆｆｌ
以トの成形ｈＥ力、 １７００−１７９０℃の焼結温
度、還元雰囲気中４時間の焼結時間の条件で成形圧力の
制約がなくペレット焼結密度９６％ＴＤ以上のペレット
製造ができる。
ＵＯ，粉末又は天然り、Ｃ，ＵＯオ粉末）■に対して非
活性ＵＯ７粉末（湿式ΔＤｔＪ、ＵＯ２粉末又は湿式Λ
ＵＣ、ＵＯ２粉末）■の粉末混合し、１ｔｏｎ／ｆｆｌ
以トの成形ｈＥ力、 １７００−１７９０℃の焼結温
度、還元雰囲気中４時間の焼結時間の条件で成形圧力の
制約がなくペレット焼結密度９６％ＴＤ以上のペレット
製造ができる。
すなわち、非活性粉末の焼結性を密度上昇剤の添加もし
くは粉末処理（粉砕、ボールミル等）を実施することな
く、高活性粉末を混合することにより、成形圧力１ｔｏ
ｎ／−以上において制限なく、ペレット焼結密度９６％
ＴＤを得ることができろ。
くは粉末処理（粉砕、ボールミル等）を実施することな
く、高活性粉末を混合することにより、成形圧力１ｔｏ
ｎ／−以上において制限なく、ペレット焼結密度９６％
ＴＤを得ることができろ。
したがって、非活性粉末の高密度化ペレット製造におい
ては、定められた範囲内の粉末特性を有する高活性粉末
を同比率で添加することにより高密度化ペレット製造が
できる。
ては、定められた範囲内の粉末特性を有する高活性粉末
を同比率で添加することにより高密度化ペレット製造が
できる。
［発明の効果〕
本発明によれば、非活性粉末と高活性粉末を混合した粉
末を用いて燃料ペレットを成型加工するので、ペレット
の成型性と焼結性を向トさせることができろ。
末を用いて燃料ペレットを成型加工するので、ペレット
の成型性と焼結性を向トさせることができろ。
第１図は本発明に係る燃料ペレット製造方法の一実施例
の高活性度粉末と非活性度粉末を同程度混合した場合の
ペレット焼結性を示すグラフ、第２図は従来の燃料床合
体の断面図、第３図は従来の燃料棒の断面図、第４図は
湿式ΛＤＵプロセス。 湿式ΛＵＣプロセス、及び乾式ＩＤＲプロセスのＵＦ＆
ガスからＵＯ，粉末までの再転換プロセスを表わす流れ
図、第５図は天然ウランのＵＯ２粉末の製造方法を表オ
〕す流れ図、第６図は乾式ＩＤＲ／湿式ΛＤＵ／湿式八
〇Ｃへロセス濃縮ＵＯ，粉末及び天然り、Ｃ，プロセス
ＵＯ１粉末のペレット焼結性を示すグラフである。 ２０・・・乾式ＴＤＲ，ＵＯ，粉末 ２７・・湿式ΛＤＵ、ＵＯ，粉末 ３２・・・湿式ΛＵＣ，ＵＯ７粉末 ４８・・天然ウランＤ、Ｃ，ＵＯ，粉末代理人 弁理士
則 近 憲 佑 混 ノ交ジ形イ２卜ｉｎ Ｃ）／１ｃ） ｔ、０ ６＋５ 同 第子丸 健 第 図 還常アロセ又 １ＵＯｚ （Ｎ（ｂ）ｚ］〜４２ ［Ａｏｕ ： ｔウラン数受アソモ、ン１〜４６第 図 乾＆’ ｒＤＲ（Ｊ（ｈ ｌ＆未 −Ｘ−−−−Ｘ−天Ｅ’ Ｄ、Ｃ，ｕＣｒｚ 粉末１式
’ ＡＬＩＣＵＯ２＃ｔ ；又式ＡＯＵＵＯ２届太 第 図
の高活性度粉末と非活性度粉末を同程度混合した場合の
ペレット焼結性を示すグラフ、第２図は従来の燃料床合
体の断面図、第３図は従来の燃料棒の断面図、第４図は
湿式ΛＤＵプロセス。 湿式ΛＵＣプロセス、及び乾式ＩＤＲプロセスのＵＦ＆
ガスからＵＯ，粉末までの再転換プロセスを表わす流れ
図、第５図は天然ウランのＵＯ２粉末の製造方法を表オ
〕す流れ図、第６図は乾式ＩＤＲ／湿式ΛＤＵ／湿式八
〇Ｃへロセス濃縮ＵＯ，粉末及び天然り、Ｃ，プロセス
ＵＯ１粉末のペレット焼結性を示すグラフである。 ２０・・・乾式ＴＤＲ，ＵＯ，粉末 ２７・・湿式ΛＤＵ、ＵＯ，粉末 ３２・・・湿式ΛＵＣ，ＵＯ７粉末 ４８・・天然ウランＤ、Ｃ，ＵＯ，粉末代理人 弁理士
則 近 憲 佑 混 ノ交ジ形イ２卜ｉｎ Ｃ）／１ｃ） ｔ、０ ６＋５ 同 第子丸 健 第 図 還常アロセ又 １ＵＯｚ （Ｎ（ｂ）ｚ］〜４２ ［Ａｏｕ ： ｔウラン数受アソモ、ン１〜４６第 図 乾＆’ ｒＤＲ（Ｊ（ｈ ｌ＆未 −Ｘ−−−−Ｘ−天Ｅ’ Ｄ、Ｃ，ｕＣｒｚ 粉末１式
’ ＡＬＩＣＵＯ２＃ｔ ；又式ＡＯＵＵＯ２届太 第 図
Claims (4)
- （１）湿式再転換ΛＵＣプロセスで製造されたＵＯ＿２
粉末と湿式再転換ΛＤＵプロセスで製造されたＵＯ＿２
粉末から選ばれる少なくとも一方のＵＯ＿２粉末と、乾
式再転換ＩＤＲプロセスで製造されたＵＯ＿２粉末とを
混合した粉末を用いて燃料ペレットを成型加工すること
を特徴とする燃料ペレットの製造方法。 - （２）湿式再転換ΛＵＣプロセスで製造されたＵＯ＿２
粉末と湿式再転換ΛＤＵプロセスで製造されたＵＯ＿２
粉末から選ばれる少なくとも一方のＵＯ＿２粉末と、乾
式再転換ＩＤＲプロセスで製造されたＵＯ＿２粉末とを
１対１の比率で混合した粉末を用いて燃料ペレットを成
型加工することを特徴とする請求項１記載の燃料ペレッ
トの製造方法。 - （３）湿式再転換ΛＵＣプロセスで製造されたＵＯ＿２
粉末と湿式再転換ΛＤＵプロセスで製造されたＵＯ＿２
粉末から選ばれる少なくとも一方のＵＯ＿２粉末と、天
然ウランダイレクトコンバージョンＵＯ＿２粉末とを混
合した粉末を用いて燃料ペレットを成型加工することを
特徴とする燃料ペレットの製造方法。 - （４）湿式再転換ΛＵＣプロセスで製造されたＵＯ＿２
粉末と湿式再転換ΛＤＵプロセスで製造されたＵＯ＿２
粉末から選ばれる少なくとも一方のＵＯ＿２粉末と、天
然ウランダイレクトコンバージョンＵＯ＿２粉末とを１
対１の比率で混合した粉末を用いて燃料ペレットを成型
加工することを特徴とする請求項３記載の燃料ペレット
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63282461A JPH0636054B2 (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | 燃料ペレット製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63282461A JPH0636054B2 (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | 燃料ペレット製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02129586A true JPH02129586A (ja) | 1990-05-17 |
| JPH0636054B2 JPH0636054B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=17652725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63282461A Expired - Lifetime JPH0636054B2 (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | 燃料ペレット製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0636054B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8379187B2 (en) | 2007-10-24 | 2013-02-19 | Nikon Corporation | Optical unit, illumination optical apparatus, exposure apparatus, and device manufacturing method |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0636054A (ja) * | 1992-07-20 | 1994-02-10 | Mitsubishi Electric Corp | ワンチップマイクロコンピュータ |
-
1988
- 1988-11-10 JP JP63282461A patent/JPH0636054B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0636054A (ja) * | 1992-07-20 | 1994-02-10 | Mitsubishi Electric Corp | ワンチップマイクロコンピュータ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0636054B2 (ja) | 1994-05-11 |
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